JPWO2017006972A1 - スパンボンド不織布及び衛生材料 - Google Patents

Abstract

融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体と、ポリエチレンと、（Ｉ）に示す重合体及び（ＩＩ）に示す重合体からなる群より選択される少なくとも一種の重合体と、を含む組成物で構成されるスパンボンド不織布であり、（Ｉ）に示す重合体及び（ＩＩ）に示す重合体の総含有量が、組成物の全量に対して、５質量％〜３０質量％の範囲であるスパンボンド不織布。（Ｉ）で示す重合体は、プロピレンと、特定炭素数のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、(ＩＩ）で示す重合体は、特定の物性を満たす融点１２０℃未満のプロピレン単独重合体である。

Description

本開示は、スパンボンド不織布及び衛生材料に関する。

近年、不織布は通気性及び柔軟性に優れることから各種用途に幅広く用いられている。そのため、不織布には、その用途に応じた各種の特性が求められるとともに、その特性の向上が要求されている。

例えば、紙おむつ、生理用ナプキン等の吸収性物品、衛生マスク、医療用ガーゼ、湿布材の基布等に用いられる不織布は、耐水性があり、且つ透湿性に優れることが要求される。また、使用される箇所によって伸長性、柔軟性を有すること、さらに、加工のしやすさとして良好なヒートシール性を有すること等が求められる。

不織布に伸長性を付与する方法の一つとして、スパンボンド不織布の原料として熱可塑性エラストマーを用いる方法（例えば、特表平７−５０３５０２号公報参照）が提案されている。しかしながら、熱可塑性エラストマーの含有量が多くなると、表面がべたついて不織布の柔軟性、触感が低下するという問題がある。
また、複合不織布に含まれる不織布として、エチレンポリマーとプロピレンポリマーとを含む、伸長性が良好な密着型伸長性不織布に関する技術が提案されている（例えば、特許第３７９８０１８号公報参照）。

柔軟性を有する不織布としては、融点の互いに異なる２種以上のポリプロピレンと特定の脂肪酸アミドとを含む組成物からなるスパンボンド不織布（例えば、再公表２０１４−５０９８６号公報参照）が提案されている。
衛生材料に好適な、伸縮性、触感の良好なスパンボンド不織布として、熱可塑性ポリウレタンエラストマーに、エチレンビスオレイン酸アミド及び／又は架橋有機微粒子を含有させ、硬度を７５〜８５の範囲とする熱可塑性ポリウレタンエラストマーを用いてなるスパンボンド不織布が提案されている（例えば、特開第２０１５−７１８５４号公報参照）。

特許第３７９８０１８号公報に記載の密着型伸長性不織布では、複合不織布として、第二の伸長性層を有する態様が想定されているものの、単独の不織布として使用するには、延伸加工適性、伸長性、感触が不十分であった。また、再公表２０１４−５０９８６号公報に記載のスパンボンド不織布は、柔軟性には優れるが、ヒートシール性において改良の余地がある。
特開第２０１５−７１８５４号公報に記載の不織布は、伸縮性が改良され、繊維のベタツキによる感触の低下が抑制されているが、伸長性、ヒートシール性、延伸加工適性については、なお改良の余地があった。

本発明の一実施形態の課題は、低温でのヒートシール性、延伸加工適性が良好なスパンボンド不織布及びスパンボンド不織布を用いた衛生材料を提供することにある。

上記課題を解決するための手段には、以下の実施態様が含まれる。
＜１＞融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体と、ポリエチレンと、下記（Ｉ）に示す重合体及び下記（ＩＩ）に示す重合体からなる群より選択される少なくとも一種の重合体と、を含む組成物で構成されるスパンボンド不織布であり、前記組成物における下記（Ｉ）に示す重合体及び下記（ＩＩ）に示す重合体の総含有量が、前記組成物の全量に対して、５質量％以上３０質量％以下の範囲であるスパンボンド不織布。
（Ｉ）プロピレンと、エチレン及び炭素数が４〜２０であるα−オレフィンから選ばれる少なくとも１種と、のランダム共重合体
（ＩＩ）下記（ａ）〜（ｆ）を満たす融点１２０℃未満のプロピレン単独重合体
（ａ）［ｍｍｍｍ］＝２０モル％〜６０モル％
（ｂ）［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）≦０．１
（ｃ）［ｒｍｒｍ］＞２．５モル％
（ｄ）［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２≦２．０
（ｅ）重量平均分子量（Ｍｗ）＝１０，０００〜２００，０００
（ｆ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４
（ａ）〜（ｄ）中、［ｍｍｍｍ］はメソペンタッド分率であり、［ｒｒｒｒ］はラセミペンタッド分率であり、［ｒｍｒｍ］はラセミメソラセミメソペンタッド分率であり、［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］はそれぞれトリアッド分率である。

＜２＞前記ポリエチレンの密度が、０．９４１ｇ／ｃｍ^３〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３の範囲にある＜１＞に記載のスパンボンド不織布。

＜３＞前記組成物が、炭素数１５以上２２以下の脂肪酸アミドを、前記組成物の全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下含む＜１＞又は＜２＞に記載のスパンボンド不織布。

＜４＞前記組成物が、融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体を、前記組成物の全量に対して５５．０質量％以上８９．９質量％以下含む＜１＞〜＜３＞のいずれか１つに記載のスパンボンド不織布。

＜５＞前記組成物が、前記ポリエチレンを、前記組成物の全量に対して１．０質量％以上１０．０質量％以下含む＜１＞〜＜４＞のいずれか１つ記載のスパンボンド不織布。

＜６＞前記（Ｉ）に示す重合体が、プロピレンとエチレンとのランダム共重合体である＜１＞〜＜５＞のいずれか１つ記載のスパンボンド不織布。

＜７＞前記（Ｉ）に示す重合体が、プロピレンとエチレンと１−ブテンとのランダム共重合体である＜１＞〜＜５＞のいずれか１つ記載のスパンボンド不織布。

＜８＞前記スパンボンド不織布の５％強度を前記スパンボンド不織布の目付で割った値が０．２Ｎ／２５ｍｍ／（ｇ／ｍ^２）以上であり、且つ、前記スパンボンド不織布の５０％延伸時の応力積分値の積算値が７０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以下である＜１＞〜＜７＞のいずれか１つに記載のスパンボンド不織布。
＜９＞＜１＞〜＜８＞のいずれか１つに記載のスパンボンド不織布を含む衛生材料。

本発明の一実施形態によれば、低温でのヒートシール性、延伸加工適性が良好なスパンボンド不織布及びスパンボンド不織布を用いた衛生材料を提供される。

ギア延伸装置の概略図である。 溶融紡糸された長繊維が大気中で冷却されながら延伸されることで製造される開放式スパンボンド法の概略図である。 密閉式スパンボンド法の概略図である。

以下、本発明の実施形態（以下、「本実施形態」ともいう）について説明する。
但し、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。以下の実施形態において、その構成要素（要素ステップ等も含む）は、特に明示した場合、原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必須ではない。数値及びその範囲についても同様であり、本発明を制限するものではない。

本明細書において「工程」との語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
本明細書において「〜」を用いて示された数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値をそれぞれ最小値及び最大値として含む範囲を示す。
本明細書において組成物中の各成分の含有量は、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計量を意味する。

＜スパンボンド不織布＞
本実施形態のスパンボンド不織布は、融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体と、ポリエチレンと、下記（Ｉ）に示す重合体及び下記（ＩＩ）に示す重合体からなる群より選択される少なくとも一種の重合体と、を含む組成物で構成されるスパンボンド不織布であり、前記組成物における下記（Ｉ）に示す重合体及び下記（ＩＩ）に示す重合体の総含有量が、前記組成物の全量に対して、５質量％以上３０質量％以下の範囲であるスパンボンド不織布である。
（Ｉ）プロピレンと、エチレン及び炭素数が４〜２０であるα−オレフィンから選ばれる少なくとも１種と、のランダム共重合体
（ＩＩ）下記（ａ）〜（ｆ）を満たす融点１２０℃未満のプロピレン単独重合体
（ａ）［ｍｍｍｍ］＝２０モル％〜６０モル％
（ｂ）［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）≦０．１
（ｃ）［ｒｍｒｍ］＞２．５モル％
（ｄ）［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２≦２．０
（ｅ）重量平均分子量（Ｍｗ）＝１０，０００〜２００，０００
（ｆ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４
（ａ）〜（ｄ）中、［ｍｍｍｍ］はメソペンタッド分率であり、［ｒｒｒｒ］はラセミペンタッド分率であり、［ｒｍｒｍ］はラセミメソラセミメソペンタッド分率であり、［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］はそれぞれトリアッド分率である。

本実施形態のスパンボンド不織布は、比較的融点の高いプロピレン単独重合体と、ポリエチレンに加え、さらに、特定の炭素数を有するα-オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体と比較的低融点であり特定のメソペンタッド分率、ラセミペンタッド分率であるプロピレン単独重合体とからなる群より選ばれる重合体を不織布の原料となる組成物の全量に対し、５質量％以上３０質量％以下の量で含有する。このため、当該組成物の物性に起因して、得られたスパンボンド不織布は、低温でのヒートシール性、延伸加工適性が良好となる。さらに、本実施形態のスパンボンド不織布は、伸長性、柔軟性に優れるという利点をも有する。
なお、本実施形態のスパンボンド不織布の「延伸加工適性」が良好であることは、スパンボンド不織布に柔軟性を付与するために延伸加工した際におけるエンボス残存率が高く、延伸加工時にスパンボンド不織布の破れが発生しないことで確認することができる。

本実施形態のスパンボンド不織布を構成する組成物に上記各成分が含まれることは、公知の方法により、適宜確認することができる。
なお、（ＩＩ）に示す重合体における融点１２０℃未満のプロピレン単独重合体の、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］及びラセミメソラセミメソペンタッド分率［ｒｍｒｍ］、トリアッド分率［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］は、以下に詳述するように、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠して算出することができる。

本実施形態のスパンボンド不織布に含まれるポリエチレンは、密度が０．９４１ｇ／ｃｍ^３〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３の範囲にあることが、得られるスパンボンド不織布の伸長性、柔軟性をより向上させる観点から好ましい。さらに、高密度ポリエチレンを含有することでスパンボンド不織布の強度がより向上することも期待できる。
ポリエチレンの前記組成物の全量に対する含有量は、１．０質量％以上１０．０質量％以下であることが好ましい。
ポリエチレンの含有量が上記範囲において、得られるスパンボンド不織布の伸長性がより向上する。

本実施形態のスパンボンド不織布を構成する組成物は、炭素数１５以上２２以下の脂肪酸アミドを含有することが好ましい。組成物が脂肪酸アミドを含有することで、組成物により形成されるスパンボンド不織布の繊維表面に脂肪酸アミドが吸着し、繊維表面が改質される。その結果、不織布の伸長性、柔軟性がより向上する。
脂肪酸アミドの含有量は前記組成物の全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下であることが好ましい。

本実施形態のスパンボンド不織布を構成する組成物における融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体の含有量は、前記組成物の全量に対して５５．０質量％以上８９．９質量％以下であることが好ましい。
本実施形態のスパンボンド不織布を構成する組成物における融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体の含有量が上記範囲において、不織布の強度物性が良好な範囲に維持され、低目付で柔軟な不織布を得ることが可能となる。

本実施形態のスパンボンド不織布を形成するための組成物が含有する前記（Ｉ）で示すプロピレンとα−オレフィンとのランダム共重合体としては、プロピレンとエチレンとのランダム共重合体であるか、或いは、プロピレンとエチレンと１−ブテンとのランダム共重合体であることが好ましい。共重合体に含まれるα−オレフィンが、エチレンを含むことで、得られるスパンボンド不織布の伸長性がより向上する。

本実施形態のスパンボンド不織布は、以下に詳述する組成物を用いて常法により製造することができる。
本実施形態のスパンボンド不織布の目付は特に制限されない。本実施形態の不織布は、柔軟性と強度とを両立するという観点からは、通常、目付が３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましく、２８ｇ／ｍ^２以下であることがより好ましく、２５ｇ／ｍ^２以下であることがさらに好ましく、２０ｇ／ｍ^２〜５ｇ／ｍ^２の範囲であることが最も好ましい。本実施形態のスパンボンド不織布を後述する衛生材料等に適用する場合、スパンボンド不織布の目付は、１９ｇ／ｍ^２〜５ｇ／ｍ^２の範囲にあることが好ましい。
スパンボンド不織布を構成する繊維は、通常、繊維径が５０μｍ以下であることが好ましく、４０μｍ以下であることがより好ましく、３０μｍ以下であることがさらに好ましく、最も好ましくは２０μｍ以下である。繊維径は小さいほど不織布の柔軟性に優れるが、ハンドリング性、製造適性及び得られた不織布の毛羽立ち発生抑制の観点からは、繊維径は１０μｍ以上であることが好ましい。

〔スパンボンド不織布の物性〕
以下に、本実施形態のスパンボンド不織布の好ましい物性を挙げる。
（ヒートシール性）
本実施形態のスパンボンド不織布の物性の一つとしてヒートシール性が挙げられる。スパンボンド不織布のヒートシール性は、２枚の不織布を重ね合わせ、ヒートシール試験機でヒートシールした場合、１８０℃以下の温度にてヒートシールし得ることが好ましく、１６０℃以下の温度でヒートシールし得ることがより好ましい。
また、上記条件にてヒートシールした場合の焼け、即ち加熱による変色が抑制されることが好ましい。
ヒートシールを行なった２枚のスパンボンド不織布の引張剥離強度は、スパンボンド不織布の使用目的により適宜定められるが、一般的には、０．０５Ｎ／２０ｍｍ以上であることが好ましく、０．１Ｎ／２０ｍｍ以上であることがより好ましい。

（エンボス残存率）
本実施形態のスパンボンド不織布の物性の一つとしてエンボス残存率が挙げられる。スパンボンド不織布の延伸加工後のエンボス残存率は４０％以上であることが好ましく、５０％以上であることがより好ましく、７０％以上であることがさらに好ましい。延伸加工後のエンボス残存率が４０％以上であると、スパンボンド不織布の触感がより良好となる。エンボス残存率は、後述する実施例で用いた方法により測定することができる。

（柔軟性）
本実施形態のスパンボンド不織布の物性の一つとして柔軟性が挙げられる。スパンボンド不織布の柔軟性は不織布の使用感に大きな影響を与える。柔軟性としては、手触りによる官能評価による柔軟性と、剛軟度が挙げられる。剛軟度は、実施例にて詳述するように、ＪＩＳ Ｌ１０９６の８．１９．１［Ａ法（４５°カンチレバー法）］に準拠して測定することができる。

（最大強度及び最大伸度）
本実施形態のスパンボンド不織布の好ましい物性の一つとして、最大伸度及び最大荷重が挙げられる。本実施形態のスパンボンド不織布は、少なくとも一方向の最大伸度が７０％以上であることが好ましく、１００％以上であることがより好ましく、１４０％以上であることがさらに好ましい。また、弾性回復が殆どない性質を有するスパンボンド不織布が好ましい。
スパンボンド不織布の最大伸度及び最大強度は、実施例にて詳述するように、ＪＩＳ Ｌ １９０６の６．１２．１［Ａ法］に準拠して測定することができる。

本実施形態のスパンボンド不織布は、以下に詳述する組成物の１種又は２種以上を用いて常法により製造することができる。

〔組成物〕
本実施形態のスパンボンド不織布を構成する組成物は、既述のように、融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体（以下、「特定ポリプロピレン」と称することがある）と、ポリエチレンと、前記（Ｉ）で示す重合体及び前記（ＩＩ）で示す重合体からなる群より選択される少なくとも一種の重合体（以下、「特定重合体」と称することがある）を含有する。
前記特定重合体は、前記組成物１００質量％に対して、総量として５質量％〜３０質量％含有する。
特定重合体の含有量としては、前記組成物の全量に対して、１０質量％〜３０質量％であることが好ましく、１０質量％〜２５質量％であることがより好ましい。
前記（Ｉ）及び前記（ＩＩ）で示される重合体からなる群より選ばれる少なくとも一種の重合体を含有することで、本実施形態のスパンボンド不織布は、良好な柔軟性や伸張性を維持しながらも極めて優れた延伸加工適性を得ることができる。

融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体の含有量は、組成物の全量に対して５５．０質量％〜８９．９質量％の範囲であることが好ましく、６７．０質量％〜８８．０質量％の範囲であることがより好ましい。
ポリエチレンの含有量は、組成物の全量に対して１．０質量％〜１０．０質量％であることが好ましく、２．０質量％〜８．０質量％であることがより好ましい。

このような組成物からなるスパンボンド不織布は、伸長性に優れ、最大荷重伸度が高く、柔軟性、耐ロールブロッキング性及びヒートシール性が良好である。

本実施形態の目的を効果的に達成する観点からは、組成物の総質量中の特定ポリプロピレン及び特定重合体の合計含有率は８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましく、９５質量％以上であることがさらに好ましい。

（融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体）
融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体は、プロピレンに由来する構成単位を含み、融点が１４０℃以上である。融点は１５０℃以上であることが好ましい。

特定ポリプロピレンは、ポリプロピレンの名称で製造又は販売されている結晶性樹脂であって、融点（Ｔｍ）が１４０℃上の樹脂であれば使用することができる。市販品としては、例えば、融点が１５５℃以上、好ましくは１５７℃〜１６５℃の範囲にあるプロピレンの単独重合体が挙げられる。

特定ポリプロピレンは、溶融紡糸し得る限り、メルトフローレート（ＭＦＲ：ＡＳＴＭＤ−１２３８、２３０℃、荷重２１６０ｇ）は特に限定はされないが、通常、１ｇ／１０分〜１０００ｇ／１０分、好ましくは５ｇ／１０分〜５００ｇ／１０分、さらに好ましくは１０ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分の範囲にある。
特定ポリプロピレンは、組成物に１種のみを用いてもよく、融点、分子量、結晶構造などが互いに異なる２種以上を用いてもよい。
組成物の全量に対する特定ポリプロピレンの好ましい含有量は、既述のとおりである。

（ポリエチレン）
本実施形態に用い得るポリエチレンは、エチレンに由来する構成単位を含むポリエチレンであれば特に制限はなく、具体的には、高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン（所謂ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（所謂ＨＤＰＥ）などのエチレン単独重合体等が挙げられる。
なかでも、組成物に用いるポリエチレンとしては、密度が０．９４１ｇ／ｃｍ^３〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３の範囲にある高密度ポリエチレンであることが、伸長性、柔軟性、及び破断強度をより向上させる観点から好ましい。
ポリエチレンは、組成物に１種のみを用いてもよく、融点、分子量、結晶構造などが互いに異なる２種以上を用いてもよい。
組成物の全量に対するポリエチレンの好ましい含有量は、既述のとおりである。

（特定重合体）
（（Ｉ）で示す重合体：プロピレンとエチレン及び炭素数４〜２０のα−オレフィンから選ばれる少なくとも１種のα−オレフィンとのランダム共重合体）
（Ｉ）で示す重合体（以下、重合体（Ｉ）と称することがある）は、プロピレンに由来する構成単位と、エチレン及び炭素数４〜２０のα−オレフィンから選ばれる少なくとも１種のα−オレフィンに由来する構成単位とを含むランダム共重合体である。重合体（Ｉ）がランダム共重合体であることで、得られたスパンボンド不織布にべたつき感が発生せずに柔軟性が向上する点から好ましい。
重合体（Ｉ）としては、上記構成単位を含むランダム共重合体であれば特に制限されない。
プロピレンと共重合し得る構成単位としては、エチレンに由来する構成単位；１−ブテン、１−ヘキセン、４メチル−１−ペンテン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等の炭素数４以上のα−オレフィンから選ばれるα−オレフィンに由来する構成単位等が挙げられる。なかでも、エチレンに由来する構成単位及び炭素数４〜８のα−オレフィンから選ばれるα−オレフィンに由来する構成単位が好ましい。
重合体（Ｉ）に含まれるα−オレフィンに由来する構成単位は１種のみでもよく、２種以上であってもよい。
重合体（Ｉ）としては、具体的には、プロピレン・１−ブテンランダム共重合体、プロピレン・エチレンランダム共重合体、プロピレン・エチレン・１−ブテンランダム共重合体などが好ましい例として挙げられる。

本実施形態の目的を効果的に達成する観点からは、重合体（Ｉ）に含まれる全構成単位中のプロピレンに由来する構成単位及びエチレンなどの他のプロピレン以外の前記α−オレフィンに由来する構成単位の合計の割合は８０モル％以上であることが好ましく、８５モル％以上であることがより好ましく、９０モル％以上であることがさらに好ましい。

重合体（Ｉ）は、融点が１００℃以上であり、結晶化度が１５％以下であることが好ましい。
重合体（Ｉ）の融点は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−４０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される。具体的には、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ−７）を用い、試料５ｍｇを窒素雰囲気下−４０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして求めることができる。
重合体（Ｉ）の融点は、好ましくは１００℃以上であり、１３０℃以上であることがより好ましく、１５０℃以上であることがさらに好ましい。

重合体（Ｉ）の結晶化度は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−４０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブのうち主成分の融解に由来する融解熱カーブより算出される。具体的には、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ−７）を用い、試料５ｍｇを窒素雰囲気下−４０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブのうち主成分の融解に由来する融解熱カーブより下記の式を用いて算出することができる。
結晶化度＝ΔＨ／ΔＨ０×１００（％）

式中、ΔＨはエチレンとプロピレンを含むα−オレフィン共重合体の主成分の融解に由来する融解熱カーブより求めた融解熱量（Ｊ／ｇ）であり、ΔＨ０は主成分の完全結晶の融解熱量（Ｊ／ｇ）である。つまり、主成分がエチレンの場合、ΔＨ０は２９３Ｊ／ｇであり、主成分がプロピレンの場合、ΔＨ０は２１０Ｊ／ｇである。

重合体（Ｉ）の結晶化度は、より好ましくは１０％以下であり、さらに好ましくは８％以下である。

重合体（Ｉ）は、ＪＩＳ Ｋ ７１６１（２０１１年度版）に準拠した方法で測定される引張り弾性率が１００ＭＰａ以下であることが好ましく、４０ＭＰａ以下であることがより好ましく、２５ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。
重合体（Ｉ）は、ＡＳＴＭ規格Ｄ−１２３８に準拠した方法で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ、測定条件：２３０℃、荷重２１６０ｇ）が、良好な紡糸性と優れた延伸加工適性を得る点より、通常、１ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分の範囲にあることが好ましく、５ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分の範囲にあることがより好ましく、３０ｇ／１０分〜７０ｇ／１０分の範囲にあることがさらに好ましい。
また、重合体（Ｉ）の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比：Ｍｗ／Ｍｎ（分子量分布）は、通常１．５〜５．０である。紡糸性がより良好で、かつ繊維強度が特に優れる複合繊維が得られる点で、重合体（Ｉ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、さらに１．５〜３．０が好ましい。なお、良好な紡糸性とは、紡糸ノズルから重合体（Ｉ）の吐き出し時及び延伸中に糸切れを生じず、且つ、フィラメントの融着が生じないことをいう。
重合体（Ｉ）のＭｗ及びＭｎは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって、公知の方法で測定することができる。測定方法の詳細は後述する。

（（ＩＩ）で示す重合体：下記（ａ）〜（ｆ）の要件を満たすプロピレン単独重合体）
（ＩＩ）で示す重合体（以下、重合体（ＩＩ）と称することがある）は、下記（ａ）〜（ｆ）の要件を満たす重合体である。
（ａ）［ｍｍｍｍ］＝２０モル％〜６０モル％：
重合体（ＩＩ）のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が２０モル％以上であると、べたつきの発生が抑制され、６０モル％以下であると、結晶化度が高くなりすぎることがないので、弾性回復性が良好となる。このメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］は、好ましくは３０モル％〜５０モル％であり、より好ましくは４０モル％〜５０モル％である。

メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、後述するラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］及びラセミメソラセミメソペンタッド分率［ｒｍｒｍ］は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠し、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル基のシグナルにより測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのメソ分率、ラセミ分率、及びラセミメソラセミメソ分率である。メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が大きくなると、立体規則性が高くなる。また、後述するトリアッド分率［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］も上記方法により算出される。

なお、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）」で提案されたピークの帰属に従い、下記の装置及び条件にて行うことができる。

装置：日本電子（株）製ＪＮＭ−ＥＸ４００型^１３Ｃ−ＮＭＲ装置
方法：プロトン完全デカップリング法
濃度：２２０ｍｇ／ｍｌ
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
温度：１３０℃
パルス幅：４５°
パルス繰り返し時間：４秒
積算：１００００回

［計算式］
Ｍ＝ｍ／Ｓ×１００
Ｒ＝γ／Ｓ×１００
Ｓ＝Ｐββ＋Ｐαβ＋Ｐαγ
Ｓ：全プロピレン単位の側鎖メチル炭素原子のシグナル強度
Ｐββ：１９．８ｐｐｍ〜２２．５ｐｐｍ
Ｐαβ：１８．０ｐｐｍ〜１７．５ｐｐｍ
Ｐαγ：１７．５ｐｐｍ〜１７．１ｐｐｍ
γ：ラセミペンタッド連鎖：２０．７ｐｐｍ〜２０．３ｐｐｍ
ｍ：メソペンタッド連鎖：２１．７ｐｐｍ〜２２．５ｐｐｍ

（ｂ）［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）≦０．１
［ｒｒｒｒ］／［１−ｍｍｍｍ］の値は、上記のペンタッド単位の分率から求められ、重合体（ＩＩ）におけるプロピレン由来の構成単位の規則性分布の均一さを示す指標である。この値が大きくなると、既存触媒系を用いて製造される従来のポリプロピレンのように高規則性ポリプロピレンとアタクチックポリプロピレンの混合物となり、べたつきの原因となる。
重合体（ＩＩ）において、［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）が０．１以下であると、得られるスパンボンド不織布におけるべたつきが抑制される。このような観点から、［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）は、好ましくは０．０５以下であり、より好ましくは０．０４以下である。

（ｃ）［ｒｍｒｍ］＞２．５モル％
重合体（ＩＩ）のラセミメソラセミメソ分率［ｒｍｒｍ］が２．５モル％を超える値であると、該重合体（ＩＩ）のランダム性が増加し、スパンボンド不織布の弾性回復性がさらに向上する。［ｒｍｒｍ］は、好ましくは２．６モル％以上であり、より好ましくは２．７モル％以上である。その上限は、通常１０モル％程度である。

（ｄ）［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２≦２．０
［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２は、重合体（ＩＩ）のランダム性の指標を示し、この値が２．０以下であると、弾性不織布は十分な弾性回復性が得られ、且つ、べたつきも抑制される。［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２は、０．２５に近いほどランダム性が高くなる。上記十分な弾性回復性を得る観点から、［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２は、好ましくは０．２５を超え１．８以下であり、より好ましくは０．５〜１．５である。

（ｅ）重量平均分子量（Ｍｗ）＝１０，０００〜２００，０００
プロピレン単独重合体である重合体（ＩＩ）において重量平均分子量が１０，０００以上であると、当該重合体（ＩＩ）の粘度が低すぎず適度のものとなるため、組成物により得られるスパンボンド不織布の製造時の糸切れが抑制される。また、重量平均分子量が２００，０００以下であると、当該重合体（ＩＩ）の粘度が高すぎず、紡糸性が向上する。この重量平均分子量は、好ましくは３０，０００〜１５０，０００であり、より好ましくは５０，０００〜１５０，０００である。重合体（ＩＩ）の重量平均分子量の測定法については後述する。

（ｆ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４
重合体（ＩＩ）において、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４未満であると、得られるスパンボンド不織布におけるべたつきの発生が抑制される。この分子量分布は、好ましくは３以下である。
上記重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により、下記の装置及び条件で測定したポリスチレン換算の重量平均分子量であり、上記分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、同様にして測定した数平均分子量（Ｍｎ）及び上記重量平均分子量（Ｍｗ）より算出した値である。

［ＧＰＣ測定装置］
カラム ：ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ
検出器 ：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器 ＷＡＴＥＲＳ １５０Ｃ
［測定条件］
溶媒 ：１，２，４−トリクロロベンゼン
測定温度 ：１４５℃
流速 ：１．０ｍｌ／分
試料濃度 ：２．２ｍｇ／ｍｌ
注入量 ：１６０μｌ
検量線 ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）

重合体（ＩＩ）は、さらに以下の（ｇ）の要件を満たすことが好ましい。
（ｇ）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０℃〜１２０℃である。

重合体（ＩＩ）の融点（Ｔｍ−Ｄ）が０℃以上であると、組成物により形成されるスパンボンド不織布のべたつきの発生が抑制され、１２０℃以下であると、十分な弾性回復性が得られる。このような観点から、融点（Ｔｍ−Ｄ）は、より好ましくは０℃〜１００℃であり、さらに好ましくは３０℃〜１００℃である。

なお、上記融点（Ｔｍ−Ｄ）は、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ−７）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして求めることができる。

重合体（ＩＩ）は、ＡＳＴＭ規格Ｄ １２３８に準拠した方法で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ、測定条件：２３０℃、荷重２１６０ｇ）が、良好な紡糸性と優れた延伸加工適性を得る点より、通常、１ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分の範囲にあることが好ましく、５ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分の範囲にあることがより好ましく、３０ｇ／１０分〜７０ｇ／１０分の範囲にあることがさらに好ましい。
重合体（ＩＩ）の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比：Ｍｗ／Ｍｎ（分子量分布）は、通常１．５〜５．０である。紡糸性がより良好で、かつ繊維強度が特に優れる複合繊維が得られる点で、重合体（Ｉ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、さらに１．５〜３．０が好ましい。なお、紡糸性が良好であるとは、紡糸ノズルから重合体（ＩＩ）の吐き出し時及び延伸中に糸切れを生じず、且つ、フィラメントの融着が生じないことをいう。
重合体（ＩＩ）のＭｗ及びＭｎは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって、既述の測定方法、及び測定条件で測定することができる。

重合体（ＩＩ）は、例えば、ＷＯ２００３／０８７１７２号公報に記載されているような、いわゆるメタロセン触媒と呼ばれる均一系の触媒を用いて合成することができる。

（添加剤）
組成物は、本実施形態の目的を損なわない範囲で、任意成分として、酸化防止剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス、脂肪酸アミド等の種々公知の添加剤を含んでもよい。

（脂肪酸アミド）
組成物には、炭素数１５以上２２以下の脂肪酸アミドを含有することが好ましい。組成物が脂肪酸アミドを含有することで、組成物により形成されるスパンボンド不織布の繊維表面に脂肪酸アミドが吸着し、繊維表面が改質されて柔軟性、触感、耐ブロッキング性等がより向上し、エンボス工程等で使用する装置内の各種回転機器等の部材への不織布繊維の付着がより効果的に抑制されると考えられる。
炭素数１５以上２２以下の脂肪酸アミドとしては、脂肪酸モノアミド化合物、脂肪酸ジアミド化合物、飽和脂肪酸モノアミド化合物、不飽和脂肪酸ジアミド化合物が挙げられる。
なお、本明細書における脂肪酸アミドの炭素数とは、分子中に含まれる炭素数を意味し、アミドを構成する−ＣＯＮＨにおける炭素も炭素数に含まれる。脂肪酸アミドの炭素数は、より好ましくは１８以上２２以下である。
組成物に使用し得る脂肪酸アミドとしては、具体的には、パルミチン酸アミド（炭素数１６）、ステアリン酸アミド（炭素数１８）、オレイン酸アミド（炭素数１８）、エルカ酸アミド（炭素数２２）などが挙げられる。
脂肪酸アミドは、組成物に１種のみ用いてもよく、２種以上を用いてもよい。
脂肪酸アミドの組成物の全量に対する含有量としては、効果の観点から、総量として０．１質量％〜５．０質量％の範囲であることが好ましい。

本実施形態のスパンボンド不織布は、既述の組成物の１種又は２種以上を用いて常法により製造することができる。

既述の組成物を用いてスパンボンド不織布を製造する際の一般的な方法として、組成物を、押出機を用い溶融し、溶融した組成物を、複数の紡糸口金を有するスパンボンド不織布成形機を用いて溶融紡糸し、紡糸により形成された長繊維を必要に応じて冷却した後、スパンボンド不織布成形機の捕集面上に堆積させ、エンボスロールで加熱加圧処理する方法が挙げられる。

組成物の溶融温度は、紡糸に使用される組成物の軟化温度あるいは融解温度以上で且つ熱分解温度未満であれば特に限定はされず、用いる組成物の物性等により適宜決定すればよい。紡糸口金の温度は、用いる組成物に依存するが、前記組成物は、含有量が多いプロピレン含有重合体の物性を考慮すれば、１８０℃〜２４０℃であることが好ましく、１９０℃〜２３０℃がより好ましく、２００℃〜２２５℃の温度に設定することがさらに好ましい。

紡糸した長繊維を冷却する冷却風の温度は、組成物が固化する温度であれば特に限定はされない。一般的には、５℃〜５０℃が好ましく、１０℃〜４０℃がより好ましく、１５℃〜３０℃の範囲であることがさらに好ましい。紡糸繊維をエアにより延伸する場合のエアの風速は、通常１００ｍ／分〜１０，０００ｍ／分、好ましくは５００ｍ／分〜１０，０００ｍ／分の範囲である。

スパンボンド不織布の繊維は、一部を熱融着させてもよい。また、熱融着する前に、ニップロールを用いて、押し固めておいてもよい。
本実施形態のスパンボンド不織布は、５％強度を不織布の目付で割った値が０．２Ｎ／２５ｍｍ／（ｇ／ｍ^２）以上であり、且つ、５０％延伸時の応力積分値の積算値が７０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以下であることが好ましい。５％強度を不織布の目付で割った値ならびに５０％延伸時の応力積分値の求め方は後述する。
上記好ましい物性を有するスパンボンド不織布は、以下に詳述する開放式スパンボンド不織布成形機（以下、押出機と称する）を用いて得ることができる。

図２は、不織布の原料である組成物を用いて、溶融紡糸された長繊維が大気中で冷却されながら延伸されることで製造される開放式スパンボンド法の概略図である。
開放式スパンボンド法は、紡糸口金２を備えた押出機１の紡糸口金２から溶融した組成物が大気中に吐出されて長繊維３が形成され、長繊維３は大気中で、例えば、冷却風４により冷却されながらエアーサッカーで延伸される延伸工程、次いで、繊維の分散工程として、例えば一定の周期でラインの非走行方向に振動する分散板６に繊維が衝突することで繊維が分散する工程、次いでベルトに堆積した不織布を一定の目付となるように調整しながら搬送する工程、シートとしての強度を発現するためにエンボス加工する工程（図示せず）を含むことができる。捕捉装置としての分散板６には、図２に示す如き吸引装置７が設けられていてもよい。長繊維３は、分散板６に到達して、スパンボンド不織布８が形成される。

〔不織布積層体〕
本実施形態のスパンボンド不織布は、単独で用いてもよい。また、目的に応じて本実施形態のスパンボンド不織布と他の層とを積層した不織布積層体とすることができる。不織布積層体は、スパンボンド不織布以外の他の層を１又は２以上有していてもよい。

他の層として具体的には、編布、織布、本実施形態のスパンボンド不織布以外の不織布、フィルム等が挙げられる。本実施形態のスパンボンド不織布に他の層をさらに積層する（貼り合せる）方法は特に制限されず、熱エンボス加工、超音波融着等の熱融着法、ニードルパンチ、ウォータージェット等の機械的交絡法、ホットメルト接着剤、ウレタン系接着剤等の接着剤を用いる方法、押出しラミネート等の種々の方法を採り得る。

本実施形態のスパンボンド不織布と積層して不織布積層体を形成し得る他の不織布としては、本実施形態のスパンボンド不織布以外のスパンボンド不織布、メルトブローン不織布、湿式不織布、乾式不織布、乾式パルプ不織布、フラッシュ紡糸不織布、開繊不織布等の、種々公知の不織布が挙げられる。これらの不織布は伸縮性不織布であっても、非伸縮性不織布であってもよい。ここで非伸縮性不織布とは、ＭＤ（不織布の流れ方向、縦方向）又はＣＤ（不織布の流れ方向に直角の方向、横方向）に伸長後、戻り応力を発生させないものをいう。

本実施形態のスパンボンド不織布と積層して不織布積層体を形成し得るフィルムとしては、不織布積層体が通気性を必要とする場合には、通気性フィルム、透湿性フィルムが好ましい。通気性フィルムとしては、透湿性を有するポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等の熱可塑性エラストマーからなるフィルム、無機微粒子又は有機微粒子を含む熱可塑性樹脂からなるフィルムを延伸して多孔化してなる多孔フィルム等の、種々の公知の通気性フィルムが挙げられる。多孔フィルムに用いる熱可塑性樹脂としては、高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン（所謂ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリプロピレンランダム共重合体、これらの組み合わせ等のポリオレフィンが好ましい。
また、不織布積層体が通気性を必要としない場合には、ポリエチレン、ポリプロピレン等から選ばれる１種以上の熱可塑性樹脂からなる熱可塑性樹脂のフィルムを用いることができる。

不織布積層体の一部を熱融着する場合の熱融着方法としては、種々公知の方法、例えば、超音波等の手段を用いる方法、あるいはエンボスロールを用いる熱エンボス加工又はホットエアースルーを用いることがプレボンディングとして例示できる。なかでも、熱エンボス加工が、延伸する際に、長繊維が効率よく延伸されるので好ましい。

熱エンボス加工により不織布積層体の一部を熱融着する場合は、通常、エンボス面積率が５％〜３０％、好ましくは５％〜２０％、非エンボス単位面積が０．５ｍｍ^２以上、好ましくは４ｍｍ^２〜４０ｍｍ^２の範囲である。
非エンボス単位面積とは、四方をエンボス部で囲まれた最小単位の非エンボス部において、エンボスに内接する四角形の最大面積である。また刻印形状は、円、楕円、長円、正方、菱、長方、四角やそれら形状を基本とする連続した形が例示される。

得られた不織布積層体を延伸することによって、伸縮性を有する伸縮性不織布積層体とすることができる。
延伸加工の方法は特に制限されず、従来公知の方法を適用できる。延伸加工の方法は、部分的に延伸する方法であってもよく、全体的に延伸する方法であってもよい。また、一軸延伸する方法であっても、二軸延伸する方法であってもよい。機械の流れ方向（ＭＤ）に延伸する方法としては、たとえば、２つ以上のニップロールに部分的に融着した混合繊維を通過させる方法が挙げられる。このとき、ニップロールの回転速度を、機械の流れ方向の順に速くすることによって部分的に融着した不織布積層体を延伸できる。また、ギア延伸装置を用いてギア延伸加工することもできる。

延伸倍率は、好ましくは５０％以上、より好ましくは１００％以上、さらに好ましくは２００％以上であり、且つ、好ましくは１０００％以下、より好ましくは４００％以下である。

一軸延伸の場合には機械の流れ方向（ＭＤ）の延伸倍率、又はこれに垂直な方向（ＣＤ）のいずれかが上記延伸倍率を満たすことが好ましい。二軸延伸の場合には機械の流れ方向（ＭＤ）とこれに垂直な方向（ＣＤ）のうち、少なくとも一方が上記延伸倍率を満たすことが好ましい。

このような延伸倍率で延伸加工することにより、スパンボンド不織布における弾性を有する長繊維は延伸され、延伸性を有しない長繊維は、塑性変形して、上記延伸倍率に応じて伸長される。また、積層される他の層においても、同様に弾性を有する層は弾性変形し、弾性を有しない層は塑性変形する。
不織布積層体を形成する際に、弾性を有する層と有しない層とを積層して、延伸した後、応力が解放されると、弾性を有する層（層を構成する長繊維）は弾性回復し、弾性を有しない長繊維は、弾性回復せずに褶曲し、不織布積層体に嵩高感を発現させることができる。塑性変形した長繊維は細くなるので柔軟性及び触感が良くなるとともに、不織布積層体に伸び止り機能を付与することができる。

＜衛生材料＞
本実施形態の衛生材料は、既述の本実施形態のスパンボンド不織布を含む。
本発明のスパンボンド不織布は、低温でのヒートシール性が良好であり、さらに、高い伸長性及び柔軟性を有するものである。そのため、本実施形態のスパンボンド不織布は、衛生材料に好適に用いられる。
紙おむつ、生理用ナプキン、衛生マスク等の衛生材料の製造工程において、不織布同士をヒートシールして貼り合わせることがある。本実施形態のスパンボンド不織布は、ヒートシール性が良好である。よって、製造を高速化する目的で、ヒートシール工程においてシール時間を短縮したり、シール温度を下げたりしても、シール性が低下したり、シール部分が固くなったりするといった問題の発生を抑制することができる。したがって、既述の本実施形態のスパンボンド不織布を用いることで、柔軟な風合いを維持しながら、高い生産性で製造することができることも本実施形態の衛生材料における利点の一つである。

衛生材料としては、紙おむつ、生理用ナプキン等の吸収性物品、包帯、医療用ガーゼ、タオル等の医療用衛生材用、衛生マスク等が挙げられる。本実施形態のスパンボンド不織布が含まれ得る衛生材料はこれらに制限されず、伸長性、柔軟性を求められる各種の衛生材料用途のいずれにも好適に使用し得る。
衛生材料は、本実施形態のスパンボンド不織布を、本実施形態のスパンボンド不織布とその他の層とを含む不織布積層体として含んでいてもよい。

以下、実施例に基づいて本発明の実施形態についてさらに具体的に説明するが、本発明は、本発明の一実施形態であるこれらの実施例に限定されるものではない。
実施例及び比較例における物性値等は、以下の方法により測定した。

（１）目付〔ｇ／ｍ^２〕
スパンボンド不織布から流れ方向（ＭＤ）が３００ｍｍ、横方向（ＣＤ）が２５０ｍｍの試験片を１０枚採取した。なお、採取箇所は任意の１０箇所とした。次いで、採取した各試験片の質量（ｇ）を、上皿電子天秤（研精工業社製）を用いてそれぞれ測定した。各試験片の質量の平均値を求めた。求めた平均値から１ｍ^２当たりの質量（ｇ）に換算し、小数点第１位を四捨五入して、スパンボンド不織布の目付〔ｇ／ｍ^２〕とした。

（２）最大強度及び最大伸度〔％〕
スパンボンド不織布から、 ＪＩＳ Ｌ １９０６の６．１２．１［Ａ法］に準拠して、ＪＩＳ Ｚ ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で、流れ方向（ＭＤ）に２５ｃｍ、横方向（ＣＤ）に５ｃｍの試験片を５枚採取した。得られた試験片を、チャック間１００ｍｍ、引張速度３００ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン ジャパン カンパニイ リミテッド製 インストロン５５６４型）を用いて引張試験を行い、５枚の試験片について引張荷重を測定し、それらの最大値の平均値を最大強度とした。
また、最大強度における伸度を最大伸度とした。
また、最大強度における伸度を最大伸度とした。
なお、最大強度に加え、以下に示す式で表される強度ＩＮＤＥＸを併記した。
〔式〕：強度ＩＮＤＥＸ＝（（（（ＭＤ強度）^２＋（ＣＤ強度）^２））／２）^０．５

（３）ＭＤ５％強度を不織布の目付で割った値
流れ方向（ＭＤ）について（２）最大伸度と同手順で引張試験を行い、５枚の試験片についてチャック間が１０５ｍｍ（引張試験開始状態である１００ｍｍから５％延伸された状態）のときの引張荷重の平均値をＭＤ５％強度とした。得られたＭＤ５％強度を不織布の単位面積あたりの重量である目付で割り、本実施形態におけるＭＤ５％強度を不織布の目付で割った値とした。

（４）５０％延伸時の応力積分値の積算値
ＪＩＳ Ｌ １９０６の６．１２．１［Ａ法］に準拠して、ＪＩＳ Ｚ ８７０３（試験場所の標準状態）に規定する温度２０±２℃、湿度６５±２％の恒温室内で流れ方向（ＭＤ）に６０ｍｍ、横方向（ＣＤ）に５０ｍｍの不織布試験片を５枚採取し、チャック間１０ｍｍ、引張速度５００ｍｍ／分の条件で引張り試験機（インストロン ジャパン カンパニイ リミテッド製、インストロン５５６４型）を用いて引張試験を行った。得られた引張試験のカーブで、変位（横軸）をチャック間１０ｍｍ（引張試験開始時）〜１５ｍｍ（５０％延伸時）にて６０領域に等分割し、各領域における引張荷重（縦軸）の平均値を算出した。各領域における変位（横軸）変動量と引張荷重（縦軸）で囲まれる面積（長方形）を各領域における応力積分値とし、６０領域分の応力積分値を足すことで、５０％延伸時の応力積分値の積算値を算出した。

（５）ヒートシール性評価
［ヒートシール方法］
スパンボンド不織布から、流れ方向（ＭＤ）が１００ｍｍ、横方向（ＣＤ）が１００ｍｍの試験片を１０点採取した。次いでこの試験片をＭＤ方向が同じ向きになるように２枚重ね合せ、テスター産業（株）製のヒートシール試験機（製品名：ヒートシールテスター）を使用し、下記の条件でヒートシールを行った。
シールバー幅：１０．０ｍｍ
シール圧力 ：２．０ｋｇ／ｃｍ^２
シール時間 ：１．０秒
シール温度 ：上部バー及び下部バーを同一温度に設定（１４５℃、１５５℃）
シール方向 ：ＭＤと垂直

［ヒートシール強度〔Ｎ／２０ｍｍ〕］
定速度引張試験機（（株）東洋精機社製、製品名：ストログラフ）を用いて、上記条件でヒートシールを行なった試験片の引張剥離試験を、下記の条件で各々５枚ずつ実施して剥離強度を測定し、その平均値をヒートシール強度とした。
試験片形状 ：幅２０ｍｍ、長さ５０ｍｍ
引張速度 ：３０ｍｍ／分
測定時雰囲気温度：２３℃
なお、表１〜表２中「ＮＧ」とは、重ね合わせた２枚の試験片がシールされなかった状態を示す。

［ヒートシール時耐熱性（焼け）］
上記条件でヒートシールを行なった試験片について、焼けの発生について観察し、以下の基準に基づいて評価を行った。
−評価基準−
Ａ：ヒートシール部の焼けが発生しなかった
Ｂ：ヒートシール部に若干の焼けが発生した
Ｃ：ヒートシール部の焼けが顕著であった

［ヒートシール時形状安定性（収縮）］
上記条件でヒートシールを行なった試験片について、収縮の発生について観察し、以下の基準に基づいて評価を行った。
−評価基準−
Ａ：ヒートシールに伴う試験片の収縮が見られなかった
Ｂ：ヒートシールに伴う試験片の収縮が見られた
Ｃ：ヒートシールに伴い試験片に著しい収縮が見られた

（６）柔軟性評価
［柔軟性（手触り）］
スパンボンド不織布に関し、直接手で触れた際の触感を官能評価し、以下の基準に基づいて評価を行った。官能評価はモニター１０名で行ない、最も回答の多かった評価結果を採用した。
−評価基準−
Ａ：手触りが非常に良好で柔軟性に優れていた
Ｂ：手触りが良好で、下記Ｃ評価に比べれば柔軟性に優れていた。
Ｃ：手触りに硬さがあり柔軟性が劣っていた。

［剛軟性（カンチレバー）］
以下の方法によりカンチレバー試験を実施し、スパンボンド不織布の剛軟性〔ｍｍ〕を測定した。
具体的にはＪＩＳ Ｌ１０９６の８．１９．１［Ａ法（４５°カンチレバー法）］に準拠した。
スパンボンド不織布から、２ｃｍ×１５ｃｍの試験片をたて（ＭＤ）方向及びよこ（ＣＤ）方向にそれぞれ５枚採取した。
一端が４５度の斜面をもつ表面の滑らかな水平台の上に、得られた試験片の短辺をスケール基線に合わせて置いた。次に、適当な方法によって試験片を斜面の方向に緩やかに滑らせて、試験片の一端の中央点が斜面と接したときの、試験片の他端の位置をスケールによって読んだ。
剛軟度は、試験片が移動した長さ（ｍｍ）で示され、それぞれ５枚を測り、たて方向（ＭＤ）及びよこ方向（ＣＤ）それぞれの平均値を求め、以下の式を用いて得られる数値を、小数点第二位を四捨五入して算出した。
剛軟度＝｛〔（ＭＤの平均値）^２＋（ＣＤの平均値）^２〕／２｝（^１／２）

（７）エンボス残存率〔％〕
スパンボンド不織布から、流れ方向（ＭＤ）が２５０ｍｍ、横方向（ＣＤ）が２００ｍｍの試験片を１枚採取した。得られた試験片を、図１に示す如きギア延伸装置（ギア加工機）のロール回転方向と試験片のＣＤ方向が一致するように挿入し、ＭＤ方向（不織布の流れ方向）にギア延伸されたスパンボンド不織布を得た。ギア加工機に搭載されるギアロールは各々直径が２００ｍｍ、ギアピッチが２．５ｍｍであり、両ロールの噛み合い深さを５．５ｍｍとなるように調整した。
上記のようにして触感評価用と同様の方法で得たスパンボンド不織布がギア延伸されたスパンボンド不織布について、ＳＥＭによる形態観察を行い、ギア延伸された後のエンボスの残存率を評価した。エンボス残存率が高いほど、触感が良好であるとした。エンボス残存率は下記の式を用いて算出した。
エンボス残存率＝（破壊されていないエンボス数／観察されたエンボス数）×１００
なお、ギア延伸されたスパンボンド不織布のＳＥＭによるエンボス部の観察により、エンボス部での孔あき、繊維の脱離、及びエンボス部とその境界における繊維切れのいずれもが確認されなかったエンボス部を「破壊されていないエンボス」とした。
ギア加工機を用いた延伸加工により形成されたエンボスの残存率が良好であり、延伸加工時にエンボス部とその境界におけるスパンボンド不織布の繊維切れ、及び繊維切れに起因する不織布の破れが発生しないことにより、スパンボンド不織布の延伸加工適性が良好であることを確認できる。

［実施例１］
＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（１）７１．７質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１４２℃のプロピレンランダム共重合体（２：重合体（Ｉ））（プロピレンとエチレンとの共重合体、重合モル比９７：３）２０質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）５ｇ／１０分、密度０．９５ｇ／ｃｍ^３、融点１３４℃の高密度ポリエチレン（３：以下、「ポリエチレン」と記載する。）８質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を、７５ｍｍφの押出機を用い溶融し、孔数２５５７ホールの紡糸口金を有するスパンボンド不織布成形機（捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：８００ｍｍ）を用いて、樹脂温度とダイ温度がともに２２０℃、冷却風温度２０℃、延伸エア風速５２３３ｍ／分の条件でスパンボンド法により溶融紡糸を行い、捕集面上に堆積させ、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度１００℃）して総目付量が１８．０ｇ／ｍ^２であるスパンボンド不織布を作製した。
なお、実施例１〜３においては、図３に示すクローズド型紡糸プロセス（以下、密閉式スパンボンド法と称する）によりスパンボンド不織布を製造した。

図３は、密閉式スパンボンド法の概略図である。密閉式スパンボンド法では、紡糸口金１１から吐出された組成物は、密閉式スパンボンド成形装置の喉部１２を通り、密閉された冷却室１３にて冷却され、長繊維１８が形成され、捕捉装置２０に到達しスパンボンド不織布２１が形成される。冷却室１３には、ルーパ１４を備えたブロワー１５から、冷却風が冷却室１３内に供給される。冷却風の冷却室１３への供給量は、ブロワー１５、ブロワー１５へ送る冷却風を調整する切換弁１９及びダンパー１６の開閉により調整される。

得られた実施例１のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
得られた実施例１のスパンボンド不織布は高伸長性を有したうえで、手触りが非常に良好で柔軟性に優れていた。
また、下記表１に示すように、上記スパンボンド不織布はヒートシール時の耐熱性が良好であり、ヒートシール部の焼けが発生しなかった。またヒートシールに伴う試験片の収縮が少なく形態安定性に優れていた。
さらに、エンボス残存率を評価した結果、エンボス残存率が高く、延伸加工適性に優れていることがわかった。

［実施例２］
＜低結晶性ポリプロピレンの合成＞
攪拌機付き、内容積０．２ｍ^３のステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを２０Ｌ／ｈで、トリイソブチルアルミニウムを１５ｍｍｏｌ／ｈで、さらに、ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレートと（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドとトリイソブチルアルミニウムとプロピレンとを事前に接触させて得られた触媒成分をジルコニウムあたり６μｍｏｌ／ｈで連続供給した。
重合温度７０℃で気相部水素濃度を８ｍｏｌ％、反応器内の全圧を０．７ＭＰａ・Ｇに保つようにして、プロピレンと水素を連続供給した。
得られた重合溶液に、ＳＵＭＩＬＩＺＥＲ ＧＰ（住友化学社製）を１０００ｐｐｍになるように添加し、溶媒を除去することにより、プロピレン重合体を得た。
得られたプロピレン重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は１．２×１０^４、Ｍｗ／Ｍｎ＝２であった。また、ＮＭＲ測定から求めた［ｍｍｍｍ］が４６モル％、［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）が０．０３８、［ｒｍｒｍ］が２．７モル％、［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２が１．５であった。
上記のように得られた低結晶性ポリプロピレン（重合体（ＩＩ））を以下、「ＬＭＰＰ１」と記載する。

＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（１）７１．７質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：５０ｇ／１０分、融点：７５℃のＬＭＰＰ１（２）２０質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：５ｇ／１０分、密度：０．９５ｇ／ｃｍ^３、融点：１３４℃の高密度ポリエチレン（３）８質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度９５℃）をした以外は実施例１と同様の方法により実施例２のスパンボンド不織布を得た。

得られた実施例２のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
評価の結果、実施例２のスパンボンド不織布は高伸長性を有したうえで、手触りが非常に良好で柔軟性に優れていた。
ヒートシール強度を測定した結果、ヒートシール時の耐熱性が良好であり、ヒートシール部の焼けが発生しなかった。またヒートシールに伴う試験片の収縮が少なく形態安定性に優れていた。
さらに、上記スパンボンド不織布はエンボス残存率が高く、延伸加工適性に優れていた。

［実施例３］
＜プロピレン・エチレン・１−ブテン共重合体の合成＞
充分に窒素置換した容量２０００ｍｌの重合装置に、８３３ｍｌの乾燥ヘキサンと、１００ｇの１−ブテンと、トリイソブチルアルミニウム（１．０ｍｍｏｌ）とを常温で仕込んだ。その後、重合装置の内温を４０℃に昇温し、プロピレンを導入して加圧した。その後、エチレンを導入して系内圧力を０．８ＭＰａに調整した。
次いで、ジメチルメチレン（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチルシクロペンタジエニル）フルオレニルジルコニウムジクロライド０．００１ｍｍｏｌとアルミニウム換算で０．３ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン（東ソー・ファインケム社製）とを含有するトルエン溶液を重合器内に添加した。その後、内温を４０℃に、系内圧力を、エチレンを導入することにより０．８ＭＰａに保ちながら２０分間重合した。その後、２０ｍｌのメタノールを添加して重合を停止した。脱圧後、２ｌ（リットル）のメタノール中で重合溶液からポリマーを析出し、真空下１３０℃で１２時間乾燥した。
得られたポリマーのプロピレン含量は７８モル％であり、エチレン含量は１６モル％であり、１−ブテン含量は６モル％であった。融点は１６１℃、結晶化度は６％、引張り弾性率は２３．５ＭＰａであった。
上記のようにして得られたプロピレン・エチレン・１−ブテン（Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４）共重合体（重合体（Ｉ））を以下、「ＰＥＢ−１」と記載する。

＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：６０ｇ／１０分、密度：０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点：１６０℃のプロピレン単独重合体（１）７１．７質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：３０ｇ／１０分のＰＥＢ−１（２）２０質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：５ｇ／１０分、密度：０．９５ｇ／ｃｍ^３、融点：１３４℃の高密度ポリエチレン（３）８質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度：９５℃）をした以外は実施例１と同様の方法で実施例３のスパンボンド不織布を得た。

得られた実施例３のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
実施例３のスパンボンド不織布は高伸長性を有したうえで、手触りが非常に良好で柔軟性に優れていた。
ヒートシール強度を測定した結果、上記スパンボンド不織布はヒートシール時の耐熱性が良好であり、ヒートシール部の焼けが発生しなかった。またヒートシールに伴う試験片の収縮が少なく形態安定性に優れていた。
さらに、エンボス残存率を評価した結果、上記スパンボンド不織布はエンボス残存率が高く、延伸加工適性に優れていた。

［実施例４］
＜スパンボンド不織布の製造＞
図２に示す開放式スパンボンド不織布成形機１を用いて、開放式スパンボンド法により、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：６０ｇ／１０分、密度：０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点：１６０℃のプロピレン単独重合体（１）８７．２質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：５０ｇ／１０分、融点：７５℃のＬＭＰＰ１（２）１０質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：５ｇ／１０分、密度：０．９５ｇ／ｃｍ^３、融点：１３４℃の高密度ポリエチレン（３）２．５質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度９５℃）をした以外は実施例２と同様にして、スパンボンド不織布を製造した。
評価結果を下記表１に示す。得られた実施例４のスパンボンド不織布の５％強度を不織布の目付で割った値は０．２６Ｎ／２５ｍｍ／（ｇ／ｍ^２）であり、５０％延伸時の応力積分値の積算値は５３Ｎ／（ｇ／ｍ^２）であった。

［比較例１］
＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（１）９１．７質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）５ｇ／１０分、密度０．９５ｇ／ｃｍ^３、融点１３４℃の高密度ポリエチレン（３）８質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度１０５℃）をした以外は実施例１と同様の方法で比較例１のスパンボンド不織布を得た。

得られた比較例１のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
特定重合体を含まない組成物により得られた比較例１のスパンボンド不織布は高伸長性を有したものの、手触りが良好ではなく、柔軟性が劣っていた。
ヒートシール強度を測定した結果、上記スパンボンド不織布は１４５℃でのヒートシール強度が実施例の各不織布に比較して低く、不充分であった。
エンボス残存率を評価した結果、上記スパンボンド不織布はエンボス残存率が低く、延伸加工適性に劣っていた。
得られた比較例１のスパンボンド不織布において、５％強度を不織布の目付で割った値は０．１７Ｎ／２５ｍｍ／（ｇ／ｍ^２）であり、実用上不充分な値であった。

［比較例２］
＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（１）９９．７質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度１３５℃）をした以外は実施例１と同様の方法で比較例２のスパンボンド不織布を得た。

得られた比較例２のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
特定重合体及びポリエチレンを含まない組成物により得られた比較例２のスパンボンド不織布は伸長性も不充分であり、手触りが良好ではなく柔軟性が劣っていた。
ヒートシール強度を測定した結果、上記スパンボンド不織布はシール温度１４５℃、１５５℃のいずれにおいてもヒートシールによってシールされなかった。
エンボス残存率を評価した結果、上記スパンボンド不織布は伸長性が不充分であるためにギア延伸にて破れが生じ、延伸加工適性に劣っていた。

［比較例３］
＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（１）７９．７質量％と、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１４２℃のプロピレンランダム共重合体（２）（プロピレンとエチレンとの共重合体、重合モル比９７：３）２０質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度１３５℃）をした以外は実施例１と同様の方法で比較例３のスパンボンド不織布を得た。

得られた比較例３のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
ポリエチレンを含まない組成物により得られた比較例３のスパンボンド不織布は伸長性も不充分であり、手触りが良好ではなく柔軟性が劣っていた。
ヒートシール強度を測定した結果、上記スパンボンド不織布はシール温度１４５℃、１５５℃のいずれにおいてもヒートシールによってシールされなかった。
エンボス残存率を評価した結果、上記スパンボンド不織布は伸長性が不充分であるためにギア延伸にて破れが生じ、延伸加工適性に劣っていた。

［比較例４］
＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（１）７９．７質量％と、ＬＭＰＰ１（２）２０質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度１３５℃）をした以外は実施例１と同様の方法で比較例４のスパンボンド不織布を得た。

得られた比較例４のスパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
ポリエチレンを含まない組成物により得られた比較例４のスパンボンド不織布は伸長性も不充分であり、手触りが不充分で柔軟性が劣っていた。
ヒートシール強度を測定した結果、上記スパンボンド不織布はシール温度１４５℃、１５５℃のいずれにおいてもヒートシールによってシールされなかった。
エンボス残存率を評価した結果、上記スパンボンド不織布は伸長性が不充分であるためにギア延伸にて破れが生じ、延伸加工適性に劣っていた。

［比較例５］
＜スパンボンド不織布の製造＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）：６０ｇ／１０分、密度：０．９１ｇ／ｃｍ^３、融点：１６０℃のプロピレン単独重合体（１）７９．７質量％と、特許第３７９８０１８号公報に記載されているブロックコポリマー（７６％アイソタクチックポリプロピレン、２０％プロピレンの共重合体：Ｍｏｔｅｎｌｌ ＫＳ０５７Ｐ、以下、「ブロックコポリマー」と記載する。）２０質量％と、エルカ酸アミド０．３質量％の混合物を使用し、エンボスロールで加熱加圧処理（エンボス面積率（熱圧着率）１８％、エンボス温度１３５℃）をした以外は実施例１と同様の方法で比較例５のスパンボンド不織布を得た。

得られた比較例５スパンボンド不織布を既述の評価方法にて評価した。結果を下記表１に示す。
ブロックコポリマーを使用した比較例５のスパンボンド不織布は、伸長性は充分であったものの、べたつきが強く、手触りが不充分であり、柔軟性が劣っていた。
エンボス残存率を評価した結果、上記スパンボンド不織布はギア延伸にて破れが生じ、延伸加工適性に劣っていた。

なお、下記表１〜表２において「−」は、当該評価を行わなかったことを意味する。

表１〜表２の結果より、実施例１〜実施例４で得た本実施形態のスパンボンド不織布は、ギア延伸後のエンボス残存率が高く、またギア延伸後にて破れが生じることがなく、いずれも比較例のスパンボンド不織布に比して延伸加工適性に優れることが理解できる。

また、上記表１に示すように、実施例１〜実施例４のスパンボンド不織布は、いずれもヒートシール性が良好であり、かつ、既述のようにエンボス残存率が良好であることから延伸加工適性に優れることが分る。さらに、実施例１〜実施例４のスパンボンド不織布は、いずれも伸長性及び柔軟性に優れていた。
したがって、実施例のスパンボンド不織布はいずれも、加工適性に優れる。これらの評価結果より、本実施形態のスパンボンド不織布は、伸長性、柔軟性、及び加工適性を必要とする衛生材料の用途に好適であることが分る。

日本国特許出願２０１５−１３５４９０の開示はその全体が参照により本明細書に取り込まれる。 本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims (9)

1. 融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体と、
   ポリエチレンと、
   下記（Ｉ）に示す重合体及び下記（ＩＩ）に示す重合体からなる群より選択される少なくとも一種の重合体と、を含む組成物で構成されるスパンボンド不織布であり、
   前記組成物における下記（Ｉ）に示す重合体及び下記（ＩＩ）に示す重合体の総含有量が、前記組成物の全量に対して、５質量％以上３０質量％以下の範囲であるスパンボンド不織布。
   （Ｉ）プロピレンと、エチレン及び炭素数が４〜２０であるα−オレフィンから選ばれる少なくとも１種と、のランダム共重合体
   （ＩＩ）下記（ａ）〜（ｆ）を満たす融点１２０℃未満のプロピレン単独重合体
   （ａ）［ｍｍｍｍ］＝２０モル％〜６０モル％
   （ｂ）［ｒｒｒｒ］／（１−［ｍｍｍｍ］）≦０．１
   （ｃ）［ｒｍｒｍ］＞２．５モル％
   （ｄ）［ｍｍ］×［ｒｒ］／［ｍｒ］^２≦２．０
   （ｅ）重量平均分子量（Ｍｗ）＝１０，０００〜２００，０００
   （ｆ）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＜４
   （ａ）〜（ｄ）中、［ｍｍｍｍ］はメソペンタッド分率であり、［ｒｒｒｒ］はラセミペンタッド分率であり、［ｒｍｒｍ］はラセミメソラセミメソペンタッド分率であり、［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］はそれぞれトリアッド分率である。
2. 前記ポリエチレンの密度が、０．９４１ｇ／ｃｍ^３〜０．９７０ｇ／ｃｍ^３の範囲にある請求項１に記載のスパンボンド不織布。
3. 前記組成物が、炭素数１５以上２２以下の脂肪酸アミドを、前記組成物の全量に対して０．１質量％以上５．０質量％以下含む請求項１に記載のスパンボンド不織布。
4. 前記組成物が、融点１４０℃以上のプロピレン単独重合体を、前記組成物の全量に対して５５．０質量％以上８９．９質量％以下含む請求項１に記載のスパンボンド不織布。
5. 前記組成物が、前記ポリエチレンを、前記組成物の全量に対して１．０質量％以上１０．０質量％以下含む請求項１に記載のスパンボンド不織布。
6. 前記（Ｉ）に示す重合体が、プロピレンとエチレンとのランダム共重合体である請求項１に記載のスパンボンド不織布。
7. 前記（Ｉ）に示す重合体が、プロピレンとエチレンと１−ブテンとのランダム共重合体である請求項１に記載のスパンボンド不織布。
8. 前記スパンボンド不織布の５％強度を前記スパンボンド不織布の目付で割った値が０．２Ｎ／２５ｍｍ／（ｇ／ｍ^２）以上であり、且つ、
   前記スパンボンド不織布の５０％延伸時の応力積分値の積算値が７０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以下である請求項１に記載のスパンボンド不織布。
9. 請求項１に記載のスパンボンド不織布を含む衛生材料。