JPWO2016171129A1 - 方向性電磁鋼板 - Google Patents
方向性電磁鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2016171129A1 JPWO2016171129A1 JP2017514132A JP2017514132A JPWO2016171129A1 JP WO2016171129 A1 JPWO2016171129 A1 JP WO2016171129A1 JP 2017514132 A JP2017514132 A JP 2017514132A JP 2017514132 A JP2017514132 A JP 2017514132A JP WO2016171129 A1 JPWO2016171129 A1 JP WO2016171129A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- groove
- steel sheet
- depth
- point
- projection line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 0 CC1C(CC2C3)C2C3C(*)C1 Chemical compound CC1C(CC2C3)C2C3C(*)C1 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/36—Removing material
- B23K26/362—Laser etching
- B23K26/364—Laser etching for making a groove or trench, e.g. for scribing a break initiation groove
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D10/00—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation
- C21D10/005—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation by laser shock processing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
- C25F3/00—Electrolytic etching or polishing
- C25F3/02—Etching
- C25F3/06—Etching of iron or steel
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/05—Grain orientation
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Description
本願は、2015年4月20日に日本に出願された特願2015−086302号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
(1)本発明の第1の態様に係る方向性電磁鋼板は、圧延方向と交差する方向に延在しかつ溝深さ方向が板厚方向となる溝が形成された鋼板表面を有する鋼板を備える方向性電磁鋼板において、前記板厚方向から前記鋼板表面を見た場合に、板幅方向に対して前記溝が複数配されて構成される溝群を有し、前記溝群を構成する前記溝が、前記圧延方向と直交する投影面上で隣り合う溝と重なるように配され、前記溝群が前記圧延方向に対して間隔を有して複数配される。
この方向性電磁鋼板において、前記鋼板の前記板幅方向の端部を基準端部とし、前記溝群の複数の前記溝のうちの隣り合う溝を前記基準端部から近い順に第一の溝、第二の溝とし、前記溝群を構成する各溝での前記溝長手方向の2つの溝端を、前記基準端部から近い順に第一溝端、第二溝端とし、前記投影面に投影された前記第一の溝の輪郭を第一溝長手投影線とし、前記投影面に投影された前記第二の溝の輪郭を第二溝長手投影線とし、前記溝群を構成する複数の前記溝の輪郭における平均深さを単位μmで溝群平均深さDAとし、前記第二溝長手投影線の前記第一溝端において前記鋼板表面から前記板厚方向への深さが0.05×DAとなる前記第二溝長手投影線上の点を第1の点とし、前記第一溝長手投影線の前記第二溝端において前記鋼板表面から前記板厚方向への深さが0.05×DAとなる前記第一溝長手投影線上の点を第2の点としたとき、前記投影面において、前記第二溝長手投影線上の前記第1の点と前記基準端部との間の距離が、前記第一溝長手投影線上の前記第2の点と前記基準端部との間の距離より短く、前記第二の溝の前記第一溝端と前記第一の溝の前記第二溝端との間のオーバーラップ領域において、前記第一の溝の前記第二溝端における前記鋼板表面からの前記板厚方向の深さと、前記第二の溝の前記第一溝端における前記鋼板表面からの前記板厚方向の深さとの合計深さが0.5×DA以上である。
この方向性電磁鋼板において、前記鋼板の前記板幅方向の一方の端部を基準端部とし、前記溝群の複数の前記溝のうちの隣り合う溝を、前記基準端部から近い順に、第一の溝、第二の溝とし、前記溝群を構成する各溝での前記溝長手方向の2つの溝端を、前記基準端部から近い順に、第一溝端、第二溝端とし、前記投影面に投影された前記第一の溝の輪郭を第一溝長手投影線とし、前記投影面に投影された前記第二の溝の輪郭を第二溝長手投影線とし、前記第一溝長手投影線の前記鋼板表面から前記板厚方向に向かう深さの平均値を単位μmで第一溝平均深さDIとし、前記第二溝長手投影線の前記鋼板表面から前記板厚方向に向かう深さの平均値を単位μmで第二溝平均深さDIIとし、前記第二溝長手投影線の前記第一溝端における前記鋼板表面から前記板厚方向に向かって深さが0.05×DIIとなる点を第3の点とし、前記第一溝長手投影線の前記第二溝端における前記鋼板表面から前記板厚方向に向かって深さが0.05×DIとなる点を第4の点としたとき、前記投影面にて、前記第二溝長手投影線上の前記第3の点と前記基準端部との間の距離Laが、前記第一溝長手投影線上の前記第4の点と前記基準端部との間の距離Lbより短く、前記第二の溝の前記第一溝端と前記第一の溝の前記第二溝端との間のオーバーラップ領域において、前記第一の溝における前記鋼板表面からの前記板厚方向の深さと、前記第二の溝における前記鋼板表面から前記板厚方向の深さとの合計深さが0.25×(DI+DII)以上である。
また、電磁鋼板では二次再結晶時に純化焼鈍を経ることが一般的である。純化焼鈍においてはインヒビター形成元素の系外への排出が起きる。特にN、Sについては濃度の低下が顕著で、50ppm以下になる。通常の純化焼鈍条件であれば、9ppm以下、さらには6ppm以下、純化焼鈍を十分に行えば、一般的な分析では検出できない程度(1ppm以下)にまで達する。
この構成により、方向性電磁鋼板1は、板幅方向Yにおいて複数の溝3を形成した場合に、板幅方向Yに溝3が形成された状態を確保し、鉄損を改善させることができる。
また、溝群30は、図1に示すように、他の溝群30と圧延方向Xが離間するように配されていることが好ましい。
以下の説明における用語を定義する。
溝3の深さとは、鋼板表面2aの高さから溝3の表面(底部4)までの板厚方向Zの長さをいう。溝平均深さDは以下のように測定すればよい。板厚方向Zから溝3を見た場合(溝3を平面視した場合)に、観察範囲を溝3の一部に設定する。観察範囲は、溝3の溝長手方向Lにおける端部を除く領域(すなわち、溝底の形状が安定している領域)に設定することが望ましい。例えば、観察範囲は、溝長手方向Lの略中央部で、溝長手方向Lの長さが30μm〜300μm程度となるような観察領域とすればよい。次に、レーザ顕微鏡を用いて観察範囲内の高さ分布(溝深さ分布)を得て、この観察範囲内での最大溝深さを求める。同様の測定を、観察範囲を変えて少なくとも3領域以上、より好ましくは10領域にて行う。そして、各観察領域における最大溝深さの平均値を算出し、これが溝平均深さDと定義される。本実施形態における溝3の溝平均深さDは、磁区細分化の効果を好ましく得るために、例えば、5μm以上100μm以下であることが好ましく、10μm超40μm以下であるとさらに好ましい。
なお、鋼板表面2aと溝3の表面との間の距離を測定するためには、板厚方向Zにおける鋼板表面2aの位置(高さ)を予め測定しておく必要がある。例えば、各観察範囲内の鋼板表面2aにおける複数箇所のそれぞれについて、レーザ顕微鏡を用いて板厚方向Zの位置(高さ)を測定し、それらの測定結果の平均値を鋼板表面2aの高さとして利用してもよい。また、本実施形態では、後述のように溝平均幅Wを測定する際に溝短手断面を使用するので、この溝短手断面から鋼板表面2aを測定してもよい。なお、レーザ顕微鏡にて鋼板サンプルを観察する際には、この鋼板サンプルの2つの板面(観察面およびその裏面)が略平行であることが好ましい。
溝3の幅とは、溝長手方向Lに直交する断面(溝幅方向断面あるいは溝短手断面)で溝3を見た場合の溝短手方向Qの溝開口部の長さをいう。平均溝幅Wは以下のように測定すればよい。溝平均深さDと同様に、板厚方向Zから溝3を見た場合(溝3を平面視した場合)に、観察範囲を溝3の一部に設定する。観察範囲は、溝3の溝長手方向Lにおける端部を除く領域(すなわち、溝底の形状が安定している領域)に設定することが望ましい。
例えば、観察範囲は、溝長手方向Lの略中央部で、溝長手方向Lの長さが30μm〜300μm程度となるような観察領域とすればよい。次に、レーザ顕微鏡を用いて観察範囲内の任意の1カ所(例えば、観察領域での最大溝深さの位置)にて、溝長手方向Lに直交する溝短手断面を得る。この溝短手断面に現れる鋼板表面2aおよび溝3の輪郭曲線から溝開口部の長さを求める。
同様の測定を、観察範囲を変えて少なくとも3領域以上、より好ましくは10領域にて行う。そして、各観察領域における溝開口部の平均値を算出し、これが平均溝幅Wと定義される。本実施形態における溝3の平均溝幅Wは、磁区細分化の効果を好ましく得るために、例えば10μm以上250μm以下であることが好ましい。
なお、鋼板表面2aから0.05×Dとなる深さを測定するためには、板厚方向Zにおける鋼板表面2aの位置(高さ)を予め測定しておく必要がある。例えば、各溝短手断面内のうねり曲線上の鋼板表面2aにおける複数箇所のそれぞれについて、板厚方向Zの位置(高さ)を測定し、それらの測定結果の平均値を鋼板表面2aの高さとして利用してもよい。
溝3の第一角度θとは、鋼板表面2aと溝3の端部とが成す角度をいう。第一角度θは以下のように測定すればよい。板厚方向Zから溝3を見た場合(溝3を平面視した場合)に、観察範囲を溝3の溝長手方向Lの端部を含む一部に設定する。板厚方向Zから溝3を平面視し、溝長手方向Lに沿って複数(n本)の仮想線L1〜Lnを観察範囲内に仮想的に設定する(図6参照)。観察範囲は、溝3の端部を含む領域(すなわち、溝3の溝長手方向Lの始まりから溝底の形状が安定している領域までを含む領域)に設定することが望ましい。次に、レーザ顕微鏡(レーザ式表面粗さ測定器)等を用いて、観察範囲内の溝3の高さ分布(溝深さ分布)を仮想線L1に沿って測定すると、図4に示すように、溝3の端部の溝長手方向Lの輪郭を成す測定断面曲線MCL1が仮想線L1に沿う形で得られる。
なお、鋼板表面2aからの深さd1〜dnを測定するためには、板厚方向Zにおける鋼板表面2aの位置(高さ)を予め測定しておく必要がある。例えば、観察範囲内の鋼板表面2aにおける複数箇所のそれぞれについて、レーザ顕微鏡を用いて板厚方向Zの位置(高さ)を測定し、それらの測定結果の平均値を鋼板表面2aの高さとして利用してもよい。
なお、第一角度θを測定するためには、鋼板表面2aを直線近似しておく必要がある。
例えば、溝基準線BLに基づくうねり曲線上で、溝3を除いた鋼板表面2aのみの領域を直線近似すればよい。この直線近似した鋼板表面2aと溝端直線3Eとの傾斜角度を測定すればよい。同様の方法によって、溝3の溝長手方向Lにおける両端部において、溝端直線3Eと鋼板表面2aとがなす傾斜角度(第一角度θ)を求める。
圧延方向Xと直交する面を投影面とし、この投影面に溝3の溝長手方向Lの輪郭を投影した場合、投影面に投影された溝長手方向Lの輪郭を溝長手投影線LWPと定義する。溝長手投影線LWPは以下のように測定すればよい。板厚方向Zから溝3を平面視したときに、観察範囲として、溝3の全体を含む領域、または溝3の端部を含む領域(すなわち、溝3の溝長手方向Lの始まりから溝底の形状が安定している領域までを含む領域)を設定する。この観察範囲内に、溝長手方向Lに沿う複数の仮想線を仮想的に設定する。仮想線L1〜Lnは、板厚方向Zには任意の高さに設定できるものとする。そして、上記の溝基準線BLで説明した方法と同じ方法によって、溝深さが最大になる仮想線を選択する。選択した仮想線に沿った溝深さ分布を溝3の溝長手方向Lの全体の輪郭(うねり曲線)として上記投影面に投影したときに得られる曲線を溝長手投影線LWPとする。なお、上記の観察範囲として、隣り合う2つの溝の全体を含む領域、または隣り合う2つの溝の重なり合う端部を含む領域(すなわち、一方の溝の溝底の形状が安定している領域、隣り合う2つの溝の溝端が重なる領域、および他方の溝の溝底の形状が安定している領域を含む領域)を設定することが好ましい。溝群30を構成する各溝における溝長手方向Lの2つの溝端を、基準端部21aから近い順に、第一溝端、第二溝端とする。図8には、第一の溝31の第一溝長手投影線LWP1の第一溝端31aおよび第二溝端31bと、第二の溝32の第二溝長手投影線LWP2第一溝端32aおよび第二溝端32bとを模式的に示す。なお、隣り合う溝同士の板幅方向Yにおける位置関係を説明するため、図8では、本実施形態に係る方向性電磁鋼板1の複数の溝3のうち、板幅方向Yに隣り合う二つの溝31、32のみを抽出して記載している。
第二の溝32の第一溝端32aと第一の溝31の第二溝端31bとの間のオーバーラップ領域Rに含まれる第一溝長手投影線LWP1上の任意の点をP1とし、オーバーラップ領域Rに含まれる第二溝長手投影線LWP2上の点のうち、基準端部21aからの距離が点P1と等しい点(つまり板幅方向Yの位置が点P1と同じ点)をP2とする。本実施形態では、オーバーラップ領域Rにおいて、第一の溝31の鋼板表面2aから第一溝長手投影線LWP1上の点P1までの板厚方向Zの深さと、第二の溝32の鋼板表面2aから第二溝長手投影線LWP2上の点P2までの板厚方向Zの深さとの合計深さが0.5×DA以上である。すなわち、点P1及びP2がオーバーラップ領域R内のどの位置に存在しようとも、上記の「合計深さが0.5×DA以上である」という条件が満たされる。図8及び図9に示すように、オーバーラップ領域Rにおいて、基準端部21aからの距離が等しい各点P(P1、P2)における第一の溝31の深さと第二の溝32の深さとを加算する。この点Pにおける第一の溝31の深さと第二の溝32の深さとの合計値が、板幅方向Yに形成された複数の溝の深さの溝群平均深さDAに対し、0.5×DA以上となるように溝3が配される。
このため、図8に示すように、オーバーラップ領域Rでは、第一の溝31と第二の溝32との合計溝深さは、最大で板幅方向Yの溝群平均深さDAの略2倍となり、合計溝深さの最小値は板幅方向Yの溝群平均深さDAと略等しくなる。
但し、鋼板表面2aに対して垂直な端面を有する溝を確実に形成することは難しい場合がある。また、鋼板表面2aに対する深さが10μmを越える溝を形成する場合、溝3の端部の形状の変化が大きくなる傾向があり、溝3の形成後に、鋼板表面2aに電気絶縁性を与えるためのコーティングを行う際、溝3の端部の隅々までコート剤を塗布し難い場合がある。また、溝3の端部の形状が変化に富むために溝3の端部におけるコート剤の密着性も十分でない箇所が生じ、コート剤の均一な塗布が難しく耐錆性が課題となる場合がある。このような場合には、溝3の両端部に傾斜を付けてもよい。本実施形態に係る方向性電磁鋼板1は、溝3の溝長手方向Lの端部に傾斜面を形成することにより、溝3の端部の形状を安定させて耐錆性を向上させ、且つ、少なくとも溝3の端部の傾斜面を板幅方向Yの第一溝長手投影線LWP1及び第二溝長手投影線LWP2においてオーバーラップさせることにより、鉄損と耐錆性とを良好に保つことができるため、好ましい。
同様に、平均溝幅Wが30μm超100μm以下であっても、第一角度θが上記式(4)を満たせば、磁気特性と耐錆性とを両立できる。方向性電磁鋼板に複数の溝を形成する場合、全ての溝において、上述の条件を満たすと、高品質な方向性電磁鋼板が得られる。但し、溝の端部が方向性電磁鋼板の板幅方向Yの両端面に達している場合、その溝の端部では傾斜部が形成されないため、上述の条件が適用されないのは言うまでもない。
この場合、最終的に結晶方位が{110}<001>方位から逸脱する可能性が高くなり、好ましい磁気特性が得られなくなる可能性が高くなる。従って、溝3の周辺には、溶融再凝固領域が存在しないことが好ましい。溝3の周辺に溶融再凝固領域が存在しない場合には、溝3に接する結晶粒(二次再結晶粒)の粒径が平均で5μm以上となる。また、溝3に接する結晶粒の粒径の上限は特に限定されないが、この上限を100×103μm以下としてもよい。
レーザ法により溝を形成する方法について説明する。
溝加工工程S09では、グラス皮膜が形成された鋼板の表面(片面のみ)に対してレーザ光を照射することにより、鋼板2の表面に、圧延方向Xに交差する方向に延びる複数の溝3が、圧延方向Xに所定間隔で形成される。
さらに、鋼板2の通板雰囲気に存在する、0.5μm以上の径を有する粒子の数量が、1CF(キュービックフィート)当たり10個以上10000個未満となるように雰囲気制御を行うことが好ましい。
本実施形態に係る方向性電磁鋼板1の溝3をプレス機械法により製造する方法について説明する。プレス機械法により方向性電磁鋼板に溝3を形成する場合、溝3の形状に対応させた歯型を用いて公知のプレス機械方法により溝を形成する。すなわち、歯型の長さ方向における端部に第一角度θと同じ角度の傾斜部を形成した歯型を用いて溝3が形成される。
本実施形態に係る方向性電磁鋼板1の溝を電解エッチング法により製造する方法について説明する。
絶縁皮膜形成工程S08後の方向性電磁鋼板1の表面に、溝の形状に対応する部分を開口させたエッチングレジスト層を印刷等により形成する。エッチングレジスト層の開口は、溝端部に対応する箇所では、溝長手方向Lの中央部に比べて両端部の開口幅が狭くなるように短手方向の開口幅が徐々に小さくなるように傾斜したエッチングレジストを形成する。例えば、溝平均深さDが20μm、溝短手方向Qの溝幅が50μm、且つ第一角度θを55°以下にするためには、エッチングレジストの開口は、溝短手方向Qの開口幅を100μm以上に設定し、溝端部に対応して傾斜する箇所の溝長手方向Lの長さが14μmとなるように形成される。この結果、エッチングレジストの開口幅が狭く設定された溝端部には傾斜部5が形成される。その後、エッチング液(NaCl等)を用いて、液温30℃で20秒エッチング処理を施す。続いて、方向性電磁鋼板からエッチングレジストを剥離することにより、鋼板表面2aに溝3を形成する。
本実施形態に係る方向性電磁鋼板1の変形例を示す。本実施形態に係る方向性電磁鋼板1は、別の観点から以下の様に規定することもできる。
図19に示すように、上記投影面に投影された第一の溝31の輪郭である第一溝長手投影線LWP1の鋼板表面2aから板厚方向Zに向かう深さの平均値を単位μmで第一溝平均深さDIとする。投影面に投影された第二の溝32の輪郭である第二溝長手投影線LWP2の鋼板表面2aから板厚方向Zに向かう深さの平均値を単位μmで第二溝平均深さDIIとする。本変形例に係る方向性電磁鋼板1の上記オーバーラップ領域Rは、上記投影面にて、第二溝長手投影線LWP2の第一溝端32aにおける鋼板表面2aから板厚方向Zに向かって深さが0.05×DIIとなる点(第3の点)と、第一溝長手投影線LWP1の第二溝端31bにおける鋼板表面2aから板厚方向Zに向かって深さが0.05×DIとなる点(第4の点)との間の距離としても規定できる。
脱炭焼鈍後の冷間圧延材の両面に、マグネシアを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した(焼鈍分離剤塗布工程S06)。焼鈍分離剤を塗布した冷間圧延材をコイル状に巻き取った状態で炉に装入し、温度1200℃で20時間最終仕上焼鈍工程S07を実施し、表面にグラス皮膜が形成された鋼板地鉄を作製した。
続いて、レーザ法を用いて、レーザ走査ピッチ(間隔PL)は3mmに設定し、ビーム径は圧延方向Xに0.1mm、スキャン方向に0.3mm、スキャン速度30m/sに設定し、溝平均深さDが20μm、平均溝幅Wが100μm、アスペクト比0.2、第一角度θが60°の各溝31、32、・・・、3nを鋼板表面2aの板幅方向Yに複数形成した(溝加工工程S09)。溝加工工程S09後、再度リン酸アルミニウムを主成分とする絶縁材を塗布し、温度850℃、1分間で焼き付けを行い、絶縁皮膜を形成し(再絶縁皮膜形成工程S10)、方向性電磁鋼板を得た。
比較例1では、実施例1の方向性電磁鋼板100と同じ形状の溝をオーバーラップ領域Rが無いように配した方向性電磁鋼板を用意した。すなわち、溝平均深さDが20μm、平均溝幅Wが100μm、アスペクト比0.2、第一角度θが60°の溝を板幅方向Yに対し複数配したが、比較例1の方向性電磁鋼板の投影面における溝長手投影線では、オーバーラップ領域Rが形成されないように配した。溝長手投影線において、第一の溝31の第二溝端31bは、第二の溝32の第一溝端32aよりも基準端部21a側に位置し、第二の溝32の第一溝端32aと第一の溝31の第二溝端31bとを結ぶ線分の傾斜角度は、溝長手方向Lに対し直角かつ板幅方向Yに対し75°となるように配した。すなわち、合計溝深さの最小値は0μmである。
比較例2では、実施例1と同様に溝をオーバーラップさせて配置しているが、オーバーラップ領域R内における合計溝深さの最小値が、0.5×DA未満の方向性電磁鋼板を用意した。すなわち、比較例2として、溝群平均深さDAが20μmであり、オーバーラップ領域R内における合計溝深さの最小値が5μmである方向性電磁鋼板を用意した。
鉄損改善の評価は、実施例1〜4及び比較例1、2の溝加工を行う前の鋼板(絶縁皮膜形成工程S08後の鋼板)の鉄損を測定し、これを基準鉄損とし、基準鉄損に対する鉄損の改善率を求めた。その結果、鉄損改善率は実施例2及び実施例3で良好な結果が得られた。また、実施例1及び実施例4は、鉄損改善率が20%と非常に高い結果が得られた。比較例1及び比較例2は、実施例1〜4の方向性電磁鋼板に比べて鉄損改善率が低かった。
レーザ法を用いて、レーザ走査ピッチ(間隔PL)は3mmに設定し、ビーム径は圧延方向Xに0.1mm、スキャン方向に0.3mm、スキャン速度30m/sに設定し、溝平均深さD、溝長手方向Lの平均溝幅W、及び第一角度θが以下の表1に示す溝を鋼板表面2aに形成した方向性電磁鋼板を用意した。また、比較例として、溝平均深さD、溝長手方向Lの平均溝幅W、及び第一角度θが以下の表2に示す溝を形成した方向性電磁鋼板を用意した。
比較例3〜5は耐錆性の評価が不良となった。
2 鋼板
2a 鋼板表面
3 溝
X 圧延方向
Y 板幅方向
Z 板厚方向
D 溝平均深さ
DA 溝群平均深さ
θ 第一角度
W 平均溝幅
51 第1点
52 第2点
3E 溝端直線
30 溝群
31 第1の溝
32 第2の溝
31a 第1溝端
32b 第2溝端
Claims (5)
- 圧延方向と交差する方向に延在しかつ溝深さ方向が板厚方向となる溝が形成された鋼板表面を有する鋼板を備える方向性電磁鋼板において、
前記板厚方向から前記鋼板表面を見た場合に、板幅方向に対して前記溝が複数配されて構成される溝群を有し、
前記溝群を構成する前記溝が、前記圧延方向と直交する投影面上で隣り合う溝と重なるように配され、
前記溝群が前記圧延方向に対して間隔を有して複数配され、
前記鋼板の前記板幅方向の端部を基準端部とし、前記溝群の複数の前記溝のうちの隣り合う溝を前記基準端部から近い順に第一の溝、第二の溝とし、
前記溝群を構成する各溝での前記溝長手方向の2つの溝端を、前記基準端部から近い順に第一溝端、第二溝端とし、
前記投影面に投影された前記第一の溝の輪郭を第一溝長手投影線とし、
前記投影面に投影された前記第二の溝の輪郭を第二溝長手投影線とし、
前記溝群を構成する複数の前記溝の輪郭における平均深さを単位μmで溝群平均深さDAとし、
前記第二溝長手投影線の前記第一溝端において前記鋼板表面から前記板厚方向への深さが0.05×DAとなる前記第二溝長手投影線上の点を第1の点とし、
前記第一溝長手投影線の前記第二溝端において前記鋼板表面から前記板厚方向への深さが0.05×DAとなる前記第一溝長手投影線上の点を第2の点としたとき、
前記投影面において、前記第二溝長手投影線上の前記第1の点と前記基準端部との間の距離が、前記第一溝長手投影線上の前記第2の点と前記基準端部との間の距離より短く、
前記第二の溝の前記第一溝端と前記第一の溝の前記第二溝端との間のオーバーラップ領域において、前記第一の溝の前記第二溝端における前記鋼板表面からの前記板厚方向の深さと、前記第二の溝の前記第一溝端における前記鋼板表面からの前記板厚方向の深さとの合計深さが0.5×DA以上である
ことを特徴とする方向性電磁鋼板。 - 前記オーバーラップ領域に含まれる前記第一溝長手投影線上の任意の点をP1とし、
前記オーバーラップ領域に含まれる前記第二溝長手投影線上の点のうち、前記基準端部からの距離が前記点P1と等しい点をP2としたとき、
前記オーバーラップ領域において、前記第一の溝の前記鋼板表面から前記第一溝長手投影線上の前記点P1までの前記板厚方向の深さと、前記第二の溝の前記鋼板表面から前記第二溝長手投影線上の前記点P2までの前記板厚方向の深さとの合計深さが0.5×DA以上であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。 - 圧延方向と交差する方向に延在しかつ溝深さ方向が板厚方向となる溝が形成された鋼板表面を有する鋼板を備える方向性電磁鋼板であって、
前記板厚方向から前記鋼板表面を見た場合に、板幅方向に対して前記溝が複数配されて構成される溝群を有し、
前記溝群を構成する前記溝が、前記圧延方向と直交する投影面上で隣り合う溝と重なるように配され、
前記溝群が前記圧延方向に対して間隔を有して複数配され、
前記鋼板の前記板幅方向の一方の端部を基準端部とし、前記溝群の複数の前記溝のうちの隣り合う溝を、前記基準端部から近い順に、第一の溝、第二の溝とし、
前記溝群を構成する各溝での前記溝長手方向の2つの溝端を、前記基準端部から近い順に、第一溝端、第二溝端とし、
前記投影面に投影された前記第一の溝の輪郭を第一溝長手投影線とし、
前記投影面に投影された前記第二の溝の輪郭を第二溝長手投影線とし、
前記第一溝長手投影線の前記鋼板表面から前記板厚方向に向かう深さの平均値を単位μmで第一溝平均深さDIとし、
前記第二溝長手投影線の前記鋼板表面から前記板厚方向に向かう深さの平均値を単位μmで第二溝平均深さDIIとし、
前記第二溝長手投影線の前記第一溝端における前記鋼板表面から前記板厚方向に向かって深さが0.05×DIIとなる点を第3の点とし、
前記第一溝長手投影線の前記第二溝端における前記鋼板表面から前記板厚方向に向かって深さが0.05×DIとなる点を第4の点としたとき、
前記投影面にて、前記第二溝長手投影線上の前記第3の点と前記基準端部との間の距離Laが、前記第一溝長手投影線上の前記第4の点と前記基準端部との間の距離Lbより短く、
前記第二の溝の前記第一溝端と前記第一の溝の前記第二溝端との間のオーバーラップ領域において、前記第一の溝における前記鋼板表面からの前記板厚方向の深さと、前記第二の溝における前記鋼板表面から前記板厚方向の深さとの合計深さが0.25×(DI+DII)以上である
ことを特徴とする方向性電磁鋼板。 - 前記第一溝長手投影線の前記第二溝端における前記鋼板表面から前記板厚方向に向かって深さが0.95×DIとなる点を第5の点とし、
前記第二溝長手投影線の前記第一溝端における前記鋼板表面から前記板厚方向に向かって深さが0.95×DIIとなる点を第6の点としたとき、
前記第一溝長手投影線上の前記第5の点と前記基準端部との間の距離Lcは、前記第二溝長手投影線上の前記第6の点と前記基準端部との間の距離Ldより短いことを特徴とする請求項3に記載の方向性電磁鋼板。 - 前記鋼板では前記溝に接する結晶粒の粒径が5μm以上であることを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015086302 | 2015-04-20 | ||
JP2015086302 | 2015-04-20 | ||
PCT/JP2016/062375 WO2016171129A1 (ja) | 2015-04-20 | 2016-04-19 | 方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2016171129A1 true JPWO2016171129A1 (ja) | 2017-11-24 |
JP6575592B2 JP6575592B2 (ja) | 2019-09-18 |
Family
ID=57144101
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017514132A Active JP6575592B2 (ja) | 2015-04-20 | 2016-04-19 | 方向性電磁鋼板 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10906134B2 (ja) |
EP (1) | EP3287532B1 (ja) |
JP (1) | JP6575592B2 (ja) |
KR (1) | KR102008600B1 (ja) |
CN (1) | CN107406903B (ja) |
BR (1) | BR112017019141B1 (ja) |
PL (1) | PL3287532T3 (ja) |
RU (1) | RU2678351C1 (ja) |
WO (1) | WO2016171129A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3751013A4 (en) * | 2018-02-09 | 2021-07-14 | Nippon Steel Corporation | ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AND ITS PRODUCTION PROCESS |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3330388B1 (en) * | 2015-07-28 | 2021-09-01 | JFE Steel Corporation | Linear groove formation method and linear groove formation device |
JP7238405B2 (ja) * | 2016-12-06 | 2023-03-14 | 日本電気硝子株式会社 | 帯状ガラスフィルムの品質検査方法 |
KR20180112354A (ko) * | 2017-04-03 | 2018-10-12 | 삼성전기주식회사 | 자성 시트 및 이를 포함하는 무선 전력 충전 장치 |
US11964894B2 (en) * | 2018-01-31 | 2024-04-23 | Nippon Electric Glass Co., Ltd. | Glass roll, glass roll manufacturing method, and quality evaluation method |
JP7027923B2 (ja) * | 2018-02-05 | 2022-03-02 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、巻鉄芯、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、巻鉄芯の製造方法 |
PL3751014T3 (pl) * | 2018-02-08 | 2023-12-27 | Nippon Steel Corporation | Blacha cienka ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych |
JP7031364B2 (ja) * | 2018-02-26 | 2022-03-08 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
PL3760746T3 (pl) * | 2018-02-26 | 2024-05-20 | Nippon Steel Corporation | Blacha cienka ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych |
CN110323044B (zh) * | 2018-03-30 | 2021-02-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐热磁畴细化型取向硅钢及其制造方法 |
JP7010321B2 (ja) * | 2019-03-19 | 2022-02-10 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP6939852B2 (ja) | 2019-07-31 | 2021-09-22 | Jfeスチール株式会社 | 線状溝形成方法および方向性電磁鋼板の製造方法 |
MX2022001313A (es) | 2019-07-31 | 2022-03-02 | Jfe Steel Corp | Lamina de acero electrico de grano orientado. |
JP7277755B2 (ja) * | 2019-08-01 | 2023-05-19 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、巻鉄芯、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、巻鉄芯の製造方法 |
JP7372520B2 (ja) * | 2019-08-01 | 2023-11-01 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板、巻鉄芯、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、巻鉄芯の製造方法 |
WO2023121253A1 (ko) * | 2021-12-21 | 2023-06-29 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5819440A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Nippon Steel Corp | 電磁鋼板の鉄損特性向上方法 |
JPH11279645A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-12 | Nippon Steel Corp | 低鉄損かつ低磁気歪み一方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
WO2007052406A1 (ja) * | 2005-11-01 | 2007-05-10 | Nippon Steel Corporation | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法および製造装置 |
WO2012033197A1 (ja) * | 2010-09-09 | 2012-03-15 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
JP2012102395A (ja) * | 2010-10-14 | 2012-05-31 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
WO2012164702A1 (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造装置及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2012165393A1 (ja) * | 2011-05-27 | 2012-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2015510543A (ja) * | 2011-12-29 | 2015-04-09 | ポスコ | 電気鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5518566A (en) | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Nippon Steel Corp | Improving method for iron loss characteristic of directional electrical steel sheet |
JPS5826406B2 (ja) | 1979-10-03 | 1983-06-02 | 新日本製鐵株式会社 | 電磁鋼板の鉄損値を改善する方法及びその装置 |
JPS5826406A (ja) | 1981-08-10 | 1983-02-16 | 松下電器産業株式会社 | 乳白板付照明器具 |
JPS61117218A (ja) | 1984-11-10 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corp | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPS61117284A (ja) | 1984-11-10 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corp | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPS6254873A (ja) | 1985-09-03 | 1987-03-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 固定ヘツド型デイジタル磁気再生装置 |
JPS6253579A (ja) | 1985-09-03 | 1987-03-09 | Seiko Epson Corp | 携帯用受信機器 |
JPS6298817A (ja) | 1985-10-24 | 1987-05-08 | Nec Corp | 内挿デジタルフイルタ |
SU1744128A1 (ru) | 1990-04-04 | 1992-06-30 | Институт физики металлов Уральского отделения АН СССР | Способ изготовлени анизотропной электротехнической стали |
JP2895670B2 (ja) | 1991-10-24 | 1999-05-24 | 川崎製鉄株式会社 | 鉄損の低い方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
JP2002121618A (ja) | 2000-10-18 | 2002-04-26 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造装置 |
JP4189143B2 (ja) * | 2001-10-22 | 2008-12-03 | 新日本製鐵株式会社 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
TWI305548B (en) | 2005-05-09 | 2009-01-21 | Nippon Steel Corp | Low core loss grain-oriented electrical steel sheet and method for producing the same |
KR101141283B1 (ko) | 2009-12-04 | 2012-05-04 | 주식회사 포스코 | 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 |
WO2012032792A1 (ja) | 2010-09-10 | 2012-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
CN101979676B (zh) | 2010-11-26 | 2012-02-08 | 武汉钢铁(集团)公司 | 通过激光刻痕改善取向硅钢磁性能的方法 |
WO2015111434A1 (ja) * | 2014-01-23 | 2015-07-30 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
2016
- 2016-04-19 JP JP2017514132A patent/JP6575592B2/ja active Active
- 2016-04-19 EP EP16783150.2A patent/EP3287532B1/en active Active
- 2016-04-19 WO PCT/JP2016/062375 patent/WO2016171129A1/ja active Application Filing
- 2016-04-19 US US15/554,659 patent/US10906134B2/en active Active
- 2016-04-19 CN CN201680012707.1A patent/CN107406903B/zh active Active
- 2016-04-19 PL PL16783150.2T patent/PL3287532T3/pl unknown
- 2016-04-19 RU RU2017133773A patent/RU2678351C1/ru active
- 2016-04-19 BR BR112017019141-5A patent/BR112017019141B1/pt active IP Right Grant
- 2016-04-19 KR KR1020177027696A patent/KR102008600B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5819440A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Nippon Steel Corp | 電磁鋼板の鉄損特性向上方法 |
JPH11279645A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-12 | Nippon Steel Corp | 低鉄損かつ低磁気歪み一方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
WO2007052406A1 (ja) * | 2005-11-01 | 2007-05-10 | Nippon Steel Corporation | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法および製造装置 |
WO2012033197A1 (ja) * | 2010-09-09 | 2012-03-15 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
JP2012102395A (ja) * | 2010-10-14 | 2012-05-31 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
WO2012165393A1 (ja) * | 2011-05-27 | 2012-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2012164702A1 (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造装置及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2015510543A (ja) * | 2011-12-29 | 2015-04-09 | ポスコ | 電気鋼板およびその製造方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3751013A4 (en) * | 2018-02-09 | 2021-07-14 | Nippon Steel Corporation | ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET AND ITS PRODUCTION PROCESS |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL3287532T3 (pl) | 2023-05-22 |
EP3287532B1 (en) | 2023-03-08 |
EP3287532A4 (en) | 2018-11-14 |
WO2016171129A1 (ja) | 2016-10-27 |
KR102008600B1 (ko) | 2019-08-07 |
US20180036838A1 (en) | 2018-02-08 |
BR112017019141A2 (pt) | 2018-05-02 |
EP3287532A1 (en) | 2018-02-28 |
RU2678351C1 (ru) | 2019-01-28 |
US10906134B2 (en) | 2021-02-02 |
CN107406903B (zh) | 2019-07-30 |
BR112017019141B1 (pt) | 2021-09-08 |
CN107406903A (zh) | 2017-11-28 |
KR20170122819A (ko) | 2017-11-06 |
JP6575592B2 (ja) | 2019-09-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6575592B2 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
JP6418322B2 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
JP6455593B2 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
JP6409960B2 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
KR102091096B1 (ko) | 방향성 전자 강판 | |
JP6838321B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法、及び方向性電磁鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170630 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180626 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180809 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181120 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181219 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190402 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190508 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190723 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190805 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6575592 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |