JPWO2016142963A1 - オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品 - Google Patents
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Abstract
Description
本発明者らは、従来のオーステナイト系耐熱鋼に、B、ならびにSiおよびMnから選ばれる少なくとも一方を所定の割合で添加することにより、線膨張係数が十分に低くなり、かつ耐脆化特性に優れたものとなることを見出した。すなわち、上記元素を添加することにより、原子同士の高温での結合力が強まり、線膨張係数が低下することを見出した。また、Bの添加は、粒界にて脆化をもたらすη相の析出を抑え、SiおよびMnは、粒界や表面にて脆化をもたらす酸化物の生成を抑え、いずれも材料の劣化による脆化を抑えることを見出した。
第1の実施形態のオーステナイト系耐熱鋼は、質量で、Ni:24〜50%、Cr:5〜13%、Co:0.1〜12%、Nb:0.1〜5%、V:0.1〜0.5%、Ti:1.9〜2.35%、Al:0.01〜0.30%、B:0.001〜0.05%、C:0.001〜0.1%、Si:0.001〜4%、を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる。ここで、不可避的不純物としては、N、P、およびSなどが挙げられる。
平均線膨張係数 =(L−L0)/(T−T0)/L0 …(1)
上記式(1)に、室温(T0)での試験片の長さ(L0)と、温度(T=700℃)での試験片の長さ(L)とを代入することにより、室温から700℃の温度における平均線膨張係数を求めることができる。
クリープ破断伸び =(L2−L1)/L1×100 …(2)
Niは、Fe母相に固溶し、母相の固溶強化および線膨張係数の低下をもたらす。これらの効果は、Niの含有率が24%以上において発揮される。また、Niの含有率が50%以下において、材料コストの増加や加工性の低下が抑えられる。そのため、Niの含有率を24〜50%とした。より好ましいNiの含有率は34〜45%であり、さらに好ましいNiの含有率は38〜45%である。
Crは、Fe母相に固溶し、母相の固溶強化および線膨張係数の低下をもたらす。また、Crは、γ’相の固溶温度を上昇させるため、γ’相の析出が促進される。これらの効果は、Crの含有率が5%以上で発揮される。また、Crの含有率が13%以下において、安定したオーステナイト構造が得られるとともに、σ相の析出が抑制される。そのため、Crの含有率を5〜13%とした。より好ましいCrの含有率は、6〜10%である。
Coは、Fe母相に固溶し、母相の固溶強化および線膨張係数の低下をもたらす。これらの効果は、Coの含有率が0.1%以上で発揮される。また、Coの含有率が12%以下において、材料コストの増加や耐力の低下が抑えられる。そのため、Coの含有率を0.1〜12%とした。より好ましいCoの含有率は2〜6%である。
Nbは、Fe母相に固溶し、母相の固溶強化および線膨張係数の低下をもたらす。また、Nbは、γ’相を形成して安定化させる。これらの効果は、Nbの含有率が0.1%以上で発揮される。また、Nbの含有率が5%以下において、材料コストの増加やδ(Ni 3(Nb,Ta))相(金属間化合物)の析出が抑えられる。そのため、Nbの含有率を0.1〜5%以下とした。より好ましいNbの含有率は0.1〜3%であり、さらに好ましいNbの含有率は0.1〜2%である。
Vは、Fe母相に固溶し、線膨張係数の低下をもたらす。これらの効果は、Vの含有率が0.1%以上で発揮される。また、Vの含有率が0.5%以下において、安定したオーステナイト構造が得られるとともに、σ相の析出が抑制される。そのため、Vの含有率を0.1〜0.5%とした。より好ましいVの含有率は0.1〜0.4%であり、さらに好ましいVの含有率は0.1〜0.30%である。
Tiは、γ’相を形成して、強度を高める。Tiの含有率が1.9%以上において、γ’相の析出の促進が図れる。また、Tiの含有率が2.35%以下において、安定したオーステナイト構造が得られるとともに、線膨張係数の増加を抑え、炭化物や窒化物の形成による延性の低下を抑制する。そのため、Tiの含有率を1.9〜2.35%とした。より好ましいTiの含有率は1.9〜2.2%であり、さらに好ましいTiの含有率は2.0〜2.2%である。
Alは、γ’相を形成して強度を高めるが、添加することでγ’相の過剰析出により溶接性が低下する。そのため、Alの含有率を0.01〜0.30%とした。より好ましいAlの含有率は0.01〜0.20%であり、さらに好ましいAlの含有率は0.01〜0.10%である。
Bは、Fe母相に固溶して粒界偏析し、η相の析出を抑制する効果がある。これらの効果は、Bの含有率が0.001%以上において発揮される。また、Bの含有率が0.05%以下において、溶接時の凝固割れの発生が抑えられる。そのため、Bの含有率を0.001〜0.05%とした。より好ましいBの含有率は、0.001〜0.02%である。
Cは、Cr炭化物の形成もしくは母相に固溶することで、母相の固溶強化をもたらす。Cの含有率が0.001%未満の場合には、上記した効果が十分に発揮されない。一方、Cの含有率が0.1%を超えると、オーステナイト構造の不安定化をもたらすとともに、炭化物が粗大化しすぎて高温強度を低下させる。そのため、Cの含有率を0.001〜0.1%とした。さらに好ましいCの含有率は、0.04〜0.08%であり、さらに好ましいCの含有率は0.06〜0.08%である。
Siは、Fe母相に固溶して強度を高める。また、Siは酸素と結合して緻密で安定なSiO2酸化物を形成し、材料内部への酸素侵入を抑えることで水蒸気酸化を抑制する効果がある。これらの効果は、Siの含有率が0.001%以上において発揮される。また、Siの含有率が4%以下において、溶接時の凝固割れが抑制される。そのため、Siの含有率を0.001〜4%とした。Siの含有率は、好ましくは0.001〜2%、より好ましくは0.001〜1%、さらに好ましくは0.1〜1%である。
N、P、およびSは、実施形態のオーステナイト系耐熱鋼においては、不可避的不純物に分類されるものである。これらの不可避的不純物は、可能な限りその残存含有率を0%に近づけることが好ましい。
第2の実施形態のオーステナイト系耐熱鋼は、質量で、Ni:24〜50%、Cr:5〜13%、Co:0.1〜12%、Nb:0.1〜5%、V:0.1〜0.5%、Ti:1.9〜2.35%、Al:0.01〜0.30%、B:0.001〜0.05%、C:0.001〜0.1%、Mn:0.001〜4%、を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる。
Mnは、Fe母相に固溶して強度を高め、かつ線膨張係数の低下をもたらす。これらの効果は、Mnの含有率が0.001%以上において発揮される。また、Mnの含有率が4%以下において、溶接時の凝固割れが抑制される。そのため、Mnの含有率を0.001〜4%とした。Mnの含有率は、好ましくは0.001〜2%、より好ましくは0.001〜1%、さらに好ましくは0.1〜1%である。
第3の実施形態のオーステナイト系耐熱鋼は、質量で、Ni:24〜50%、Cr:5〜13%、Co:0.1〜12%、Nb:0.1〜5%、V:0.1〜0.5%、Ti:1.9〜2.35%、Al:0.01〜0.30%、B:0.001〜0.05%、C:0.001〜0.1%、Si:0超〜4%未満、Mn:0超〜4%未満、を含有し、SiおよびMnの合計した含有量が0.001〜4%、残部がFeおよび不可避的不純物からなる。
SiとMnとは、線膨張係数および耐脆化特性に対する影響が同等であるため、それぞれを複合的に添加してもよい。そのため、SiおよびMnの合計した含有率を0.001〜4%とした。SiおよびMnの合計した含有率は、好ましくは0.001〜2%、より好ましくは0.001〜1%、さらに好ましくは0.1〜1%である。
次に、第1〜第3の実施形態のオーステナイト系耐熱鋼、およびこのオーステナイト系耐熱鋼を用いて製造されるタービン部品の製造方法について説明する。
溶体化処理は、加工歪の除去や整粒化、γ単相化を目的として実施される。溶体化処理では、処理部材を885〜995℃の温度に所定時間維持した後、室温まで急冷する。温度が885℃以上である場合、上記効果が顕著に得られる。また、温度が995℃以下である場合、結晶粒の過度な粗大化が抑制される。急冷は、例えば、水冷や強制空冷などによって行われる。
表1に示す化学組成となるように原材料を配合した後、真空誘導溶解炉にて溶解し、2kgの鋳塊を作製した。この鋳塊を熱間圧延により成形して板状部材を得た。この板状部材に対して溶体化処理を施した。溶体化処理は、940℃の温度で30分間加熱した後、強制空冷によって室温まで急冷した。溶体化処理後、板状部材に対して時効処理を施した。時効処理は、760℃の温度で16時間加熱した後、大気中で室温まで自然冷却した。時効処理後、板状部材から試験片を採取した。この試験片の採取においては、試験片の応力軸が板状部材の鍛伸方向と平行になるようにした。
Claims (14)
- 質量で、Ni:24〜50%、Cr:5〜13%、Co:0.1〜12%、Nb:0.1〜5%、V:0.1〜0.5%、Ti:1.9〜2.35%、Al:0.01〜0.30%、B:0.001〜0.05%、C:0.001〜0.1%、Si:0.001〜4%、を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Siを0.001〜2%含有していることを特徴とする請求項1記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Siを0.001〜1%含有していることを特徴とする請求項1記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Ni:24〜50%、Cr:5〜13%、Co:0.1〜12%、Nb:0.1〜5%、V:0.1〜0.5%、Ti:1.9〜2.35%、Al:0.01〜0.30%、B:0.001〜0.05%、C:0.001〜0.1%、Mn:0.001〜4%、を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Mnを0.001〜2%含有していることを特徴とする請求項4記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Mnを0.001〜1%含有していることを特徴とする請求項4記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Ni:24〜50%、Cr:5〜13%、Co:0.1〜12%、Nb:0.1〜5%、V:0.1〜0.5%、Ti:1.9〜2.35%、Al:0.01〜0.30%、B:0.001〜0.05%、C:0.001〜0.1%、Si:0超〜4%未満、Mn:0超〜4%未満、を含有し、SiおよびMnの合計した含有量が0.001〜4%、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、SiおよびMnを合計して0.001〜2%含有していることを特徴とする請求項7記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、SiおよびMnを合計して0.001〜1%含有していることを特徴とする請求項7記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Bを0.001〜0.040%含有していることを特徴とする請求項1乃至9のいずれか1項記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 質量で、Bを0.001〜0.020%含有していることを特徴とする請求項1乃至9のいずれか1項記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 室温から700℃の温度における平均線膨張係数が、18×10−6/K以下であることを特徴とする請求項1乃至11のいずれか1項記載のオーステナイト系耐熱鋼。
- 請求項1乃至12のいずれか1項記載のオーステナイト系耐熱鋼を用いて、少なくとも所定部位が作製されたことを特徴とするタービン部品。
- 請求項1乃至13のいずれか1項記載のオーステナイト系耐熱鋼を用いて溶接されたことを特徴とするタービン部品。
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PCT/JP2015/001236 WO2016142963A1 (ja) | 2015-03-06 | 2015-03-06 | オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品 |
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---|---|---|---|---|
JPH0448051A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-18 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱鋼 |
JP2005002451A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱ばね用Fe−Ni−Cr基合金および耐熱ばねの製造方法 |
JP2015030873A (ja) * | 2013-08-01 | 2015-02-16 | 株式会社東芝 | オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品 |
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2015
- 2015-03-06 JP JP2017504297A patent/JPWO2016142963A1/ja active Pending
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