JPWO2015146211A1 - Helium gas purification method and purification system - Google Patents
Helium gas purification method and purification system Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2015146211A1 JPWO2015146211A1 JP2016510061A JP2016510061A JPWO2015146211A1 JP WO2015146211 A1 JPWO2015146211 A1 JP WO2015146211A1 JP 2016510061 A JP2016510061 A JP 2016510061A JP 2016510061 A JP2016510061 A JP 2016510061A JP WO2015146211 A1 JPWO2015146211 A1 JP WO2015146211A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- concentration
- adsorption
- helium
- helium gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 629
- 239000001307 helium Substances 0.000 title claims abstract description 393
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 393
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 393
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 247
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims description 48
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims abstract description 636
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 206
- 238000003795 desorption Methods 0.000 claims abstract description 77
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 62
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims abstract description 49
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 122
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 83
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 71
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 27
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 17
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 9
- 230000006837 decompression Effects 0.000 abstract description 15
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 3
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 3
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000001165 gas chromatography-thermal conductivity detection Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B23/00—Noble gases; Compounds thereof
- C01B23/001—Purification or separation processes of noble gases
- C01B23/0036—Physical processing only
- C01B23/0052—Physical processing only by adsorption in solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/047—Pressure swing adsorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/102—Carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/104—Alumina
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/106—Silica or silicates
- B01D2253/108—Zeolites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/116—Molecular sieves other than zeolites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
- B01D2256/18—Noble gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/10—Single element gases other than halogens
- B01D2257/102—Nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/10—Single element gases other than halogens
- B01D2257/104—Oxygen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40007—Controlling pressure or temperature swing adsorption
- B01D2259/40009—Controlling pressure or temperature swing adsorption using sensors or gas analysers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/403—Further details for adsorption processes and devices using three beds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2210/00—Purification or separation of specific gases
- C01B2210/0029—Obtaining noble gases
- C01B2210/0031—Helium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2210/00—Purification or separation of specific gases
- C01B2210/0043—Impurity removed
- C01B2210/0048—Air
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
工業的に希薄ヘリウムガスを小規模な設備で効率良く高純度に精製する方法とシステムを提供する。第1の圧力スイング吸着装置1の濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおいて、吸着工程、減圧工程、脱着工程、昇圧工程を順次実行し、希薄ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを吸着剤に吸着すると共に吸着剤に吸着されない濃縮ヘリウムガスを排出する。第1の圧力スイング吸着装置1から濃縮ヘリウムガスを排出するための流路に、第2の圧力スイング吸着装置101の複数の再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに濃縮ヘリウムガスを導入するための流路を接続する。再濃縮用吸着塔それぞれにおいて、吸着工程、減圧工程、脱着工程、昇圧工程を順次実行し、濃縮ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを吸着剤に吸着すると共に吸着剤に吸着されない再濃縮ヘリウムガスを排出する。To provide a method and system for industrially refining dilute helium gas with high efficiency and small scale equipment. In each of the adsorption towers 2a, 2b, and 2c for concentration of the first pressure swing adsorption device 1, an adsorption process, a decompression process, a desorption process, and a pressurization process are sequentially performed to adsorb the impurity gas contained in the diluted helium gas to the adsorbent. At the same time, the concentrated helium gas that is not adsorbed by the adsorbent is discharged. The concentrated helium gas is introduced into each of the plurality of reconcentration adsorption towers 102a, 102b, 102c of the second pressure swing adsorption device 101 into the flow path for discharging the concentrated helium gas from the first pressure swing adsorption device 1. Connect the flow path for. In each adsorption tower for reconcentration, an adsorption process, a decompression process, a desorption process, and a pressure increase process are sequentially executed to adsorb the impurity gas contained in the concentrated helium gas to the adsorbent and discharge the reconcentrated helium gas that is not adsorbed by the adsorbent. To do.
Description
本発明は、不純物ガスを含む原料ヘリウムガスを精製することで高純度のヘリウムガスを得る方法とシステムに関し、特に、原料ヘリウムガスがヘリウム濃度の低い希薄ヘリウムガスである場合の精製に適するものである。 The present invention relates to a method and system for obtaining a high-purity helium gas by purifying a raw material helium gas containing an impurity gas, and particularly suitable for purification when the raw material helium gas is a diluted helium gas having a low helium concentration. is there.
例えばMRIの冷却用液体、光ファイバー製造時の多孔質母材形成工程や線引き工程等における雰囲気ガスあるいは冷却ガスとして使用されるヘリウムは、アメリカ合州国や中東諸国などの海外産天然ガスの副生品として少量しか生産されない。また、現在は世界的にヘリウムの供給が逼迫し、それに伴いヘリウム価格が上昇している。さらに、アジアを中心とした新興国の製造業において、ヘリウム需要は今後も増加すると考えられている。しかし、今後のヘリウムの安定的な供給には不安がある。このように、ヘリウムは資源性が高く貴重であることから、使用設備から再利用のため回収することが有用である。そのため、空気等の不純物ガスが多く混入した希薄ヘリウムガスを回収し、高純度に精製することが望まれている。 For example, helium used as a cooling liquid for MRI, an atmospheric gas or a cooling gas in the process of forming a porous base material and a drawing process in the production of optical fibers, etc., is a by-product of natural gas produced overseas in the United States and Middle East countries. Only a small amount is produced. In addition, the supply of helium is tight worldwide and the price of helium is rising accordingly. In addition, helium demand is expected to increase in the manufacturing industry in emerging countries, particularly in Asia. However, there are concerns about a stable supply of helium in the future. Thus, since helium is highly valuable and valuable, it is useful to recover helium from the equipment used for reuse. Therefore, it is desired to collect dilute helium gas mixed with a large amount of impurity gas such as air and purify it with high purity.
従来、希薄ヘリウムガスを高純度に精製する方法として、不純物ガスを液体窒素等により液化してヘリウムガスから分離する深冷分離法が知られている(特許文献1参照)。また、不純物ガスを圧力スイング吸着装置を用いて吸着剤に吸着させることでヘリウムガスから分離する圧力スイング吸着法(PSA法)が知られている(特許文献2参照)。圧力スイング吸着法においては、吸着塔に導入された原料ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを吸着剤に加圧下で吸着させると共に、吸着剤に吸着されない濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、吸着塔の内部圧力を減圧する減圧工程と、吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、吸着塔内部を洗浄してオフガスを排出する洗浄工程と、吸着塔の内部圧力を上昇させる昇圧工程とが繰り返し実行される。 Conventionally, a cryogenic separation method in which impurity gas is liquefied with liquid nitrogen or the like and separated from helium gas is known as a method for purifying diluted helium gas with high purity (see Patent Document 1). Further, there is known a pressure swing adsorption method (PSA method) in which impurity gas is adsorbed on an adsorbent using a pressure swing adsorption device to be separated from helium gas (see Patent Document 2). In the pressure swing adsorption method, the impurity gas contained in the raw material helium gas introduced into the adsorption tower is adsorbed by the adsorbent under pressure, and the condensed helium gas that is not adsorbed by the adsorbent is discharged. Depressurization step for reducing the internal pressure, desorption step for desorbing impurity gas from the adsorbent and discharging it as off-gas, cleaning step for cleaning the inside of the adsorption tower and discharging off-gas, and pressure increase for increasing the internal pressure of the adsorption tower The process is repeatedly executed.
深冷分離法により精製を行う場合、液体窒素等の冷熱源が必要であり、装置が大規模化し、処理量が少ない場合はコストが高くなる。また、処理量が少ない場合でもガス液化設備は高圧ガス製造保安法の適用対象となり、手続きや管理が煩雑になる。 When purifying by a cryogenic separation method, a cold heat source such as liquid nitrogen is necessary, and the cost becomes high when the apparatus becomes large and the amount of processing is small. Further, even when the amount of processing is small, the gas liquefaction facility is subject to the application of the High Pressure Gas Production Safety Law, and the procedure and management become complicated.
圧力スイング吸着装置は高圧ガス製造保安法の適用を受けないが、特許文献2に記載のような従来技術では、希薄ヘリウムガスを小規模な装置で効率良く精製することは困難である。 Although the pressure swing adsorption device is not subject to the application of the high-pressure gas production security method, it is difficult to efficiently purify dilute helium gas with a small-scale device using the conventional technology described in Patent Document 2.
また、圧力スイング吸着法においては、吸着工程の繰り返し間隔を短くし、一定の精製処理時間における圧力スイング回数を多くした場合、吸着回数が多くなって濃縮ヘリウムガスの純度は高くなる。しかし、この場合は脱着回数が多くなるためにオフガス排出回数が増加して濃縮ヘリウムガス流量が減少し、オフガスはヘリウムガスを含むためヘリウム回収率も低下する。そのため、従来技術では効率良く高純度のヘリウムガスを得ることができない。 Further, in the pressure swing adsorption method, when the repetition interval of the adsorption process is shortened and the number of pressure swings in a certain purification treatment time is increased, the number of adsorptions is increased and the purity of the concentrated helium gas is increased. However, in this case, since the number of desorptions increases, the number of offgas discharges increases and the flow of concentrated helium gas decreases, and the offgas contains helium gas, so the helium recovery rate also decreases. Therefore, the conventional technology cannot efficiently obtain high-purity helium gas.
さらに、吸着工程において吸着剤が破瓜するまでの時間は、原料ヘリウムガスにおける不純物ガス濃度が高い程に短くなる。特に、光ファイバーの製造工程等から排出されるような希薄ヘリウムガスを原料ヘリウムガスとして用いる場合、空気等の不純物ガスの混入によりヘリウム濃度が20vol %以下になり、吸着剤が破瓜するまでの時間が短くなる。そのため、従来技術により大量の希薄ヘリウムガスを精製しようとすると、吸着塔の吸着剤容量が大きくなり吸着システムが大規模化する。 Furthermore, the time until the adsorbent breaks in the adsorption step becomes shorter as the impurity gas concentration in the raw material helium gas is higher. In particular, when dilute helium gas discharged from an optical fiber manufacturing process or the like is used as the raw material helium gas, the time until the helium concentration becomes 20 vol% or less due to mixing of impurity gas such as air and the adsorbent breaks down. Shorter. Therefore, when a large amount of diluted helium gas is to be purified by the conventional technique, the capacity of the adsorbent in the adsorption tower becomes large and the adsorption system becomes large.
すなわち、従来技術により工業的に大量の希薄ヘリウムガスを高純度に精製しようとすると、精製効率が低下し、システムが大規模化するという問題がある。本発明は、圧力スイング吸着法を用いる従来技術の問題を解決できるヘリウムガスの精製方法と精製システムを提供することを目的とする。 That is, if an industrially large amount of diluted helium gas is purified to high purity by the conventional technique, there is a problem that the purification efficiency is lowered and the system becomes large-scale. An object of the present invention is to provide a purification method and a purification system of helium gas that can solve the problems of the prior art using the pressure swing adsorption method.
本発明方法は、複数の濃縮用吸着塔を有する第1の圧力スイング吸着装置と、複数の再濃縮用吸着塔を有する第2の圧力スイング吸着装置とを用いて、不純物ガスを含む原料ヘリウムガスを精製する方法である。本発明方法においては、前記濃縮用吸着塔それぞれ及び前記再濃縮用吸着塔それぞれに、不純物ガスをヘリウムガスに優先して吸着する吸着剤を収納し、前記濃縮用吸着塔それぞれに前記原料ヘリウムガスを順次導入し、前記濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記原料ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とを順次実行し、前記第1の圧力スイング吸着装置から前記濃縮ヘリウムガスを排出するための流路に、前記第2の圧力スイング吸着装置の複数の前記再濃縮用吸着塔それぞれに前記濃縮ヘリウムガスを導入するための流路を接続し、前記再濃縮用吸着塔それぞれに前記濃縮ヘリウムガスを順次導入し、前記再濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記濃縮ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない再濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とを順次実行する。
本発明方法によれば、第1の圧力スイング吸着装置を用いて原料ヘリウムガスを精製することで、ヘリウムが富化された濃縮ヘリウムガスを連続的に排出し、その濃縮ヘリウムガスを第2の圧力スイング吸着装置を用いて再度精製することでヘリウムがさらに富化された再濃縮ヘリウムガスを連続的に排出できる。すなわち、原料ヘリウムガスを圧力スイング吸着法により2段階で精製し、高純度ヘリウムガスである濃縮ヘリウムガスを連続的に得ることができる。これにより、従来のように原料ヘリウムガスを1段階で精製する場合に比べ、吸着システムを大規模化することなく、原料ガスの流量と濃度変動に柔軟に対応でき、効率良く目標純度のヘリウムガスを得ることができる。The method of the present invention uses a first pressure swing adsorption apparatus having a plurality of adsorption towers and a second pressure swing adsorption apparatus having a plurality of reconcentration adsorption towers, and a raw material helium gas containing an impurity gas. It is a method to purify. In the method of the present invention, an adsorbent that preferentially adsorbs impurity gas over helium gas is stored in each of the concentration adsorption tower and each of the reconcentration adsorption towers, and the raw material helium gas is stored in each of the concentration adsorption towers. In each of the concentration adsorption towers, the impurity gas contained in the introduced helium gas is adsorbed to the adsorbent under pressure, and the concentrated helium gas that is not adsorbed by the adsorbent is discharged. A first pressure swing adsorption process, sequentially performing a process, a depressurization process in which the internal pressure decreases, a desorption process in which impurity gas is desorbed from the adsorbent and discharged as an off-gas, and a pressurization process to increase the internal pressure. A plurality of the reconcentration adsorption towers of the second pressure swing adsorption device are provided in a flow path for discharging the concentrated helium gas from the device. A flow path for introducing the concentrated helium gas is connected to each of the adsorption towers for reconcentration, and the concentrated helium gas is introduced to each of the adsorption towers for reconcentration. An adsorbing step for adsorbing the contained impurity gas to the adsorbent under pressure and discharging a re-concentrated helium gas that is not adsorbed by the adsorbent; a depressurizing step for reducing the internal pressure; and desorbing the impurity gas from the adsorbent Then, a desorption process for discharging as off gas and a pressure increasing process for increasing the internal pressure are sequentially performed.
According to the method of the present invention, by purifying the raw material helium gas using the first pressure swing adsorption device, the helium-enriched concentrated helium gas is continuously discharged, and the concentrated helium gas is discharged to the second helium gas. The reconcentrated helium gas further enriched in helium can be continuously discharged by re-purifying using the pressure swing adsorption device. That is, the raw material helium gas can be purified in two stages by the pressure swing adsorption method, and concentrated helium gas that is high-purity helium gas can be continuously obtained. As a result, helium gas with the target purity can be efficiently handled without changing the flow rate and concentration of the raw material gas, without increasing the scale of the adsorption system, compared to the conventional case of purifying the raw material helium gas in one stage. Can be obtained.
本発明によるヘリウムガスの精製システムは、複数の濃縮用吸着塔を有する第1の圧力スイング吸着装置と、複数の再濃縮用吸着塔を有する第2の圧力スイング吸着装置とを備え、前記濃縮用吸着塔それぞれ及び前記再濃縮用吸着塔それぞれに、不純物ガスをヘリウムガスに優先して吸着する吸着剤が収納される。前記第1の圧力スイング吸着装置は、前記濃縮用吸着塔それぞれに前記原料ヘリウムガスを導入するための原料ガス導入流路と、前記濃縮用吸着塔それぞれから濃縮ヘリウムガスを排出するための濃縮ガス流路と、前記濃縮用吸着塔それぞれからオフガスを排出するための第1のオフガス流路と、前記濃縮用吸着塔の何れかと別の何れかとを互いに連通させるための第1の連通流路と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記原料ガス導入流路との間を個別に開閉する原料ガス導入路開閉弁と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記濃縮ガス流路との間を個別に開閉する濃縮ガス路開閉弁と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記第1のオフガス流路との間を個別に開閉する第1のオフガス路開閉弁と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記第1の連通流路との間を個別に開閉する第1の連通路開閉弁とを有する。前記第2の圧力スイング吸着装置は、前記濃縮ガス流路に接続されると共に前記再濃縮用吸着塔それぞれに前記濃縮ヘリウムガスを導入するための濃縮ガス導入流路と、前記再濃縮用吸着塔それぞれから再濃縮ヘリウムガスを排出するための再濃縮ガス流路と、前記再濃縮用吸着塔それぞれからオフガスを排出するための第2のオフガス流路と、前記再濃縮用吸着塔の何れかと別の何れかとを互いに連通させるための第2の連通流路と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記濃縮ガス導入流路との間を個別に開閉する濃縮ガス導入路開閉弁と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記再濃縮ガス流路との間を個別に開閉する再濃縮ガス路開閉弁と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記第2のオフガス流路との間を個別に開閉する第2のオフガス路開閉弁と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記第2の連通流路との間を個別に開閉する第2の連通路開閉弁とを有する。前記開閉弁それぞれは、個別に開閉動作ができるように開閉用アクチュエータを有する自動弁とされると共に制御装置に接続される。前記濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記原料ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とが順次実行され、前記再濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記濃縮ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない再濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とが順次実行されるように、前記制御装置により前記開閉弁それぞれが制御される。
本発明システムによれば本発明方法を実施できる。A purification system for helium gas according to the present invention includes a first pressure swing adsorption device having a plurality of concentration adsorption towers and a second pressure swing adsorption device having a plurality of reconcentration adsorption towers. Each of the adsorption towers and each of the reconcentration adsorption towers contains an adsorbent that adsorbs the impurity gas in preference to helium gas. The first pressure swing adsorption device includes: a raw material gas introduction channel for introducing the raw material helium gas into each of the concentration adsorption towers; and a concentrated gas for discharging the concentrated helium gas from each of the concentration adsorption towers. A flow path, a first off-gas flow path for discharging off-gas from each of the concentration adsorption towers, and a first communication flow path for communicating any one of the concentration adsorption towers with another A raw material gas introduction passage opening / closing valve that individually opens and closes between each of the concentration adsorption towers and the raw material gas introduction flow path, and individually opens and closes between each of the concentration adsorption towers and the concentration gas flow path. Concentrated gas path opening / closing valve, first off-gas path opening / closing valve that individually opens and closes between each of the concentration adsorption towers and the first off-gas flow path, each of the concentration adsorption towers, and the first communication With flow path The has a first communication path on-off valve for individually opening and closing. The second pressure swing adsorption device is connected to the concentrated gas flow channel, and further includes a concentrated gas introduction channel for introducing the concentrated helium gas into each of the reconcentrated adsorption towers, and the reconcentrated adsorption column. Separate from any of the reconcentration gas flow path for discharging reconcentrated helium gas from each of the above, the second offgas flow path for discharging offgas from each of the reconcentration adsorption towers, and the reconcentration adsorption tower. A second communication channel for communicating with each other, a concentration gas introduction channel on-off valve for individually opening and closing between each of the reconcentration adsorption towers and the concentrated gas introduction channel, and the reconcentration A reconcentration gas path opening / closing valve that individually opens and closes between each of the adsorption towers and the reconcentration gas flow path, and individually opens and closes between each of the reconcentration adsorption towers and the second offgas flow path. Second off-gas passage opened It has a valve, and a second communication path on-off valve for individually opening and closing between the re-concentrating adsorption tower and each of the second communication channel. Each of the opening / closing valves is an automatic valve having an opening / closing actuator so that the opening / closing operation can be performed individually, and is connected to a control device. In each of the concentration adsorption towers, an adsorption step of adsorbing impurity gas contained in the introduced raw material helium gas to the adsorbent under pressure and discharging concentrated helium gas not adsorbed by the adsorbent, and an internal pressure Reduced pressure step, desorption step of desorbing impurity gas from the adsorbent and discharging it as off-gas, and pressurization step of increasing the internal pressure were sequentially performed and introduced in each of the reconcentration adsorption towers. The adsorbing step of adsorbing the impurity gas contained in the concentrated helium gas to the adsorbent under pressure, and discharging the re-concentrated helium gas not adsorbed by the adsorbent, the depressurizing step of reducing the internal pressure, and the adsorbent The desorption process for desorbing the impurity gas from the gas and discharging it as off-gas, and the boosting process for increasing the internal pressure are sequentially performed. In each the on-off valve is controlled by the control device.
According to the system of the present invention, the method of the present invention can be carried out.
本発明方法において、前記原料ヘリウムガスに、前記第1の圧力スイング吸着装置および前記第2の圧力スイング吸着装置の中の少なくとも一方から排出される前記オフガスを混入するのが好ましい。この場合、本発明システムは、前記第1のオフガス流路と前記第2のオフガス流路の中の少なくとも一方を、前記原料ガス導入流路と接続するためのリサイクル流路を備えるのが好ましい。
これにより、オフガスに含まれるヘリウムガスをリサイクルできるので回収率を向上できる。In the method of the present invention, it is preferable that the off-gas discharged from at least one of the first pressure swing adsorption device and the second pressure swing adsorption device is mixed into the raw material helium gas. In this case, it is preferable that the system of the present invention includes a recycle channel for connecting at least one of the first off gas channel and the second off gas channel to the source gas introduction channel.
Thereby, since helium gas contained in the off gas can be recycled, the recovery rate can be improved.
本発明方法において、前記濃縮用吸着塔それぞれに導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度を、20vol %以下であっても効率良く目標純度のヘリウムガスを得ることができる。これにより、本発明方法を希薄ヘリウムガスの精製に有効活用できる。なお、原料ヘリウムガスのヘリウム濃度は、リサイクルされたオフガスと混合される場合、混合後に第1の圧力スイング吸着装置に導入されるので、混合後に20vol %以下となる場合も、本発明方法によって効率良く目標純度のヘリウムガスを得ることができる。 In the method of the present invention, helium gas having a target purity can be efficiently obtained even if the helium concentration of the raw material helium gas introduced into each of the concentration adsorption towers is 20 vol% or less. Thereby, the method of the present invention can be effectively used for the purification of dilute helium gas. When the helium concentration of the raw material helium gas is mixed with the recycled off-gas, it is introduced into the first pressure swing adsorption device after mixing. Helium gas with the target purity can be obtained well.
本発明方法において、前記濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が40vol %〜80vol %となるように、前記第1の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定するのが好ましい。これにより、第2の圧力スイング吸着装置においてヘリウムガスから分離する不純物ガスの量を適正化できる。 In the method of the present invention, it is preferable to set the repetition interval of the adsorption step in the first pressure swing adsorption device so that the helium concentration of the concentrated helium gas is 40 vol% to 80 vol%. Thereby, the amount of impurity gas separated from helium gas in the second pressure swing adsorption device can be optimized.
本発明方法において、前記再濃縮用吸着塔それぞれから前記吸着工程において排出される前記再濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が目的純度となるように、例えば99.999vol %以上となるように、前記第2の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定するのが好ましい。これにより高純度ヘリウムガスを得ることができる。さらに、前記再濃縮用吸着塔それぞれから前記吸着工程において排出される濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が99.9999vol %以上となるように、前記第2の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定してもよい。 In the method of the present invention, the second concentration is adjusted such that the helium concentration of the reconcentrated helium gas discharged in the adsorption step from each of the reconcentration adsorption towers becomes, for example, 99.999 vol% or more. It is preferable to set the repetition interval of the adsorption step in the pressure swing adsorption apparatus. Thereby, high purity helium gas can be obtained. Furthermore, the repetition interval of the adsorption step in the second pressure swing adsorption device so that the helium concentration of the concentrated helium gas discharged from the reconcentration adsorption tower in the adsorption step is 99.9999 vol% or more. May be set.
本発明方法において、前記脱着工程後であって前記昇圧工程前の状態にある前記濃縮用吸着塔の何れかの内部に、前記減圧工程にある前記濃縮用吸着塔の別の何れかの内部ガスを、導入した後にオフガスとして排出することで、前記脱着工程後であって前記昇圧工程前の状態にある前記濃縮用吸着塔の何れかの内部を洗浄する洗浄工程を実行し、前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに、前記減圧工程にある前記濃縮用吸着塔の別の何れかから導入するガス量を、前記濃縮用吸着塔に導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度の変化に応じて変更するのが好ましい。この場合、前記濃縮用吸着塔に導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度が予め定めた設定値以下である時は、前記洗浄工程を実行しないのが好ましい。
洗浄工程を実行することにより、脱着工程後に吸着塔の内部に滞留する不純物ガスをオフガスとして排出できるので、効率良く濃縮ヘリウムガスの濃度を高くできる。一方、減圧工程にある濃縮用吸着塔のガス排出口近傍における内部ガスのヘリウム濃度は、濃縮ヘリウムガスの目標ヘリウム濃度に近いため、その内部ガスを不純物ガスと共に洗浄工程においてオフガスとして排出するとヘリウム回収率が低下する。また、原料ヘリウムガスのヘリウム濃度が低い程に、減圧工程にある濃縮用吸着塔のガス排出口近傍以外における内部ガスは不純物が多くなるので、洗浄のために用いられるガスの不純物濃度が脱着工程後に吸着塔の内部に滞留する不純物ガスの不純物濃度と同程度になる。すなわち、原料ヘリウムガスのヘリウム濃度が低い程に、洗浄工程を実行するメリットは小さくなる。そこで、第1の圧力スイング吸着装置における濃縮用吸着塔の何れかの内部に洗浄工程のために導入するガス量を、濃縮用吸着塔それぞれに導入される原料ヘリウムガスのヘリウム濃度が低い程に少なくすることで、ヘリウムガスの回収率が不必要に低下するのを防止できる。濃縮用吸着塔それぞれに導入される原料ヘリウムガスのヘリウム濃度が設定値以下である時は、洗浄工程を実施しなくてもよい。In the method of the present invention, any internal gas of the concentration adsorption tower in the depressurization step is disposed in any of the concentration adsorption towers in the state after the desorption step and before the pressure increase step. Is discharged as an off-gas after being introduced, thereby performing a cleaning step of cleaning any of the concentration adsorption towers after the desorption step and before the pressurization step, in the cleaning step Change in the helium concentration of the raw material helium gas introduced into the enrichment adsorption tower by changing the amount of gas introduced from any of the enrichment adsorption towers in the decompression step into any of the enrichment adsorption towers It is preferable to change according to. In this case, it is preferable not to execute the cleaning step when the helium concentration of the raw material helium gas introduced into the concentration adsorption tower is equal to or lower than a predetermined set value.
By performing the washing step, the impurity gas staying inside the adsorption tower after the desorption step can be discharged as off-gas, so that the concentration of the concentrated helium gas can be increased efficiently. On the other hand, the helium concentration of the internal gas near the gas outlet of the concentration adsorption tower in the depressurization process is close to the target helium concentration of the concentrated helium gas. The rate drops. Also, the lower the helium concentration of the raw material helium gas, the more the internal gas outside the vicinity of the gas outlet of the concentration adsorption tower in the decompression process, the more impurities, so the impurity concentration of the gas used for cleaning is desorption process The impurity concentration of the impurity gas that stays inside the adsorption tower later becomes approximately the same. That is, the lower the helium concentration of the raw material helium gas, the smaller the merit of performing the cleaning process. Therefore, the amount of gas introduced for the washing step into any of the concentration adsorption towers in the first pressure swing adsorption apparatus is set so that the helium concentration of the raw material helium gas introduced into each of the concentration adsorption towers is lower. By reducing the number, it is possible to prevent the helium gas recovery rate from being unnecessarily lowered. When the helium concentration of the raw material helium gas introduced into each of the concentration adsorption towers is equal to or lower than the set value, the cleaning step need not be performed.
よって本発明システムは、前記脱着工程後であって前記昇圧工程前の状態にある前記濃縮用吸着塔の何れかの内部に、前記減圧工程にある前記濃縮用吸着塔の別の何れかの内部ガスを、導入した後にオフガスとして排出することで、前記脱着工程後であって前記昇圧工程前の状態にある前記濃縮用吸着塔の何れかの内部を洗浄する洗浄工程が実行されるように、前記制御装置により前記開閉弁それぞれが制御され、前記第1の連通流路を流れるガス流量を調節する流量制御弁を備え、前記流量制御弁は、流量調節動作ができるように流量調節用アクチュエータを有する自動弁とされると共に前記制御装置に接続され、前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度を検出すると共に前記制御装置に接続されるセンサを備え、前記洗浄工程の予め定めた一定の実行時間が、前記制御装置に記憶され、前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに、前記減圧工程にある前記濃縮用吸着塔の別の何れかから導入するガスの前記第1の連通流路における流量と、前記濃縮用吸着塔に導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度との間の予め定められた対応関係が、前記制御装置に記憶され、前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに導入するガス量が、前記センサにより検出されたヘリウム濃度の変化に応じて変更されるように、前記制御装置により記憶された前記実行時間だけ前記洗浄工程を実行するため前記開閉弁が制御されると共に、前記対応関係に基づき前記流量制御弁による調節ガス流量が変更されるのが好ましい。
あるいは、前記濃縮用吸着塔に導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度を検出すると共に前記制御装置に接続されるセンサを備え、前記洗浄工程の実行時間と、前記原料ヘリウムガスにおけるヘリウム濃度との間の予め定められた対応関係が、前記制御装置に記憶され、前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに導入するガス量が、前記センサにより検出されたヘリウム濃度の変化に応じて変更されるように、前記制御装置により前記対応関係に基づき前記洗浄工程の実行時間が変更されるのが好ましい。Therefore, the system of the present invention is provided in any one of the concentration adsorption towers in the state after the desorption step and before the pressure increase step, in any one of the concentration adsorption towers in the pressure reduction step. By discharging the gas as an off-gas after being introduced, a washing step is performed to wash any of the concentration adsorption towers after the desorption step and before the pressurization step, Each of the on-off valves is controlled by the control device, and includes a flow rate control valve that adjusts the flow rate of gas flowing through the first communication flow path, and the flow rate control valve includes a flow rate adjusting actuator so that a flow rate adjusting operation can be performed. An automatic valve having a sensor connected to the control device and detecting a helium concentration of the raw material helium gas and connected to the control device; A predetermined execution time is stored in the control device, and the first of the gas introduced from any one of the concentration adsorption towers in the depressurization step into any of the concentration adsorption towers in the cleaning step A predetermined correspondence relationship between the flow rate in the communication flow path of the gas and the helium concentration of the raw material helium gas introduced into the concentration adsorption tower is stored in the control device, and is used for the concentration in the cleaning step. In order to execute the cleaning step for the execution time stored by the controller so that the amount of gas introduced into any of the adsorption towers is changed according to the change in the helium concentration detected by the sensor. It is preferable that the on-off valve is controlled and the control gas flow rate by the flow rate control valve is changed based on the correspondence relationship.
Alternatively, a sensor connected to the control device and detecting the helium concentration of the raw material helium gas introduced into the concentration adsorption tower is provided, and the execution time of the cleaning step and the helium concentration in the raw material helium gas A predetermined correspondence relationship is stored in the control device, and the amount of gas introduced into any of the concentration adsorption towers in the cleaning step is changed according to a change in the helium concentration detected by the sensor. As described above, it is preferable that the execution time of the cleaning process is changed based on the correspondence relationship by the control device.
本発明によれば、工業的に希薄ヘリウムガスを小規模な設備で効率良く高純度に精製するのに適した方法とシステムを提供できる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the method and system suitable for refine | purifying industrially diluted helium gas efficiently with high purity with a small scale equipment can be provided.
図1に示す本発明の実施形態に係るヘリウムガスの精製システムαは、不純物ガスを含む原料ヘリウムガスG1を精製するために用いられる第1の圧力スイング吸着装置1と第2の圧力スイング吸着装置101を備える。 The helium gas purification system α according to the embodiment of the present invention shown in FIG. 1 includes a first pressure swing adsorption device 1 and a second pressure swing adsorption device used for purifying a raw material helium gas G1 containing an impurity gas. 101.
図2に示すように、第1の圧力スイング吸着装置1は複数の濃縮用吸着塔2a、2b、2cを有する。本実施形態においては第1〜第3濃縮用吸着塔2a、2b、2cが設けられ、各濃縮用吸着塔2a、2b、2cの一端と他端とにガス通過口2a′、2b′、2c′、2a″、2b″、2c″が形成されている。
As shown in FIG. 2, the first pressure swing adsorption device 1 includes a plurality of
図3に示すように、第2の圧力スイング吸着装置101は複数の再濃縮用吸着塔102a、102b、102cを有する。本実施形態においては第1〜第3再濃縮用吸着塔102a、102b、102cが設けられ、各再濃縮用吸着塔10102a、102b、102cの一端と他端とにガス通過口102a′、102b′、102c′、102a″、102b″、102c″が形成されている。
As shown in FIG. 3, the second pressure
各吸着塔2a、2b、2c、102a、102b、102cに不純物ガスをヘリウムガスに優先して吸着する吸着剤が収納される。その吸着剤は、不純物ガスをヘリウムガスに優先して吸着できるものであれば特に限定されず、例えば活性炭、合成ゼオライト、カーボンモレキュラーシーブ、アルミナゲル等を用いることができる。
Adsorbents that adsorb the impurity gas preferentially over helium gas are stored in the
図2に示すように、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに原料ガス導入配管3、濃縮ガス配管4、及び第1オフガス配管5が接続される。
As shown in FIG. 2, the raw material
原料ガス導入配管3の一端は原料ヘリウムガスG1の供給源に接続される。例えば、光ファイバー製造装置を供給源とする。原料ガス導入配管3の他端は、第1〜第3濃縮用吸着塔2a、2b、2cに向かうように3分岐され、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれの一端のガス通過口2a′、2b′、2c′に、原料ガス導入路開閉弁を構成する第1〜第3開閉弁6a、6b、6cを介して接続される。これにより、原料ガス導入配管3は濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに原料ヘリウムガスG1を導入するための原料ガス導入流路を構成する。また、第1〜第3開閉弁6a、6b、6cにより、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれと原料ガス導入流路との間を個別に開閉することで、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに原料ヘリウムガスG1を原料ガス導入流路を介して個別に導入できる。
One end of the raw material
原料ヘリウムガスG1はヘリウムガスと不純物ガスとの混合ガスである。濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに導入される原料ヘリウムガスG1は、ヘリウム濃度が1 vol%以上であるのがより好ましい。本実施形態において供給源から供給される希薄ヘリウムガスは濃度、流量が変動するものとされる。原料ヘリウムガスG1は、例えば、不純物ガスとして空気を含む希薄ヘリウムガスであり、ヘリウム濃度が5vol %である時は空気濃度が95vol %であり、ヘリウム濃度は1〜20vol %の間で変動し、ヘリウムガス流量は10〜100Nm3 /hの間で変動する。The raw material helium gas G1 is a mixed gas of helium gas and impurity gas. It is more preferable that the raw material helium gas G1 introduced into each of the
濃縮ガス配管4の一端は、第1〜第3濃縮用吸着塔2a、2b、2cに向かうように3分岐され、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれの他端のガス通過口2a″、2b″、2c″に、濃縮ガス路開閉弁を構成する第4〜第6開閉弁7a、7b、7cを介して接続される。濃縮ガス配管4の他端は濃縮ヘリウムガスG2の出口とされ、第2の圧力スイング吸着装置101に接続される。これにより、濃縮ガス配管4は濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれから濃縮ヘリウムガスG2を排出するための濃縮ガス流路を構成する。また、第4〜第6開閉弁7a、7b、7cにより、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれと濃縮ガス流路との間を個別に開閉することで、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれから濃縮ヘリウムガスG2を個別に排出できる。濃縮ガス配管4を介し排出される濃縮ヘリウムガスG2は第2の圧力スイング吸着装置101に送られる。
One end of the
濃縮ガス配管4の他端に背圧調節用の第1圧力調節弁26aが設けられ、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおける内部圧力を吸着工程において予め定めた吸着圧力に調節することが可能とされている。
A first
第1オフガス配管5の一端は、第1〜第3濃縮用吸着塔2a、2b、2cに向かうように3分岐され、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれの一端のガス通過口2a′、2b′、2c′に、第1のオフガス路開閉弁を構成する第7〜第9開閉弁8a、8b、8cを介して接続される。第1オフガス配管5の他端はオフガスG3、G3′の出口とされる。また、第1オフガス配管5に接続される第1リサイクル配管41に、背圧調節用の第2圧力調節弁26bが設けられ、吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおける内部圧力を脱着工程においてオフガスG3、G3′が予め定めた圧力を有するように調節することが可能とされている。これにより、第1オフガス配管5は濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれからオフガスG3、G3′を排出するための第1のオフガス流路を構成する。また、第7〜第9開閉弁8a、8b、8cにより、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれと第1のオフガス流路との間を個別に開閉することで、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれからオフガスG3、G3′を個別に排出できる。
One end of the first off-gas pipe 5 is branched into three so as to go to the first to third
濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかと別の何れかとを互いに連通させるための第1の連通流路を構成する第1連通配管9が設けられている。第1連通配管9は、第1連通部9a、第2連通部9b、及び第3連通部9cを有する。第1連通部9aの一端は、第1〜第3濃縮用吸着塔2a、2b、2cに向かうように3分岐され、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれの他端のガス通過口2a″、2b″、2c″に、第1の連通路開閉弁を構成する第10〜第12開閉弁10a、10b、10cを介して接続される。第2連通部9bの一端は、第1〜第3濃縮用吸着塔2a、2b、2cに向かうように3分岐され、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれの他端のガス通過口2a″、2b″、2c″に、第1の連通路開閉弁を構成する第13〜第15開閉弁11a、11b、11cを介して接続される。第1連通部9aの他端と第2連通部9bの他端は、第1の連通路開閉弁を構成する第16開閉弁12と、第1の連通流路を流れるガス流量を調節する流量制御弁を構成する第1流量制御弁13とを介して、互いに接続される。第3連通部9cの一端は第1連通部9aと第2連通部9bに、第1の連通路開閉弁を構成する第17開閉弁14と、第1の連通流路を流れるガス流量を調節する流量制御弁を構成する第2流量制御弁15を介して接続される。第3連通部9cの他端は濃縮ガス配管4に接続される。これにより、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれと第1の連通流路との間を個別に開閉することで、濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかと別の何れかとを、互いの間が開いて互いに連通する状態と、互いの間が閉鎖されて連通することのない状態とに切り換えることができる。
A
図3に示すように、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに濃縮ガス導入配管103、再濃縮ガス配管104、及び第2オフガス配管105が接続される。
As shown in FIG. 3, the concentrated
濃縮ガス導入配管103の一端は濃縮ガス配管4の他端に第1圧力調節弁26aを介して接続される。濃縮ガス導入配管103の他端は、第1〜第3再濃縮用吸着塔102a、102b、102cに向かうように3分岐され、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれの一端のガス通過口102a′、102b′、102c′に、濃縮ガス導入路開閉弁を構成する第18〜第20開閉弁106a、106b、106cを介して接続される。これにより濃縮ガス導入配管103は、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに濃縮ヘリウムガスG2を導入するための濃縮ガス導入流路を構成する。すなわち、第1の圧力スイング吸着装置1から濃縮ヘリウムガスG2を排出するための濃縮ガス流路に、第2の圧力スイング吸着装置101の再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに濃縮ヘリウムガスG2を導入するための濃縮ガス導入流路が接続される。また、第18〜第20開閉弁106a、106b、106cにより、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれと濃縮ガス導入流路との間を個別に開閉することで、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに濃縮ヘリウムガスG2を濃縮ガス導入流路を介して個別に導入できる。
One end of the concentrated
再濃縮ガス配管104の一端は、第1〜第3再濃縮用吸着塔102a、102b、102cに向かうように3分岐され、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれの他端のガス通過口102a″、102b″、102c″に、再濃縮ガス路開閉弁を構成する第21〜第23開閉弁107a、107b、107cを介して接続される。再濃縮ガス配管104の他端は再濃縮ヘリウムガスG7の出口とされる。これにより、再濃縮ガス配管104は再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれから再濃縮ヘリウムガスG7を排出するための再濃縮ガス流路を構成する。また、第21〜第23開閉弁107a、107b、107cにより、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれと再濃縮ガス流路との間を個別に開閉することで、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれから再濃縮ヘリウムガスG7を個別に排出し、回収できる。回収された再濃縮ヘリウムガスG7の用途は限定されない。
One end of the
再濃縮ガス配管104の他端に背圧調節用の第3圧力調節弁126aが設けられ、再濃縮ガス配管104の出口は第3圧力調節弁126aを介して再濃縮ヘリウムガスG7の回収領域に通じる。再濃縮ヘリウムガスG7の回収領域の圧力は吸着圧力よりも低くされ、回収された再濃縮ヘリウムガスG7の用途に応じた必要な圧力とされる。例えば、回収された再濃縮ヘリウムガスG7を貯留する所定容器の内部や、回収された再濃縮ヘリウムガスG7が再濃縮ガス流路を介して直接に供給されるヘリウムガス使用設備の内部が回収領域とされる。第3圧力調節弁126aにより、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおける内部圧力を吸着工程において予め定めた吸着圧力に調節することが可能とされている。
A third
第2オフガス配管105の一端は、第1〜第3再濃縮用吸着塔102a、102b、102cに向かうように3分岐され、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれの一端のガス通過口102a′、102b′、102c′に、第2のオフガス路開閉弁を構成する第24〜第26開閉弁108a、108b、108cを介して接続される。第2オフガス配管105の他端はオフガスG8、G8′の出口とされる。また、第2オフガス配管105に接続される第3リサイクル配管141に、背圧調節用の第4圧力調節弁126bが設けられ、吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおける内部圧力を脱着工程においてオフガスG8、G8′が予め定めた圧力を有するように調節することが可能とされている。これにより、第2オフガス配管105は再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれからオフガスG8、G8′を排出するための第2のオフガス流路を構成する。また、第24〜第26開閉弁108a、108b、108cにより、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれと第2のオフガス流路との間を個別に開閉することで、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれからオフガスG8、G8′を個別に排出できる。
One end of the second off-
再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかと別の何れかとを互いに連通させるための第2の連通流路を構成する第2連通配管109が設けられている。第2連通配管109は、第1再濃縮用連通部109a、第2再濃縮用連通部109b、及び第3再濃縮用連通部109cを有する。第1再濃縮用連通部109aの一端は、第1〜第3再濃縮用吸着塔102a、102b、102cに向かうように3分岐され、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれの他端のガス通過口102a″、102b″、102c″に、第2の連通路開閉弁を構成する第27〜第29開閉弁110a、110b、110cを介して接続される。第2再濃縮用連通部109bの一端は、第1〜第3再濃縮用吸着塔102a、102b、102cに向かうように3分岐され、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれの他端のガス通過口102a″、102b″、102c″に、第2の連通路開閉弁を構成する第30〜第32開閉弁111a、111b、111cを介して接続される。第1再濃縮用連通部109aの他端と第2再濃縮用連通部9bの他端は、第2の連通路開閉弁を構成する第33開閉弁112と、第2の連通流路を流れるガス流量を調節する流量制御弁を構成する第3流量制御弁113とを介して、互いに接続される。第3再濃縮用連通部109cの一端は第1連通部109aと第2連通部109bに、第2の連通路開閉弁を構成する第34開閉弁114と、第2の連通流路を流れるガス流量を調節する流量制御弁を構成する第4流量制御弁115を介して接続される。第3再濃縮用連通部109cの他端は再濃縮ガス配管104に接続される。これにより、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれと第2の連通流路との間を個別に開閉することで、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかと別の何れかとを、互いの間が開いて互いに連通する状態と、互いの間が閉鎖されて連通することのない状態とに切り換えることができる。
A
第1〜第34開閉弁6a、6b、6c、7a、7b、7c、8a、8b、8c、10a、10b、10c、11a、11b、11c、12、14、106a、106b、106c、107a、107b、107c、108a、108b、108c、110a、110b、110c、111a、111b、111c、112、114それぞれは、公知の自動弁により構成されることで、弁を作動させるためのソレノイド、モータ等の開閉用アクチュエータを有する。図4に示すように、各開閉弁は、精製システムαを構成する制御装置20に接続され、制御装置20により制御されることで個別に開閉動作ができる。制御装置20はコンピュータにより構成できる。
1st to 34th on-off
第1〜第4流量制御弁13、15、113、115それぞれは、公知の自動弁により構成されることで、弁を作動させるためのモータ等の流量調節用アクチュエータを有する。図4に示すように、各流量制御弁は制御装置20に接続され、制御装置20により制御されることで個別に流量調節動作ができる。第1〜第4圧力調節弁26a、26b、126a、126bそれぞれは、公知の自動弁により構成されることで、弁を作動させるためのモータ等の圧力調節用アクチュエータを有する。図4に示すように、各圧力調節弁26a、26b、126a、126bは制御装置20に接続され、制御装置20により制御されることで個別に圧力調節動作ができる。
Each of the first to fourth
原料ガス導入配管3に、供給源から供給される原料ヘリウムガスG1の流量を検出する第1流量センサ21、原料ヘリウムガスG1を一時的に貯留する原料ガス用バッファタンク22、バッファタンク22の貯蔵量測定用センサ22a、コンプレッサー23、濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度を検出する第1濃度センサ24、および原料ガス導入配管3から各濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1の流量調節用の第3流量制御弁25が設けられている。バッファタンク22内は、脱着工程末期および洗浄工程末期にある各吸着塔2a、2b、2c、102a、102b、102cの内部よりも低圧で大気圧以上の圧力とされる。コンプレッサー23は原料ヘリウムガスG1を吸引して予め定めた圧力まで昇圧させる。第3流量制御弁25は、公知の自動弁により構成されることで、弁を作動させるためのモータ等の流量調節用アクチュエータを有する。
A first
濃縮ガス導入配管103に、第1の圧力スイング吸着装置1から排出される濃縮ヘリウムガスG2を一時的に貯留する濃縮ガス用バッファタンク122、第2の圧力スイング吸着装置101に導入される濃縮ヘリウムガスG2の流量を測定する第2流量センサ121、濃縮ヘリウムガスG2のヘリウム濃度を検出する第2濃度センサ124が設けられている。
A concentrated
第1オフガス配管5に第1リサイクル配管41の一端が接続され、第1リサイクル配管41の他端は第1切り換え弁42に接続される。第1切り換え弁42は、第2リサイクル配管43の一端と第1放出用配管44の一端に接続される。第2リサイクル配管43の他端は原料ガス用バッファタンク22に接続され、第1放出用配管44の他端は大気圧下の常圧空間に通じる。これにより、第1切り換え弁42により、第1のオフガス流路がバッファタンク22に通じる状態と第1放出用配管44を介して常圧空間に通じる状態とに切り換えられる。また、第1切り換え弁42により、第1リサイクル配管41と第2リサイクル配管43とが連通する状態と、第1リサイクル配管41と第1放出用配管44とが連通する状態とに切り換えられる。なお、第1切り換え弁42、第1放出用配管44をなくし、第1リサイクル配管41を第2リサイクル配管43に常に接続してもよい。
One end of the
また、第2オフガス配管105に第3リサイクル配管141の一端が接続され、第3リサイクル配管141の他端は第2切り換え弁142に接続される。第2切り換え弁142は、第4リサイクル配管143の一端と第2放出用配管144の一端に接続される。第4リサイクル配管143の他端は第2リサイクル配管43を介して原料ガス用バッファタンク22に接続され、第2放出用配管144の他端は大気圧下の常圧空間に通じる。これにより、第2切り換え弁142により、第2のオフガス流路がバッファタンク22に通じる状態と第2放出用配管144を介して常圧空間に通じる状態とに切り換えられる。また、第2切り換え弁42により、第3リサイクル配管141と第4リサイクル配管143とが連通する状態と、第3リサイクル配管141と第2放出用配管144とが連通する状態とに切り換えられる。なお、第2切り換え弁142、第2放出用配管144をなくし、第3リサイクル配管141を第4リサイクル配管143に常に接続してもよい。
Further, one end of the
第1〜第4リサイクル配管41、43、141、143は、第1のオフガス流路と第2のオフガス流路とを、原料ガス用バッファタンク22を介して原料ガス導入流路に接続するリサイクル流路を構成する。なお、第1のオフガス流路と第2のオフガス流路の中の一方のみをリサイクル流路により原料ガス導入流路に接続し、他方を原料ガス導入流路に接続することなく常圧空間に接続してもよい。これにより、原料ヘリウムガスG1に、第1の圧力スイング吸着装置1および第2の圧力スイング吸着装置101の中の少なくとも一方から排出されるオフガスを混入することができる。すなわちオフガスG3、G3′、G8、G8′は、常圧空間に放出されてもよいし、原料ガス用バッファタンク22を介して原料ガス導入流路にリサイクルされてもよい。
The first to fourth recycle
図4に示すように、第1流量センサ21、貯蔵量測定用センサ22a、第1濃度センサ24、第3流量制御弁25、第2流量センサ121、第2濃度センサ124が制御装置20に接続される。また、制御装置20には濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれの内部圧力を検出する圧力センサ27a、27b、27c、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれの内部圧力を検出する圧力センサ127a、127b、127c、キーボード等の入力装置28、モニター等の出力装置29が接続される。
As shown in FIG. 4, the first
原料ヘリウムガスG1を原料ガス用バッファタンク22に一時的に貯留することで、原料ヘリウムガスG1の組成変動を緩和できる。バッファタンク22は貯蔵ガス量に応じて変形するバルーンにより構成するのが好ましい。また、制御装置20からの信号により第3流量制御弁25を制御して流量調節動作を行うことで、各濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1の流量が調節される。これにより、各濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1の流量は、通常時は流量センサ21の検出流量と一致するように制御される。センサ22aにより検出されるバッファタンク22の貯蔵ガス量が上限設定値を超える時は、貯蔵ガス量が減少するように、各濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1の流量は流量センサ21の検出流量よりも多くなるものとされる。圧力センサ23により検出されるバッファタンク22の貯蔵ガス量が下限設定値未満の時は、貯蔵ガス量が増加するように、各濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1の流量は流量センサ21の検出流量よりも少なくなるものとされる。
濃縮ヘリウムガスG2を濃縮ガス用バッファタンク122に一時的に貯留することで、濃縮ヘリウムガスG2の組成変動を緩和できる。By temporarily storing the raw material helium gas G1 in the raw material
By temporarily storing the concentrated helium gas G2 in the concentrated
第1の圧力スイング吸着装置1と第2の圧力スイング吸着装置101とを用いて原料ヘリウムガスG1の精製を行うため、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに原料ヘリウムガスG1が順次導入される。濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおいては、複数の濃縮用精製処理工程を順次実行する濃縮用精製処理サイクルが繰り返される。また、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに、第1の圧力スイング吸着装置1から排出される濃縮ヘリウムガスG2が順次導入される。再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおいては、複数の再濃縮用精製処理工程を順次実行する再濃縮用精製処理サイクルが繰り返される。
In order to purify the raw material helium gas G1 using the first pressure swing adsorption device 1 and the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1における濃縮用精製処理サイクルの1サイクルを構成する複数の濃縮用精製処理工程として、吸着工程、減圧工程、脱着用均圧工程、脱着工程、洗浄工程、昇圧用均圧工程、および昇圧工程を順次実行する。各濃縮用精製処理工程の実行時間は、必要とされる濃縮ヘリウムガスG2の純度や回収率に応じて予め実験により求めて設定すればよい。濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおける精製処理工程の実行タイミングは互いに相違する。これにより第1の圧力スイング吸着装置1においては、図5に示すように、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおける濃縮用精製処理工程が互いに相違する運転状態(a)〜(i)が順次具現され、連続的に濃縮ヘリウムガスG2が排出される。図5における矢印はガスの流動方向を示す。
As a plurality of concentration purification treatment steps constituting one cycle of the concentration purification treatment cycle in the first pressure swing adsorption apparatus 1, an adsorption step, a pressure reduction step, a desorption pressure equalization step, a desorption step, a washing step, a pressure increase leveling step are performed. The pressure process and the pressure increase process are sequentially executed. What is necessary is just to obtain | require and set beforehand the execution time of each refinement | purification process process by experiment according to the purity and recovery of the concentration helium gas G2 required. The execution timings of the purification process steps in the
第1の圧力スイング吸着装置1における濃縮用精製処理工程を順次実行するため、制御装置20により第1〜第17開閉弁6a、6b、6c、7a、7b、7c、8a、8b、8c、10a、10b、10c、11a、11b、11c、12、14それぞれと、第1、第2流量制御弁13、15それぞれが制御される。図6は、運転状態(a)〜(i)と、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおいて実行される精製処理工程と、第1〜第17開閉弁それぞれの状態との対応関係を示し、○印は開閉弁の開き状態を示し、×印は開閉弁の閉じ状態を示す。
In order to sequentially execute the purification process for concentration in the first pressure swing adsorption device 1, the
第2の圧力スイング吸着装置101における再濃縮用精製処理サイクルの1サイクルを構成する複数の濃縮用精製処理工程として、吸着工程、減圧工程、脱着用均圧工程、脱着工程、洗浄工程、昇圧用均圧工程、および昇圧工程を順次実行する。各再濃縮用精製処理工程の実行時間は、必要とされる再濃縮ヘリウムガスG7の純度や回収率に応じて予め実験により求めて設定すればよい。再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおける精製処理工程の実行タイミングは互いに相違する。これにより第2の圧力スイング吸着装置101においては、図7に示すように、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおける再濃縮用精製処理工程が互いに相違する運転状態(a)′〜(i)′が順次具現され、連続的に再濃縮ヘリウムガスG7が排出される。図7における矢印はガスの流動方向を示す。
As the plurality of concentration purification treatment steps constituting one cycle of the reconcentration purification treatment cycle in the second pressure
第2の圧力スイング吸着装置101における再濃縮用精製処理工程を順次実行するため、制御装置20により第18〜第34開閉弁106a、106b、106c、107a、107b、107c、108a、108b、108c、110a、110b、110c、111a、111b、111c、112、114それぞれと、第3、第4流量制御弁113、115それぞれが制御される。図8は、運転状態(a)′〜(i)′と、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおいて実行される精製処理工程と、第18〜第34開閉弁それぞれの状態との対応関係を示し、○印は開閉弁の開き状態を示し、×印は開閉弁の閉じ状態を示す。
In order to sequentially execute the reconcentration purification process step in the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(a)においては、第1、第4、第8、第11、第15、第16開閉弁6a、7a、8b、10b、11c、12が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第1、第4開閉弁6a、7aが開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで吸着工程が実行される。第8、第11、第15、第16開閉弁8b、10b、11c、12が開かれることにより、第2濃縮用吸着塔2bで洗浄工程が、第3濃縮用吸着塔2cで減圧工程がそれぞれ実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(a)′においては、第18、第21、第25、第28、第32、第33開閉弁106a、107a、108b、110b、111c、112が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第18、第21開閉弁106a、107aが開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで吸着工程が実行される。第25、第28、第32、第33開閉弁108b、110b、111c、112が開かれることにより、第2再濃縮用吸着塔102bで洗浄工程が、第3再濃縮用吸着塔102cで減圧工程がそれぞれ実行される。In the operating state (a) of the first pressure swing adsorption device 1, the first, fourth, eighth, eleventh, fifteenth and sixteenth on-off
In the operating state (a) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(b)においては、第1、第4、第11、第15、第16開閉弁6a、7a、10b、11c、12が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第1、第4開閉弁6a、7aが開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aでは運転状態(a)に引き続いて吸着工程が実行される。第11、第15、第16開閉弁10b、11c、12が開かれることで、第2濃縮用吸着塔2bで昇圧用均圧工程、第3濃縮用吸着塔2cで脱着用均圧工程がそれぞれ実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(b)′においては、第18、第21、第28、第32、第33開閉弁106a、107a、110b、111c、112が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第18、第21開閉弁106a、107aが開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aでは運転状態(a)′に引き続いて吸着工程が実行される。第28、第32、第33開閉弁110b、111c、112が開かれることで、第2再濃縮用吸着塔102bで昇圧用均圧工程、第3再濃縮用吸着塔102cで脱着用均圧工程がそれぞれ実行される。In the operating state (b) of the first pressure swing adsorption device 1, the first, fourth, eleventh, fifteenth, sixteenth on-off
In the operating state (b) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(c)においては、第1、第4、第9、第14、第17開閉弁6a、7a、8c、11b、14が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第1、第4、第14、第17開閉弁6a、7a、11b、14が開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aでは運転状態(b)に引き続いて吸着工程、第2濃縮用吸着塔2bで昇圧工程がそれぞれ実行される。第9開閉弁8cが開かれることで、第3濃縮用吸着塔2cで脱着工程が実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(c)′においては、第18、第21、第26、第31、第34開閉弁106a、107a、108c、111b、114が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第18、第21、第31、第34開閉弁106a、107a、111b、114が開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aでは運転状態(b)′に引き続いて吸着工程、第2再濃縮用吸着塔102bで昇圧工程がそれぞれ実行される。第26開閉弁108cが開かれることで、第3再濃縮用吸着塔102cで脱着工程が実行される。In the operating state (c) of the first pressure swing adsorption device 1, the first, fourth, ninth, fourteenth and seventeenth on-off
In the operating state (c) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(d)においては、第2、第5、第9、第12、第13、第16開閉弁6b、7b、8c、10c、11a、12が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第2、第5開閉弁6b、7bが開かれることで、第2濃縮用吸着塔2bで吸着工程が実行される。第9、第12、第13、第16開閉弁8c、10c、11a、12が開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで減圧工程、第3濃縮用吸着塔2cで洗浄工程がそれぞれ実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(d)′においては、第19、第22、第26、第29、第30、第33開閉弁106b、107b、108c、110c、111a、112が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第19、第22開閉弁106b、107bが開かれることで、第2再濃縮用吸着塔102bで吸着工程が実行される。第26、第29、第30、第33開閉弁108c、110c、111a、112が開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで減圧工程、第3再濃縮用吸着塔102cで洗浄工程がそれぞれ実行される。In the operating state (d) of the first pressure swing adsorption device 1, the second, fifth, ninth, twelfth, thirteenth and sixteenth on-off
In the operating state (d) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(e)においては、第2、第5、第12、第13、第16開閉弁6b、7b、10c、11a、12が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第2、第5開閉弁6b、7bが開かれることで、第2濃縮用吸着塔2bで運転状態(d)に引き続いて吸着工程が実行される。第12、第13、第16開閉弁10c、11a、12が開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで脱着用均圧工程、第3濃縮用吸着塔2cで昇圧用均圧工程がそれぞれ実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(e)′においては、第19、第22、第29、第30、第33開閉弁106b、107b、110c、111a、112が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第19、第22開閉弁106b、107bが開かれることで、第2再濃縮用吸着塔102bで運転状態(d)′に引き続いて吸着工程が実行される。第29、第30、第33開閉弁110c、111a、112が開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで脱着用均圧工程、第3再濃縮用吸着塔102cで昇圧用均圧工程がそれぞれ実行される。In the operating state (e) of the first pressure swing adsorption device 1, the second, fifth, twelfth, thirteenth and sixteenth on-off
In the operating state (e) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(f)においては、第2、第5、第7、第15、第17開閉弁6b、7b、8a、11c、14が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第2、第5、第15、第17開閉弁6b、7b、11c、14が開かれることで、第2濃縮用吸着塔2bで運転状態(e)に引き続いて吸着工程、第3濃縮用吸着塔2cで昇圧工程がそれぞれ実行される。第7開閉弁8aが開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで脱着工程が実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(f)′においては、第19、第22、第24、第32、第34開閉弁106b、107b、108a、111c、114が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第19、第22、第32、第34開閉弁106b、107b、111c、114が開かれることで、第2再濃縮用吸着塔102bで運転状態(e)′に引き続いて吸着工程、第3再濃縮用吸着塔102cで昇圧工程がそれぞれ実行される。第24開閉弁108aが開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで脱着工程が実行される。In the operating state (f) of the first pressure swing adsorption device 1, the second, fifth, seventh, fifteenth and seventeenth on-off
In the operating state (f) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(g)においては、第3、第6、第7、第10、第14、第16開閉弁6c、7c、8a、10a、11b、12が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第3、第6開閉弁6c、7cが開かれることで、第3濃縮用吸着塔2cで吸着工程が実行される。第7、第10、第14、第16開閉弁8a、10a、11b、12が開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで洗浄工程、第2濃縮用吸着塔2bで減圧工程がそれぞれ実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(g)′においては、第20、第23、第24、第27、第31、第33開閉弁106c、107c、108a、110a、111b、112が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第20、第23開閉弁106c、107cが開かれることで、第3再濃縮用吸着塔102cで吸着工程が実行される。第24、第27、第31、第33開閉弁108a、110a、111b、112が開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで洗浄工程、第2再濃縮用吸着塔102bで減圧工程がそれぞれ実行される。In the operating state (g) of the first pressure swing adsorption device 1, the third, sixth, seventh, tenth, fourteenth and sixteenth on-off
In the operating state (g) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(h)においては、第3、第6、第10、第14、第16開閉弁6c、7c、10a、11b、12が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第3、第6開閉弁6c、7cが開かれることで、第3濃縮用吸着塔2cで運転状態(g)に引き続いて吸着工程が実行される。第10、第14、第16開閉弁10a、11b、12が開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで昇圧用均圧工程、第2濃縮用吸着塔2bで脱着用均圧工程がそれぞれ実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(h)′においては、第20、第23、第27、第31、第33開閉弁106c、107c、110a、111b、112が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第20、第23開閉弁106c、107cが開かれることで、第3再濃縮用吸着塔102cで運転状態(g)′に引き続いて吸着工程が実行される。第27、第31、第33開閉弁110a、111b、112が開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで昇圧用均圧工程、第2再濃縮用吸着塔102bで脱着用均圧工程がそれぞれ実行される。In the operating state (h) of the first pressure swing adsorption device 1, the third, sixth, tenth, fourteenth and sixteenth on-off
In the operating state (h) ′ of the second pressure
第1の圧力スイング吸着装置1の運転状態(i)においては、第3、第6、第8、第13、第17開閉弁6c、7c、8b、11a、14が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第3、第6、第13、第17開閉弁6c、7c、11a、14が開かれることで、第1濃縮用吸着塔2aで昇圧工程、第3濃縮用吸着塔2cで運転状態(h)に引き続いて吸着工程がそれぞれ実行される。第8開閉弁8bが開かれることで、第2濃縮用吸着塔2bで脱着工程が実行される。
第2の圧力スイング吸着装置101の運転状態(i)′においては、第20、第23、第25、第30、第34開閉弁106c、107c、108b、111a、114が開かれ、残りの開閉弁が閉じられる。第20、第23、第30、第34開閉弁106c、107c、111a、114が開かれることで、第1再濃縮用吸着塔102aで昇圧工程、第3再濃縮用吸着塔102cで運転状態(h)′に引き続いて吸着工程がそれぞれ実行される。第25開閉弁108bが開かれることで、第2再濃縮用吸着塔102bで脱着工程が実行される。In the operating state (i) of the first pressure swing adsorption device 1, the third, sixth, eighth, thirteenth, and seventeenth on-off
In the operating state (i) ′ of the second pressure
吸着工程が濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかにおいて実行される時、その濃縮用吸着塔内部に原料ガス導入流路を介して原料ヘリウムガスG1が導入される。濃縮用吸着塔内部は原料ヘリウムガスG1の圧力により吸着圧力まで加圧される。吸着圧力は第1圧力調節弁26aにより調節できる。これにより、導入された原料ヘリウムガスG1に含まれる不純物ガスが吸着剤に加圧下で吸着される。また、吸着剤に吸着されないガスは、濃縮ヘリウムガスG2として濃縮用吸着塔内部から濃縮ガス流路を介して排出される。濃縮ヘリウムガスG2のヘリウム濃度が40vol %〜80vol %となるように、第1の圧力スイング吸着装置1での吸着工程の繰り返し間隔を設定するのが好ましい。より好ましくは、濃縮ヘリウムガスG2のヘリウム濃度が50vol %〜70vol %となるように、第1の圧力スイング吸着装置1での吸着工程の繰り返し間隔を設定する。例えば、第1濃度センサ24により検出される原料ヘリウムガスG1の濃度と、第3流量制御弁25により調節される流量と、濃縮ヘリウムガスG2の目標濃度と、吸着工程の繰り返し間隔との間の関係を予め実験により求め、その関係に基づき検出濃度と調節流量と目標濃度に対応する吸着工程の繰り返し間隔を設定すればよい。第1の圧力スイング吸着装置1での吸着工程の繰り返し間隔は、濃縮用精製処理サイクルの1サイクルの時間を定めることで設定でき、その設定変更は濃縮用精製処理サイクルの1サイクルにおける吸着工程の実行時間と脱着工程の実行時間を変更すればよい。
吸着工程が再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかにおいて実行される時、その再濃縮用吸着塔内部に濃縮ガス導入流路を介して濃縮ヘリウムガスG2が導入される。再濃縮用吸着塔内部は濃縮ヘリウムガスG2の圧力により吸着圧力まで加圧される。吸着圧力は第2圧力調節弁126aによって調節できる。これにより、導入された濃縮ヘリウムガスG2に含まれる不純物ガスが吸着剤に加圧下で吸着される。また、吸着剤に吸着されないガスは、再濃縮ヘリウムガスG7として再濃縮用吸着塔内部から再濃縮ガス流路を介して排出される。再濃縮ヘリウムガスG7のヘリウム濃度が目的純度、例えば99.999vol %以上となるように、第2の圧力スイング吸着装置101での吸着工程の繰り返し間隔を設定するのが好ましい。例えば、第1濃度センサ124により検出される再濃縮ヘリウムガスG7の濃度と、第2流量センサ121により検出される濃縮ヘリウムガスG2の流量と、再濃縮ヘリウムガスG7の目標濃度と、吸着工程の繰り返し間隔との間の関係を予め実験により求め、その関係に基づき検出濃度と検出流量と目標濃度に対応する吸着工程の繰り返し間隔を設定すればよい。第2の圧力スイング吸着装置101での吸着工程の繰り返し間隔は、再濃縮用精製処理サイクルの1サイクルの時間を定めることで設定でき、その設定変更は、再濃縮用精製処理サイクルの1サイクルにおける吸着工程の実行時間と脱着工程の実行時間を変更すればよい。When the adsorption process is performed in any of the
When the adsorption process is executed in any of the
減圧工程が濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかにおいて実行される時、その濃縮用吸着塔内部は、第1の連通流路、洗浄工程が実行される濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部、第1のオフガス流路に通じ、圧力が次第に減少する。この際、減圧工程にある濃縮用吸着塔の内部ガスG4が、洗浄工程にある濃縮用吸着塔に導入される。減圧工程における濃縮用吸着塔の内部圧力の減少幅は、洗浄工程にある濃縮用吸着塔に導入されるガス量に対応する。
減圧工程が再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかにおいて実行される時、その再濃縮用吸着塔内部は、第2の連通流路、洗浄工程が実行される再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかの内部、第2のオフガス流路に通じ、圧力が次第に減少する。この際、減圧工程にある再濃縮用吸着塔の内部ガスG9が、洗浄工程にある再濃縮用吸着塔に導入される。減圧工程における再濃縮用吸着塔の内部圧力の減少幅は、洗浄工程にある再濃縮用吸着塔に導入されるガス量に対応する。When the depressurization step is executed in any of the
When the depressurization step is executed in any of the
脱着用均圧工程が濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかにおいて実行される時、その濃縮用吸着塔内部は、第1の連通流路を介して昇圧用均圧工程が実行される濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部に通じることで、減圧工程終了時よりも圧力減少する。この際、脱着用均圧工程にある濃縮用吸着塔の内部ガスG5が、昇圧用均圧工程にある濃縮用吸着塔に導入される。脱着用均圧工程にある濃縮用吸着塔内部と昇圧用均圧工程にある濃縮用吸着塔内部とは均圧されるので、昇圧用均圧工程にある濃縮用吸着塔の内部圧力は、脱着用均圧工程にある濃縮用吸着塔の内部圧力と等しくなるまで上昇する。
脱着用均圧工程が再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかにおいて実行される時、その再濃縮用吸着塔内部は、第2の連通流路を介して昇圧用均圧工程が実行される再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかの内部に通じることで、減圧工程終了時よりも圧力減少する。この際、脱着用均圧工程にある再濃縮用吸着塔の内部ガスG10が、昇圧用均圧工程にある再濃縮用吸着塔に導入される。脱着用均圧工程にある再濃縮用吸着塔内部と昇圧用均圧工程にある再濃縮用吸着塔内部とは均圧されるので、昇圧用均圧工程にある再濃縮用吸着塔の内部圧力は、脱着用均圧工程にある再濃縮用吸着塔の内部圧力と等しくなるまで上昇する。When the desorption pressure equalization step is executed in any of the
When the desorption pressure equalization step is executed in any of the
脱着工程が濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかにおいて実行される時、その濃縮用吸着塔内部は第1のオフガス流路に通じ、脱着用均圧工程の終了時よりも圧力が次第に減少し、第2圧力調節弁26bにより調節された圧力まで減圧され、吸着剤から不純物ガスが脱着される。脱着された不純物ガスはオフガスG3として濃縮用吸着塔内部から第1のオフガス流路を介して排出される。脱着工程の末期における濃縮用吸着塔内部の圧力は、脱着工程においてオフガスG3が自らの圧力により第1のオフガス流路からリサイクル流路を流動して原料ガス用バッファタンク22に至り、または、第1放出用配管44から常圧空間に放出されるように、大気圧よりも多少高い圧力とされる。
脱着工程が再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかにおいて実行される時、その再濃縮用吸着塔内部は第2のオフガス流路に通じ、脱着用均圧工程の終了時よりも圧力が次第に減少し、第4圧力調節弁126bにより調節された圧力まで減圧され、吸着剤から不純物ガスが脱着される。脱着された不純物ガスはオフガスG8として再濃縮用吸着塔内部から第2のオフガス流路を介して排出される。脱着工程の末期における再濃縮用吸着塔内部の圧力は、脱着工程においてオフガスG8が自らの圧力により第2のオフガス流路からリサイクル流路を流動して原料ガス用バッファタンク22に至り、または第2放出用配管144から常圧空間に放出されるように、大気圧よりも多少高い圧力とされる。When the desorption process is performed in any of the
When the desorption step is executed in any of the
昇圧工程が濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかにおいて実行される時、その濃縮用吸着塔内部は、第1の連通流路を介して吸着工程が実行される濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部に通じる。この際、吸着工程が実行される濃縮用吸着塔から排出される濃縮ヘリウムガスG2の一部が、昇圧工程にある濃縮用吸着塔に導入されることにより、昇圧工程にある濃縮用吸着塔の内部は加圧されて吸着圧力あるいは吸着圧力近傍まで圧力上昇する。
昇圧工程が再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかにおいて実行される時、その再濃縮用吸着塔内部は、第2の連通流路を介して吸着工程が実行される再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかの内部に通じる。この際、吸着工程が実行される再濃縮用吸着塔から排出される再濃縮ヘリウムガスG7の一部が、昇圧工程にある再濃縮用吸着塔に導入されることにより、昇圧工程にある再濃縮用吸着塔の内部は加圧されて吸着圧力あるいは吸着圧力近傍まで圧力上昇する。When the pressurization step is performed in any of the
When the pressurization step is executed in any of the
洗浄工程が濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかにおいて実行される時、その何れかの濃縮用吸着塔は脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある。その脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかの内部は、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部に第1の連通流路を介して通じ、また、第1のオフガス流路に通じる。これにより、脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部ガスG4を、導入した後にオフガスG3′として排出することで、その脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかの内部を洗浄する洗浄工程を実行できる。この洗浄工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかから排出されるオフガスG3′は、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部ガスG4に含まれるヘリウムガスを含む。このオフガスG3′は、第1のオフガス流路からリサイクル流路を介して原料ガス用バッファタンク22に至り、又は、第1放出用配管44を介して常圧空間に放出される。
洗浄工程が再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかにおいて実行される時、その何れかの再濃縮用吸着塔は脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある。その脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかの内部は、減圧工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかの内部に第2の連通流路を介して通じ、また、第2のオフガス流路に通じる。これにより、脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかに、減圧工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかの内部ガスG9を、導入した後にオフガスG8′として排出することで、その脱着工程後であって昇圧工程前の状態にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかの内部を洗浄する洗浄工程を実行できる。この洗浄工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかから排出されるオフガスG8′は、減圧工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかの内部ガスG9に含まれるヘリウムガスを含む。このオフガスG8′は、第2のオフガス流路からリサイクル流路を介して原料ガス用バッファタンク22に至り、又は、第2放出用配管144を介して常圧空間に放出される。When the washing step is executed in any of the
When the washing process is executed in any of the
第1の圧力スイング吸着装置1において、洗浄工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかから導入するガス量は、濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度の変化に応じて変更される。すなわち、そのガス量は原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度が高くなると多くされ、ヘリウム濃度が低くなると少なくされることで最適化される。そのため下記のように、洗浄工程の実行時間が一定とされると共に、第1流量制御弁13により第1の連通流路を流れるガス流量が調節される。さらに本実施形態においては、濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度が予め定めた設定値以下である時、そのガス量が零とされ、洗浄工程は実行されない。
In the first pressure swing adsorption device 1, a gas introduced from any one of the
洗浄工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかの内部ガスを導入するため、第1の連通流路の開閉弁の何れかが開かれる。そのため、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに導入するガス量は、洗浄工程の実行時間と連通流路を流れるガス流量との積に対応する。本実施形態の洗浄工程の実行時間は予め定めた一定時間とされ、この一定の実行時間が制御装置20に記憶される。
また、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに導入するガス量は、第1の連通流路を流れるガスの流量を第1流量制御弁13により調節することで変更できる。そのため、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに導入されるガスG4の第1の連通流路における流量と、濃縮用吸着塔2a、2b、2cに導入される原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度との間の予め定められた対応関係が、制御装置20に記憶される。In order to introduce one of the other internal gases of the
Further, the amount of gas introduced into any of the
第1濃度センサ24により検出された原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度の変化に応じて、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかから導入するガス量が変更されるように、制御装置20により記憶された実行時間だけ洗浄工程を実行するため開閉弁が制御されると共に、記憶された対応関係に基づき第1流量制御弁13による調節ガス流量が変更される。また、ヘリウム濃度の予め定めた設定値が制御装置20に記憶され、第1濃度センサ24による検出ヘリウム濃度が記憶した設定値以下である時、第1流量制御弁13による調節ガス流量は零とされて洗浄工程は実行されない。
この場合、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに導入されるガス量は、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかにおける洗浄工程開始時の内圧と洗浄工程終了時の内圧との圧力差δPに対応する。よって、第1濃度センサ24による検出ヘリウム濃度の変化に応じて圧力差δPを変更することで、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに導入するガス量を最適化すればよい。例えば、検出ヘリウム濃度が5vol %以下の時、その圧力差δPが零になるように第1流量制御弁13による調節ガス流量を零として洗浄工程を実行しないものとする。また、検出ヘリウム濃度が5vol %を超える場合は、検出ヘリウム濃度の増加に応じてその圧力差δPが増加するように、第1流量制御弁13により調節される連通流路を流れるガス流量と原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度との間の関係を実験により予め定めればよい。例えば、検出ヘリウム濃度が10vol %のときは圧力差δPが50kPaとなり、検出ヘリウム濃度が15vol %のときは圧力差δPが80kPaとなり、検出ヘリウム濃度が25vol %のときは圧力差δPが100kPaとなるような、第1の連通流路を流れるガス流量と原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度との間の関係が定められる。第1流量制御弁13によるガス流量の調節は、濃縮用精製処理工程の1サイクルに1回行えばよいが、原料ヘリウムガスG1の濃度変動が小さければ複数サイクルに1回でもよい。Depending on the change in the helium concentration of the raw material helium gas G1 detected by the
In this case, the amount of gas introduced into any of the
洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかから導入するガス量を、原料ヘリウムガスG1におけるヘリウム濃度の変化に応じて変更する場合、昇圧用均圧工程にある濃縮用吸着塔内部と脱着用均圧工程にある濃縮用吸着塔内部とが均圧される時点の圧力が変化する。よって、昇圧工程にある濃縮用吸着塔の内圧を吸着圧力まで昇圧させる時、吸着工程にある濃縮用吸着塔から昇圧工程にある濃縮用吸着塔に導入される濃縮ヘリウムガスG2の量も変化させるのが好ましい。この場合、昇圧工程においては、昇圧工程の時間を予め定めた一定値とし、第1の連通流路を流れるガス流量を第2流量制御弁15により調節すればよい。そのため、第2流量制御弁15により調節される第1の連通流路を流れるガス流量と原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度との間の関係を実験により予め定めればよい。
The amount of gas introduced from any one of the
洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかから導入するガス量を、原料ヘリウムガスG1におけるヘリウム濃度の変化に応じ変更するための変形例として、洗浄工程の実行時間を調節してもよい。この場合、第1流量制御弁13による流量制御は不要である。
すなわち、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに導入するガス量は、洗浄工程の実行時間と連通流路を流れるガス流量との積に対応するので、洗浄工程の実行時間を調節することで、そのガス量を変更できる。
そのため、洗浄工程の実行時間と、原料ヘリウムガスG1におけるヘリウム濃度との間の予め定められた対応関係が、制御装置20に記憶される。濃度センサ24により検出された原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度の変化に応じて、洗浄工程において濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかに、減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの別の何れかから導入するガス量が変更されるように、制御装置20により記憶された対応関係に基づき洗浄工程の実行時間、すなわち洗浄工程のための開閉弁の制御時間が変更される。なお、洗浄工程の実行時間を変更する場合に吸着工程の実行時間を変更しない場合、昇圧、脱着工程の実行時間を変更する。例えば、運転状態(a)〜(c)における第1吸着塔2aでの吸着工程の実行時間を変更することなく、運転状態(a)での洗浄工程の実行時間を変更する場合、運転状態(c)での昇圧、脱着工程の実行時間を変更すればよい。他は実施形態と同様に制御すればよい。The amount of gas introduced from any one of the
In other words, the amount of gas introduced into any of the
Therefore, a predetermined correspondence relationship between the execution time of the cleaning process and the helium concentration in the raw material helium gas G1 is stored in the
第2の圧力スイング吸着装置101においては、洗浄工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの何れかに減圧工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの別の何れかから導入するガス量は、予め定めた一定量とされる。その一定のガス量となるように、洗浄工程の実行時間が一定とされると共に、第3流量制御弁113により連通流路を流れるガス流量が調節される。また、そのガス量に応じて、昇圧工程の時間が予め定めた一定値とされ、第2の連通流路を流れるガス流量が第4流量制御弁115により調節される。
In the second pressure
上記実施形態および変形例によれば、第1の圧力スイング吸着装置1を用いて原料ヘリウムガスG1を精製することでヘリウムが富化された濃縮ヘリウムガスG2を連続的に排出し、その濃縮ヘリウムガスG2を第2の圧力スイング吸着装置101を用いて再度精製することでヘリウムがさらに富化された再濃縮ヘリウムガスG7を連続的に排出できる。すなわち、原料ヘリウムガスG1を圧力スイング吸着法により2段階で精製し、高純度ヘリウムガスである再濃縮ヘリウムガスG7を連続的に得ることができる。これにより、従来のように原料ヘリウムガスを1段階で精製する場合に比べ、希薄ヘリウムガスを精製する場合に、吸着システムを大規模化することなく原料ガスの流量と濃度変動に柔軟に対応でき、効率良く目標純度のヘリウムガスを得ることができる。また、オフガスG3、G3′G8、G8′に含まれるヘリウムガスをリサイクルできるので回収率を向上でき、原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度が20vol %を超える場合でも、リサイクルされるオフガスにより希釈されることで20vol %未満となる場合も、本発明方法によって効率良く目標純度のヘリウムガスを得ることができる。さらに、第1の圧力スイング吸着装置1における濃縮用吸着塔2a、2b、2cの何れかの内部に洗浄工程のために導入するガス量を、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに導入される原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度が低い程に少なくすることで、ヘリウムガスの回収率が不必要に低下するのを防止できる。これにより、工業的に希薄ヘリウムガスを小規模な設備で効率良く高純度に精製できる。
According to the embodiment and the modification, the concentrated helium gas G2 enriched with helium is continuously discharged by purifying the raw material helium gas G1 using the first pressure swing adsorption device 1, and the concentrated helium. By repurifying the gas G2 using the second pressure
〔実施例1〕
精製システムαを用いて原料ヘリウムガスG1を上記実施形態に従って精製した。
原料ヘリウムガスG1は、ヘリウム濃度を15.3vol %、不純物ガスとしての空気の濃度を84.7vol %とした。
第1の圧力スイング吸着装置1への原料ヘリウムガスG1の供給流量は150NL/hとした。
濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれはステンレス製で、内径37mm、内寸高さ1000mmの円筒形状を有し、容量が約1Lであった。濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれに吸着剤として活性炭を約0.7L、5A型ゼオライトを約0.3L積層充填した。
再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれはステンレス製で、内径23mm,内寸高さ500mmの円筒形状を有し、容量が約0.2Lであった。再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれに吸着剤として活性炭を約0.14L、5A型ゼオライトを約0.06L積層充填した。
第1の圧力スイング吸着装置1における精製処理工程として、濃縮用吸着塔2a、2b、2cそれぞれにおいて、吸着工程を365秒間、減圧工程を40秒間、脱着用均圧工程を20秒間、脱着工程を305秒間、洗浄工程を40秒間、昇圧用均圧工程を20秒間、昇圧工程を305秒間、順次実行した。運転状態(a)の開始から運転状態(i)の終了までの1サイクルタイムは1095秒間であった。
吸着工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの内部圧力の最大値は0. 85MPa(ゲージ圧)とした。減圧工程にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの洗浄工程開始時の内圧と洗浄工程終了時の内圧との圧力差δPは80kPaとした。脱着工程、洗浄工程の末期にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの内部圧力は5kPa(ゲージ圧)とした。
濃縮ヘリウムガスG2の流量は33.9NL/h、ヘリウム濃度は61vol %(島津製作所製GC−TCDにて測定)であり、この濃縮ヘリウムガスG2を第2の圧力スイング吸着装置101に導入した。
第2の圧力スイング吸着装置101における精製処理工程として、再濃縮用吸着塔102a、102b、102cそれぞれにおいて、吸着工程を283秒間、減圧工程を60秒間、脱着用均圧工程を20秒間、脱着工程を203秒間、洗浄工程を60秒間、昇圧用均圧工程を20秒間、昇圧工程を203秒間、順次実行した。運転状態(a)′の開始から運転状態(i)′の終了までの1サイクルタイムは849秒間であった。
吸着工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの内部圧力の最大値は0.8MPa(ゲージ圧)とした。減圧工程にある再濃縮用吸着塔102a、102b、102cの洗浄工程開始時の内圧と洗浄工程終了時の内圧との圧力差δPは150kPaとした。脱着工程、洗浄工程の末期にある濃縮用吸着塔2a、2b、2cの内部圧力は5kPa(ゲージ圧)とした。
オフガスG3、G3′、G8、G8′は、リサイクルすることなく常圧空間に放出した。
再濃縮ヘリウムガスG7の流量は15.1NL/h、不純物濃度は8.3vol ppm(島津製作所製GC−TCDにて測定)であった。全工程のヘリウム回収率は65.7%であった。[Example 1]
The raw material helium gas G1 was purified according to the above embodiment using the purification system α.
The raw material helium gas G1 had a helium concentration of 15.3 vol% and an air concentration as an impurity gas of 84.7 vol%.
The supply flow rate of the raw material helium gas G1 to the first pressure swing adsorption device 1 was 150 NL / h.
Each of the
Each of the
As the purification process step in the first pressure swing adsorption device 1, in each of the
The maximum value of the internal pressure of the
The flow rate of the concentrated helium gas G2 was 33.9 NL / h, the helium concentration was 61 vol% (measured by GC-TCD manufactured by Shimadzu Corporation), and this concentrated helium gas G2 was introduced into the second pressure
As the purification process in the second pressure
The maximum value of the internal pressure of the
The offgas G3, G3 ′, G8, and G8 ′ were discharged into the atmospheric pressure space without being recycled.
The flow rate of the reconcentrated helium gas G7 was 15.1 NL / h, and the impurity concentration was 8.3 vol ppm (measured by GC-TCD manufactured by Shimadzu Corporation). The helium recovery rate in all steps was 65.7%.
〔実施例2〕
第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を12.8NL/h、不純物濃度を0.7vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は55.8%であった。[Example 2]
The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the second pressure
〔実施例3〕
実施例1の安定状態からの原料ヘリウムガスG1の濃度変動を想定し、原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度を5.4vol %、空気濃度を95.6vol %に変更した。洗浄工程は実施しなかった。第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を11.3NL/h、ヘリウム濃度を60vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を4.4NL/h、不純物濃度を8.5vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は54.6%であった。Example 3
Assuming the concentration fluctuation of the raw material helium gas G1 from the stable state of Example 1, the helium concentration of the raw material helium gas G1 was changed to 5.4 vol% and the air concentration was changed to 95.6 vol%. No washing step was performed. The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption apparatus 1, and the flow rate of the concentrated helium gas G2 was 11.3 NL / h and the helium concentration was 60 vol%. Further, the second pressure
〔実施例4〕
第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を46.2NL/h、ヘリウム濃度を45vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を14.3NL/h、不純物濃度を8.4vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は62.4%となった。Example 4
The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption apparatus 1, the flow rate of the concentrated helium gas G2 was 46.2 NL / h, and the helium concentration was 45 vol%. Further, the second pressure
〔実施例5〕
第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を26.6NL/h、ヘリウム濃度を75vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を14.6NL/h、不純物濃度を8.3vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は63.5%となった。Example 5
The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption apparatus 1, and the flow rate of the concentrated helium gas G2 was set to 26.6 NL / h and the helium concentration was set to 75 vol%. In addition, the second pressure
〔実施例6〕
第2の圧力スイング吸着装置101から排出されるオフガスG8、G8′の全量を、リサイクル流路を介して原料ヘリウムガスG1に混入した。第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を45.1NL/h、ヘリウム濃度を60vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を20.2NL/h、不純物濃度を8.5vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は88.1%となった。Example 6
The total amount of off-gas G8, G8 ′ discharged from the second pressure
〔実施例7〕
第1の圧力スイング吸着装置1から排出されるオフガスG3、G3′の50%量を、リサイクル流路を介して原料ヘリウムガスG1に混入した。第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を47.9NL/h、ヘリウム濃度を61vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を20.8NL/h、不純物濃度を8.1vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は90.5%となった。Example 7
50% of the off-gas G3, G3 ′ discharged from the first pressure swing adsorption device 1 was mixed into the raw material helium gas G1 through the recycle channel. The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption apparatus 1, the flow rate of the concentrated helium gas G2 was 47.9 NL / h, and the helium concentration was 61 vol%. In addition, the second pressure
〔実施例8〕
実施例1の安定状態からの原料ヘリウムガスG1の濃度変動を想定し、原料ヘリウムガスG1のヘリウム濃度を5.4vol %、空気濃度を95.6vol %に変更した。洗浄工程は実施例1と同様に実施した。第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を10.3NL/h、ヘリウム濃度を61%とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間を調整して吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を3.8NL/h、不純物濃度を8.0vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は47.1%であった。Example 8
Assuming the concentration fluctuation of the raw material helium gas G1 from the stable state of Example 1, the helium concentration of the raw material helium gas G1 was changed to 5.4 vol% and the air concentration was changed to 95.6 vol%. The washing step was performed in the same manner as in Example 1. The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption apparatus 1, the flow rate of the concentrated helium gas G2 was 10.3 NL / h, and the helium concentration was 61%. In addition, the adsorption process time is adjusted by the second pressure
〔実施例9〕
第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を68.9NL/h、ヘリウム濃度を30vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を13.2NL/h、不純物濃度を8.1vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は57.6%となった。Example 9
The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption device 1, the flow rate of the concentrated helium gas G2 was 68.9 NL / h, and the helium concentration was 30 vol%. In addition, the second pressure
〔実施例10〕
第1の圧力スイング吸着装置1での吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を19.6NL/h、ヘリウム濃度を90vol %とした。また、第2の圧力スイング吸着装置101で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、再濃縮ヘリウムガスG7の流量を13.3NL/h、不純物濃度を8.1vol ppmとした。他は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は57.8%となった。Example 10
The repetition interval of the adsorption process was changed by adjusting the adsorption process time in the first pressure swing adsorption device 1, the flow rate of the concentrated helium gas G2 was 19.6 NL / h, and the helium concentration was 90 vol%. Further, the second pressure
〔比較例1〕
第2の圧力スイング吸着装置101を使用することなく、第1の圧力スイング吸着装置1のみで原料ヘリウムガスG1の精製を行った。第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を8.6NL/h、不純物濃度を8.9vol ppmとした。他の第1の圧力スイング吸着装置1による精製条件は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は37.3%となった。[Comparative Example 1]
The raw material helium gas G1 was purified using only the first pressure swing adsorption device 1 without using the second pressure
〔比較例2〕
第2の圧力スイング吸着装置101を使用することなく、第1の圧力スイング吸着装置1のみで原料ヘリウムガスG1の精製を行った。第1の圧力スイング吸着装置1で吸着工程時間の調整により吸着工程の繰り返し間隔を変更し、濃縮ヘリウムガスG2の流量を2.9NL/h、不純物濃度を2.2vol ppmとした。他の第1の圧力スイング吸着装置1による精製条件は実施例1同様とした。この場合の全工程のヘリウム回収率は12.6%となった。[Comparative Example 2]
The raw material helium gas G1 was purified using only the first pressure swing adsorption device 1 without using the second pressure
上記実施例を比較例と比べることで、得られる高純度ヘリウムの流量および回収率が大きく、希薄な原料ヘリウムガスが効率良く高純度に精製されることを確認できる。実施例3を実施例8と比べることで、洗浄工程において濃縮用吸着塔に導入するガス量を原料ヘリウムガスのヘリウム濃度に応じて変更することで、回収率が向上されることを確認できる。実施例6、7から、オフガスをリサイクルすることで回収率が向上されることを確認できる。 By comparing the above example with the comparative example, it can be confirmed that the flow rate and recovery rate of the high-purity helium obtained are large, and the dilute raw material helium gas is efficiently purified to high purity. By comparing Example 3 with Example 8, it can be confirmed that the recovery rate is improved by changing the amount of gas introduced into the concentration adsorption tower in the cleaning step in accordance with the helium concentration of the raw material helium gas. From Examples 6 and 7, it can be confirmed that the recovery rate is improved by recycling off-gas.
本発明は上記実施形態、実施例、変形例に限定されるものではない。例えば、各吸着装置における精製処理工程として脱着用均圧工程と昇圧用均圧工程は必須ではなく、減圧工程の後に脱着工程を実行し、洗浄工程の後に昇圧工程を実行してもよい。また、各吸着装置における吸着塔の数は3塔に限定されず、複数であればよい。さらに、吸着装置の数を3以上とし、再濃縮ヘリウムガスをさらに濃縮することで原料ヘリウムガスを3段階以上で精製するようにしてもよく、これにより原料ヘリウムガスのヘリウム濃度が1vol %未満であっても効率良く高純度のヘリウムガスを得ることができる。 The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modifications. For example, the desorption pressure equalization process and the pressure increase pressure equalization process are not essential as the purification treatment process in each adsorption device, and the desorption process may be performed after the pressure reduction process, and the pressure increase process may be performed after the cleaning process. Moreover, the number of adsorption towers in each adsorption apparatus is not limited to three towers, and may be plural. Further, the number of adsorbers may be three or more, and the reconcentrated helium gas may be further concentrated to purify the raw material helium gas in three or more stages, so that the helium concentration of the raw material helium gas is less than 1 vol%. Even if it exists, highly purified helium gas can be obtained efficiently.
1…第1の圧力スイング吸着装置、2a、2b、2c…濃縮用吸着塔、3…原料ガス導入配管(原料ガス導入流路)、4…濃縮ガス配管(濃縮ガス流路)、5…第1オフガス配管(第1のオフガス流路)、9…第1連通配管(第1の連通流路)、6a、6b、6c…第1〜第3開閉弁(原料ガス導入路開閉弁)、7a、7b、7c…第4〜第6開閉弁(濃縮ガス路開閉弁)、8a、8b、8c…第7〜第9開閉弁(第1のオフガス路開閉弁)、10a、10b、10c、11a、11b、11c、12、14…第10〜第17開閉弁(第1の連通路開閉弁)、13…第1流量制御弁、20…制御装置、24…濃度センサ、41、43、141、143…第1〜第4リサイクル配管(リサイクル流路)、101…第2の圧力スイング吸着装置、102a、102b、102c…再濃縮用吸着塔、103…濃縮ガス導入配管(濃縮ガス導入流路)、104…再濃縮ガス配管(再濃縮ガス流路)、105…第2オフガス配管(第2のオフガス流路)、109…第2連通配管(第2の連通流路)、106a、106b、106c…第18〜第20開閉弁(再濃縮ガス導入路開閉弁)、107a、107b、107c…第21〜第23開閉弁(再濃縮ガス路開閉弁)、108a、108b、108c…第24〜第26開閉弁(第2のオフガス路開閉弁)、110a、110b、110c、111a、111b、111c、112、114…第27〜第34開閉弁(第2の連通路開閉弁)、113…第3流量制御弁 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... 1st pressure swing adsorption apparatus, 2a, 2b, 2c ... Concentration adsorption tower, 3 ... Raw material gas introduction piping (raw material gas introduction flow path), 4 ... Concentration gas piping (concentration gas flow path), 5 ... First 1 off gas pipe (first off gas flow path), 9... First communication pipe (first communication flow path), 6 a, 6 b, 6 c... First to third on / off valves (raw material gas introduction path on / off valves), 7 a 7b, 7c... 4th to 6th on-off valves (concentrated gas path on-off valves), 8a, 8b, 8c... 7th to 9th on-off valves (first off-gas path on / off valves), 10a, 10b, 10c, 11a. 11b, 11c, 12, 14 ... 10th to 17th on-off valve (first communication passage on-off valve), 13 ... first flow control valve, 20 ... control device, 24 ... concentration sensor, 41, 43, 141, 143 ... 1st-4th recycle piping (recycle flow path), 101 ... 2nd pressure swing adsorption | suction apparatus, 02a, 102b, 102c ... Adsorption tower for reconcentration, 103 ... Concentrated gas introduction pipe (concentrated gas introduction flow path), 104 ... Reconcentrated gas pipe (reconcentrated gas flow path), 105 ... Second off-gas pipe (second Off gas flow path), 109 ... second communication pipe (second communication flow path), 106a, 106b, 106c ... 18th to 20th on-off valves (reconcentrated gas introduction path on / off valves), 107a, 107b, 107c ... 21st to 23rd on-off valve (reconcentration gas path on-off valve), 108a, 108b, 108c ... 24th to 26th on-off valve (second off-gas path on-off valve), 110a, 110b, 110c, 111a, 111b, 111c, 112, 114: 27th to 34th on-off valve (second communication passage on-off valve), 113: third flow control valve
Claims (16)
前記濃縮用吸着塔それぞれ及び前記再濃縮用吸着塔それぞれに、不純物ガスをヘリウムガスに優先して吸着する吸着剤を収納し、
前記濃縮用吸着塔それぞれに前記原料ヘリウムガスを順次導入し、
前記濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記原料ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とを順次実行し、
前記第1の圧力スイング吸着装置から前記濃縮ヘリウムガスを排出するための流路に、前記第2の圧力スイング吸着装置の複数の前記再濃縮用吸着塔それぞれに前記濃縮ヘリウムガスを導入するための流路を接続し、
前記再濃縮用吸着塔それぞれに前記濃縮ヘリウムガスを順次導入し、
前記再濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記濃縮ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない再濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とを順次実行するヘリウムガスの精製方法。Using a first pressure swing adsorption device having a plurality of adsorption towers and a second pressure swing adsorption device having a plurality of reconcentration adsorption towers, a method for purifying a raw material helium gas containing an impurity gas. There,
Each of the concentration adsorption tower and the reconcentration adsorption tower contains an adsorbent that adsorbs the impurity gas in preference to helium gas,
The raw material helium gas is sequentially introduced into each of the concentration adsorption towers,
In each of the concentration adsorption towers, an adsorption step of adsorbing impurity gas contained in the introduced raw material helium gas to the adsorbent under pressure and discharging concentrated helium gas not adsorbed by the adsorbent, and an internal pressure A depressurization step in which the pressure decreases, a desorption step of desorbing impurity gas from the adsorbent and discharging it as off-gas, and a pressure increase step of increasing the internal pressure,
For introducing the concentrated helium gas into each of the plurality of reconcentration adsorption towers of the second pressure swing adsorption device in a flow path for discharging the concentrated helium gas from the first pressure swing adsorption device. Connect the flow paths,
The concentrated helium gas is sequentially introduced into each of the reconcentration adsorption towers,
In each of the reconcentration adsorption towers, an adsorption step of adsorbing the impurity gas contained in the introduced concentrated helium gas to the adsorbent under pressure and discharging the reconcentrated helium gas that is not adsorbed by the adsorbent; A method for purifying helium gas, in which a depressurization step in which an internal pressure is reduced, a desorption step in which impurity gas is desorbed from the adsorbent and discharged as an off-gas, and a pressurization step in which the internal pressure is increased are sequentially executed.
前記濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が40vol %〜80vol %となるように、前記第1の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定する請求項1に記載のヘリウムガスの精製方法。The helium concentration of the raw material helium gas introduced into each of the concentration adsorption towers is 20 vol% or less,
The method for purifying helium gas according to claim 1, wherein a repetition interval of the adsorption step in the first pressure swing adsorption device is set so that a helium concentration of the concentrated helium gas is 40 vol% to 80 vol%.
前記再濃縮用吸着塔それぞれから前記吸着工程において排出される前記再濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が99.999vol %以上となるように、前記第2の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定する請求項1に記載のヘリウムガスの精製方法。The helium concentration of the raw material helium gas introduced into each of the concentration adsorption towers is 20 vol% or less,
Repeating interval of the adsorption step in the second pressure swing adsorption device so that the helium concentration of the reconcentrated helium gas discharged from each of the reconcentration adsorption towers in the adsorption step is 99.999 vol% or more. The method for purifying helium gas according to claim 1, wherein:
前記濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が40vol %〜80vol %となるように、前記第1の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定し、
前記再濃縮用吸着塔それぞれから前記吸着工程において排出される前記再濃縮ヘリウムガスのヘリウム濃度が99.999vol %以上となるように、前記第2の圧力スイング吸着装置での前記吸着工程の繰り返し間隔を設定する請求項1に記載のヘリウムガスの精製方法。The helium concentration of the raw material helium gas introduced into each of the concentration adsorption towers is 20 vol% or less,
The repetition interval of the adsorption step in the first pressure swing adsorption device is set so that the helium concentration of the concentrated helium gas is 40 vol% to 80 vol%,
Repeating interval of the adsorption step in the second pressure swing adsorption device so that the helium concentration of the reconcentrated helium gas discharged from each of the reconcentration adsorption towers in the adsorption step is 99.999 vol% or more. The method for purifying helium gas according to claim 1, wherein:
前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに、前記減圧工程にある前記濃縮用吸着塔の別の何れかから導入するガス量を、前記濃縮用吸着塔に導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度の変化に応じて変更する請求項1〜7の中の何れか1項に記載のヘリウムガスの精製方法。After introducing any other internal gas of the concentration adsorption tower in the depressurization step into any of the concentration adsorption tower in the state after the desorption step and before the pressure increase step By discharging as off-gas, a cleaning process is performed for cleaning any of the concentration adsorption towers after the desorption process and before the pressurization process,
In the cleaning step, the amount of gas introduced from any one of the concentration adsorption towers in the depressurization step into any of the concentration adsorption towers is changed to the amount of the raw material helium gas introduced into the concentration adsorption tower. The method for purifying helium gas according to any one of claims 1 to 7, wherein the method is changed according to a change in helium concentration.
複数の再濃縮用吸着塔を有する第2の圧力スイング吸着装置とを備え、
前記濃縮用吸着塔それぞれ及び前記再濃縮用吸着塔それぞれに、不純物ガスをヘリウムガスに優先して吸着する吸着剤が収納され、
前記第1の圧力スイング吸着装置は、前記濃縮用吸着塔それぞれに前記原料ヘリウムガスを導入するための原料ガス導入流路と、前記濃縮用吸着塔それぞれから濃縮ヘリウムガスを排出するための濃縮ガス流路と、前記濃縮用吸着塔それぞれからオフガスを排出するための第1のオフガス流路と、前記濃縮用吸着塔の何れかと別の何れかとを互いに連通させるための第1の連通流路と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記原料ガス導入流路との間を個別に開閉する原料ガス導入路開閉弁と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記濃縮ガス流路との間を個別に開閉する濃縮ガス路開閉弁と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記第1のオフガス流路との間を個別に開閉する第1のオフガス路開閉弁と、前記濃縮用吸着塔それぞれと前記第1の連通流路との間を個別に開閉する第1の連通路開閉弁とを有し、
前記第2の圧力スイング吸着装置は、前記濃縮ガス流路に接続されると共に前記再濃縮用吸着塔それぞれに前記濃縮ヘリウムガスを導入するための濃縮ガス導入流路と、前記再濃縮用吸着塔それぞれから再濃縮ヘリウムガスを排出するための再濃縮ガス流路と、前記再濃縮用吸着塔それぞれからオフガスを排出するための第2のオフガス流路と、前記再濃縮用吸着塔の何れかと別の何れかとを互いに連通させるための第2の連通流路と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記濃縮ガス導入流路との間を個別に開閉する濃縮ガス導入路開閉弁と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記再濃縮ガス流路との間を個別に開閉する再濃縮ガス路開閉弁と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記第2のオフガス流路との間を個別に開閉する第2のオフガス路開閉弁と、前記再濃縮用吸着塔それぞれと前記第2の連通流路との間を個別に開閉する第2の連通路開閉弁とを有し、
前記開閉弁それぞれは、個別に開閉動作ができるように開閉用アクチュエータを有する自動弁とされると共に制御装置に接続され、
前記濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記原料ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とが順次実行され、前記再濃縮用吸着塔それぞれにおいて、導入された前記濃縮ヘリウムガスに含まれる不純物ガスを前記吸着剤に加圧下で吸着させると共に、前記吸着剤に吸着されない再濃縮ヘリウムガスを排出する吸着工程と、内部圧力が減少する減圧工程と、前記吸着剤から不純物ガスを脱着してオフガスとして排出する脱着工程と、内部圧力を上昇させる昇圧工程とが順次実行されるように、前記制御装置により前記開閉弁それぞれが制御されるヘリウムガスの精製システム。A first pressure swing adsorption device having a plurality of concentration towers;
A second pressure swing adsorption device having a plurality of reconcentration adsorption towers,
Each of the concentration adsorption towers and each of the reconcentration adsorption towers contains an adsorbent that adsorbs the impurity gas in preference to helium gas,
The first pressure swing adsorption device includes: a raw material gas introduction channel for introducing the raw material helium gas into each of the concentration adsorption towers; and a concentrated gas for discharging the concentrated helium gas from each of the concentration adsorption towers. A flow path, a first off-gas flow path for discharging off-gas from each of the concentration adsorption towers, and a first communication flow path for communicating any one of the concentration adsorption towers with another A raw material gas introduction passage opening / closing valve that individually opens and closes between each of the concentration adsorption towers and the raw material gas introduction flow path, and individually opens and closes between each of the concentration adsorption towers and the concentration gas flow path. Concentrated gas path opening / closing valve, first off-gas path opening / closing valve that individually opens and closes between each of the concentration adsorption towers and the first off-gas flow path, each of the concentration adsorption towers, and the first communication With flow path The and a first communication path on-off valve for individually opening and closing,
The second pressure swing adsorption device is connected to the concentrated gas flow channel, and further includes a concentrated gas introduction channel for introducing the concentrated helium gas into each of the reconcentrated adsorption towers, and the reconcentrated adsorption column. Separate from any of the reconcentration gas flow path for discharging reconcentrated helium gas from each of the above, the second offgas flow path for discharging offgas from each of the reconcentration adsorption towers, and the reconcentration adsorption tower. A second communication channel for communicating with each other, a concentration gas introduction channel on-off valve for individually opening and closing between each of the reconcentration adsorption towers and the concentrated gas introduction channel, and the reconcentration A reconcentration gas path opening / closing valve that individually opens and closes between each of the adsorption towers and the reconcentration gas flow path, and individually opens and closes between each of the reconcentration adsorption towers and the second offgas flow path. Second off-gas passage opened Has a valve, and a second communication path on-off valve for individually opening and closing between the re-concentrating adsorption tower and each of the second communication passage,
Each of the opening / closing valves is an automatic valve having an opening / closing actuator so that the opening / closing operation can be performed individually, and is connected to a control device,
In each of the concentration adsorption towers, an adsorption step of adsorbing impurity gas contained in the introduced raw material helium gas to the adsorbent under pressure and discharging concentrated helium gas not adsorbed by the adsorbent, and an internal pressure Reduced pressure step, desorption step of desorbing impurity gas from the adsorbent and discharging it as off-gas, and pressurization step of increasing the internal pressure were sequentially performed and introduced in each of the reconcentration adsorption towers. The adsorbing step of adsorbing the impurity gas contained in the concentrated helium gas to the adsorbent under pressure, and discharging the re-concentrated helium gas not adsorbed by the adsorbent, the depressurizing step of reducing the internal pressure, and the adsorbent The desorption process for desorbing the impurity gas from the gas and discharging it as off-gas, and the boosting process for increasing the internal pressure are sequentially performed. , The purification system of the helium gas, each the on-off valve is controlled by the control device.
前記第1の連通流路を流れるガス流量を調節する流量制御弁を備え、
前記流量制御弁は、流量調節動作ができるように流量調節用アクチュエータを有する自動弁とされると共に前記制御装置に接続され、
前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度を検出すると共に前記制御装置に接続されるセンサを備え、
前記洗浄工程の予め定めた一定の実行時間が前記制御装置に記憶され、
前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに、前記減圧工程にある前記濃縮用吸着塔の別の何れかから導入するガスの前記第1の連通流路における流量と、前記濃縮用吸着塔に導入される前記原料ヘリウムガスのヘリウム濃度との間の予め定められた対応関係が、前記制御装置に記憶され、
前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに導入するガス量が、前記センサにより検出されたヘリウム濃度の変化に応じて変更されるように、前記制御装置により記憶された前記実行時間だけ前記洗浄工程を実行するため前記開閉弁が制御されると共に、前記対応関係に基づき前記流量制御弁による調節ガス流量が変更される請求項13に記載のヘリウムガスの精製システム。After introducing any other internal gas of the concentration adsorption tower in the depressurization step into any of the concentration adsorption tower in the state after the desorption step and before the pressure increase step The controller opens and closes the opening and closing so that a cleaning process is performed for cleaning the interior of any of the concentration adsorption towers after the desorption process and before the pressurization process by discharging as off-gas. Each valve is controlled,
A flow rate control valve for adjusting a flow rate of gas flowing through the first communication channel;
The flow rate control valve is an automatic valve having a flow rate adjusting actuator so that a flow rate adjusting operation can be performed, and is connected to the control device,
A sensor for detecting a helium concentration of the raw material helium gas and connected to the control device;
A predetermined execution time of the cleaning step is stored in the control device;
In the washing step, the flow rate of the gas introduced from any one of the concentration adsorption towers in the depressurization step to any of the concentration adsorption towers in the first communication channel, and the concentration adsorption tower A predetermined correspondence relationship between the helium concentration of the raw material helium gas introduced into the control device is stored in the control device,
The amount of gas introduced into any of the concentration adsorption towers in the cleaning step is changed according to the change in helium concentration detected by the sensor for the execution time stored by the control device. The helium gas purification system according to claim 13, wherein the on-off valve is controlled to execute a cleaning process, and a regulated gas flow rate by the flow rate control valve is changed based on the correspondence relationship.
前記洗浄工程の実行時間と、前記原料ヘリウムガスにおけるヘリウム濃度との間の予め定められた対応関係が、前記制御装置に記憶され、
前記洗浄工程において前記濃縮用吸着塔の何れかに導入するガス量が、前記センサにより検出されたヘリウム濃度の変化に応じて変更されるように、前記制御装置により前記対応関係に基づき前記洗浄工程の実行時間が変更される請求項13に記載のヘリウムガスの精製システム。A sensor connected to the control device and detecting the helium concentration of the raw material helium gas introduced into the adsorption tower for concentration,
A predetermined correspondence between the execution time of the cleaning step and the helium concentration in the raw material helium gas is stored in the control device,
Based on the correspondence relationship, the cleaning step is performed by the control device so that the amount of gas introduced into any of the concentration adsorption towers in the cleaning step is changed according to a change in the helium concentration detected by the sensor. The helium gas purification system according to claim 13, wherein the execution time is changed.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014068840 | 2014-03-28 | ||
JP2014068840 | 2014-03-28 | ||
PCT/JP2015/050342 WO2015146211A1 (en) | 2014-03-28 | 2015-01-08 | Method and system for purifying helium gas |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2015146211A1 true JPWO2015146211A1 (en) | 2017-04-13 |
JP6468659B2 JP6468659B2 (en) | 2019-02-13 |
Family
ID=54194754
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016510061A Active JP6468659B2 (en) | 2014-03-28 | 2015-01-08 | Helium gas purification method and purification system |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6468659B2 (en) |
KR (1) | KR102276346B1 (en) |
CN (1) | CN105939960B (en) |
TW (1) | TWI625297B (en) |
WO (1) | WO2015146211A1 (en) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110252082B (en) * | 2018-03-12 | 2021-11-23 | 国家能源投资集团有限责任公司 | Pressure swing adsorption device |
JP7381554B2 (en) | 2021-12-28 | 2023-11-15 | 大陽日酸株式会社 | Pressure fluctuation adsorption type gas separation equipment |
JP7289908B1 (en) | 2021-12-28 | 2023-06-12 | 大陽日酸株式会社 | Pressure Swing Adsorption Gas Separator |
WO2023127485A1 (en) * | 2021-12-28 | 2023-07-06 | 大陽日酸株式会社 | Pressure-fluctuation-adsorption-type gas separation device |
JP7289909B1 (en) | 2021-12-28 | 2023-06-12 | 大陽日酸株式会社 | Pressure Swing Adsorption Gas Separator |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6177613A (en) * | 1984-09-25 | 1986-04-21 | Kobe Steel Ltd | Purification of gaseous helium |
JPS61127609A (en) * | 1984-11-27 | 1986-06-14 | Kobe Steel Ltd | Purification device for helium |
JPH01266831A (en) * | 1988-04-18 | 1989-10-24 | Kobe Steel Ltd | Device for purifying light gas |
JP2006159163A (en) * | 2004-12-10 | 2006-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for separating methane isotope from high pressure gaseous starting material and separating apparatus therefor |
JP2006159002A (en) * | 2004-12-02 | 2006-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Isotope selective adsorbent, isotope separation/concentration method and isotope separation/concentration apparatus |
JP2010275150A (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Helium refining process and helium refining apparatus |
JP2012031050A (en) * | 2010-07-08 | 2012-02-16 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Method and apparatus for purifying helium gas |
JP2012148912A (en) * | 2011-01-18 | 2012-08-09 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Refining method and refining device of helium gas |
JP2012162444A (en) * | 2011-01-21 | 2012-08-30 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Refining method and refining apparatus of helium gas |
JP2013124193A (en) * | 2011-12-13 | 2013-06-24 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Method and apparatus for purifying helium gas |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS639087A (en) | 1986-06-30 | 1988-01-14 | Seiko Epson Corp | Magnetic recording device |
US5542966A (en) * | 1994-10-21 | 1996-08-06 | Nitrotec Corporation | Helium recovery |
WO2002051523A1 (en) * | 2000-12-26 | 2002-07-04 | Sumitomo Seika Chemicals Co., Ltd. | Method and device for separating object gas |
US7179324B2 (en) * | 2004-05-19 | 2007-02-20 | Praxair Technology, Inc. | Continuous feed three-bed pressure swing adsorption system |
-
2014
- 2014-12-05 TW TW103142467A patent/TWI625297B/en active
-
2015
- 2015-01-08 WO PCT/JP2015/050342 patent/WO2015146211A1/en active Application Filing
- 2015-01-08 JP JP2016510061A patent/JP6468659B2/en active Active
- 2015-01-08 CN CN201580006164.8A patent/CN105939960B/en active Active
- 2015-01-08 KR KR1020167019805A patent/KR102276346B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6177613A (en) * | 1984-09-25 | 1986-04-21 | Kobe Steel Ltd | Purification of gaseous helium |
JPS61127609A (en) * | 1984-11-27 | 1986-06-14 | Kobe Steel Ltd | Purification device for helium |
JPH01266831A (en) * | 1988-04-18 | 1989-10-24 | Kobe Steel Ltd | Device for purifying light gas |
JP2006159002A (en) * | 2004-12-02 | 2006-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Isotope selective adsorbent, isotope separation/concentration method and isotope separation/concentration apparatus |
JP2006159163A (en) * | 2004-12-10 | 2006-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method for separating methane isotope from high pressure gaseous starting material and separating apparatus therefor |
JP2010275150A (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Helium refining process and helium refining apparatus |
JP2012031050A (en) * | 2010-07-08 | 2012-02-16 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Method and apparatus for purifying helium gas |
JP2012148912A (en) * | 2011-01-18 | 2012-08-09 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Refining method and refining device of helium gas |
JP2012162444A (en) * | 2011-01-21 | 2012-08-30 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Refining method and refining apparatus of helium gas |
JP2013124193A (en) * | 2011-12-13 | 2013-06-24 | Sumitomo Seika Chem Co Ltd | Method and apparatus for purifying helium gas |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6468659B2 (en) | 2019-02-13 |
KR102276346B1 (en) | 2021-07-13 |
TWI625297B (en) | 2018-06-01 |
CN105939960A (en) | 2016-09-14 |
KR20160138377A (en) | 2016-12-05 |
WO2015146211A1 (en) | 2015-10-01 |
TW201536673A (en) | 2015-10-01 |
CN105939960B (en) | 2018-07-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6468659B2 (en) | Helium gas purification method and purification system | |
EP1334758B1 (en) | Gas separating and purifying method and its apparatus | |
JP2975282B2 (en) | Vacuum pressure swing adsorption device tuning method | |
KR950006631B1 (en) | Method and apparatus for concentrating chlorine gas | |
TWI680791B (en) | Purification method and purification system for helium gas | |
JPS6272504A (en) | Production of nitrogen having high purity | |
JP5896467B2 (en) | Argon gas purification method and purification apparatus | |
JP5846641B2 (en) | Helium gas purification method and purification apparatus | |
KR100856912B1 (en) | Purifying nitrogen supply apparatus | |
KR100937769B1 (en) | Ultra-high purity nitrogen supplying apparatus | |
JP6452206B2 (en) | Carbon dioxide purification method and purification system | |
RU2011138388A (en) | METHOD AND DEVICE FOR SEPARATION OF A GAS COMPONENT | |
JP2003246611A (en) | Helium purifying apparatus | |
US10780387B1 (en) | System and method for gas quality and efficiency of a pressure swing adsorption gas separation unit | |
TW201511817A (en) | Refining method of argon gas and refining device | |
JPH01288313A (en) | Gas separation process | |
CN108910824B (en) | High-purity hydrogen purification system and purification method | |
JP2013226507A (en) | Method for levelling generated flow rate and generation apparatus of recovery gas | |
TWI698396B (en) | Carbon dioxide separation and recovery method and separation and recovery system | |
WO2023171786A1 (en) | Gas purification device | |
Abdel-Rahman et al. | A Study of Oxygen Separation from Air by Pressure Swing Adsorption (PSA) | |
CN115634547A (en) | Molecular sieve control system in krypton-xenon refining device and control method thereof | |
JP2011184283A (en) | Equipment for producing nitrogen by membrane separation and method therefor | |
JPH04121577A (en) | Method for controlling air separator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171213 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20171213 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180426 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181107 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181211 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190109 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190111 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6468659 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |