JPWO2015002190A1 - 冷延鋼板、亜鉛めっき冷延鋼板及びそれらの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
質量%で、
Si:0.01%〜0.50%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で0.70%〜1.50%、
C: Cr:0%以上0.30%未満の場合は0.030%〜0.060%、
Cr:0.30%以上1.50%以下の場合は0.030%〜0.080%、
Al:0.800%〜2.000%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
Mo:0.10%〜0.50%、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
B:0%〜0.0020%、
Ti:0%〜0.050%、
Nb:0%〜0.050%、
V:0%〜0.050%、
Ni:0%〜1.00%、
Cu:0%〜1.00%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%〜0.0300%、
W:0%〜1.000%、
Mg:0%〜0.010%、
Zr:0%〜0.200%、
As:0%〜0.500%、
Co:0%〜1.000%、
Sn:0%〜0.200%、
Pb:0%〜0.200%、
Y:0%〜0.200%、
Hf:0%〜0.2000%、
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
フェライトの面積分率:95%以上、
残留オーステナイトの面積分率及びマルテンサイトの面積分率:合計で1%〜3%、
残留オーステナイトの面積分率と残留オーステナイト中の炭素濃度との積:1以上、
(hkl)面の強度をI(hkl)と表すとき、表面からの深さが冷延鋼板の厚さの1/4の領域における、I(111)/{I(100)+I(110)}の値:2以下、
で表される組織を有することを特徴とする冷延鋼板。
前記化学組成において、
Cr:0.30%〜0.80%、若しくは
Mn:0.40%〜1.00%
又はこれらの両方が成り立つことを特徴とする(1)に記載の冷延鋼板。
前記化学組成において、
B:0.0003%〜0.0020%、
Ti:0.005%〜0.050%、
Nb:0.005%〜0.050%、若しくは
V:0.005%〜0.050%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(1)又は(2)に記載の冷延鋼板。
前記化学組成において、
Ni:0.01%〜1.00%、若しくは
Cu:0.01%〜1.00%、
又はこれらの両方が成り立つこと特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載の冷延鋼板。
前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%〜0.0300%が成り立つことを特徴とする(1)〜(4)のいずれかに記載の冷延鋼板。
前記化学組成において、
W:0.001%〜1.000%、
Mg:0.0001%〜0.010%、
Zr:0.0001%〜0.200%、
As:0.0001%〜0.500%、
Co:0.0001%〜1.000%、
Sn:0.0001%〜0.200%、
Pb:0.0001%〜0.200%、
Y:0.0001%〜0.200%、若しくは
Hf:0.0001%〜0.2000%
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(1)〜(5)のいずれかに記載の冷延鋼板。
(1)〜(6)のいずれかに記載の冷延鋼板と、
前記冷延鋼板の表面に形成された溶融亜鉛めっき層又は合金化溶融亜鉛めっき層と、
を有することを特徴とする亜鉛めっき冷延鋼板。
1250℃以下の温度域に加熱したスラブの熱間圧延を行って熱延板を得る工程と、
前記熱延板を650℃以下の温度域で巻き取る工程と、
次いで、70%以上の圧下率で前記熱延板の冷間圧延を行って冷延板を得る工程と、
750℃〜900℃の温度域で前記冷延板の連続焼鈍を行う工程と、
を有し、
前記熱間圧延を行う工程は、850℃〜1000℃の温度域でフェライト及びオーステナイトの2相が存在する状態で仕上圧延を行う工程を有し、
前記仕上圧延では、最後の3スタンドでの総圧下量を60%以上とし、
前記仕上圧延の終了から1秒間以内に冷却を開始し、
前記スラブは、質量%で、
Si:0.01%〜0.50%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で0.70%〜1.50%、
C: Cr:0%以上0.30%未満の場合は0.030%〜0.060%、
Cr:0.30%以上1.50%以下の場合は0.030%〜0.080%、
Al:0.800%〜2.000%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
Mo:0.10%〜0.50%、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
B:0%〜0.0020%、
Ti:0%〜0.050%、
Nb:0%〜0.050%、
V:0%〜0.050%、
Ni:0%〜1.00%、
Cu:0%〜1.00%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%〜0.0300%、
W:0%〜1.000%、
Mg:0%〜0.010%、
Zr:0%〜0.200%、
As:0%〜0.500%、
Co:0%〜1.000%、
Sn:0%〜0.200%、
Pb:0%〜0.200%、
Y:0%〜0.200%、
Hf:0%〜0.2000%、
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
前記化学組成において、
Cr:0.30%〜0.80%、若しくは
Mn:0.40%〜1.00%
又はこれらの両方が成り立つことを特徴とする(8)に記載の冷延鋼板の製造方法。
前記化学組成において、
B:0.0003%〜0.0020%、
Ti:0.005%〜0.050%、
Nb:0.005%〜0.050%、若しくは
V:0.005%〜0.050%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(8)又は(9)に記載の冷延鋼板の製造方法。
前記化学組成において、
Ni:0.01%〜1.00%、若しくは
Cu:0.01%〜1.00%、
又はこれらの両方が成り立つこと特徴とする(8)〜(10)のいずれかに記載の冷延鋼板の製造方法。
前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%〜0.0300%が成り立つことを特徴とする(8)〜(11)のいずれかに記載の冷延鋼板の製造方法。
前記化学組成において、
W:0.001%〜1.000%、
Mg:0.0001%〜0.010%、
Zr:0.0001%〜0.200%、
As:0.0001%〜0.500%、
Co:0.0001%〜1.000%、
Sn:0.0001%〜0.200%、
Pb:0.0001%〜0.200%、
Y:0.0001%〜0.200%、若しくは
Hf:0.0001%〜0.2000%
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(8)〜(12)のいずれかに記載の冷延鋼板の製造方法。
(8)〜(13)のいずれかに記載の方法により冷延鋼板を製造する工程と、
前記冷延鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層又は合金化溶融亜鉛めっき層を形成する工程と、
を有することを特徴とする亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法。
フェライトは優れた変形能を呈し、延性を高める。フェライトの面積分率が95%未満であると、十分な延性が得られない。従って、フェライトの面積分率は95%以上とする。
残留オーステナイト及びマルテンサイトは強度の確保に寄与する。残留オーステナイトの面積分率及びマルテンサイトの面積分率の和が1%未満では、十分な強度を得ることができない。残留オーステナイトの面積分率及びマルテンサイトの面積分率の和が3%超であると、十分な穴拡げ性を得ることができない。従って、残留オーステナイトの面積分率及びマルテンサイトの面積分率は合計で1%〜3%とする。
残留オーステナイトの特性は、当該残留オーステナイト中の炭素濃度の影響を大きく受ける。残留オーステナイトの面積分率と残留オーステナイト中の炭素濃度との積(VγR×CγR)が1未満では、十分な延性、例えば40%以上の伸びを得ることができない。従って、残留オーステナイトの面積分率と残留オーステナイト中の炭素濃度との積は1以上とする。
I(111)/{I(100)+I(110)}の値、すなわち面強度比はフェライトの集合組織の形態を反映する。表面からの深さが冷延鋼板の厚さの1/4の領域(板厚1/4t部)における面強度比が2超であると、面内異方性が大きすぎるため、十分な穴拡げ性を得ることができない。板厚1/4t部における面強度比は好ましくは1以下である。なお、(hkl)面の強度(I(hkl))は、電界放射型走査型電子顕微鏡(FESEM:field emission scanning electron microscope)を用いた電子線後方散乱回折(EBSD:electron backscattered diffraction pattern)法やX線回折法により取得することができる。つまり、FESEM−EBSD法やX線回折法により、フェライトの集合組織の特徴を把握することができる。なお、後述する実施例では、(111)面の強度、(100)面の強度及び(110)面の強度をFESEM−EBSD法により求めている。
a0=3.572+0.033×(CγR)+0.0087×(%Al) …(式1)
Siは、冷延鋼板の強度の向上に寄与し、セメンタイトの析出を抑制して残留オーステナイトを安定化させる。Si含有量が0.01%未満では、これらの効果が十分に得られない。従って、Si含有量は0.01%以上とする。また、Si含有量の低減には、多大なコストがかかることがある。Si含有量が0.50%超では、固溶強化により強度が高くなりすぎて、十分なプレス成形性が得られない。従って、Si含有量は0.50%以下とし、好ましくは0.10%以下とする。Si含有量が過剰であると、溶融亜鉛めっき層を形成する際に十分なめっき濡れ性が得られないことがある。
Mn及びCrは、焼き入れ性を確保し、適量の残留オーステナイトの確保に寄与する。Mn含有量及びCr含有量の和が0.70%未満では、フェライト及びパーライトが過剰に形成され、所望の残留オーステナイトの面積分率が得られない。Mn含有量及びCr含有量の和は0.70%以上とする。Mn含有量及びCr含有量の和が1.50%超では、強度が高くなりすぎて、十分なプレス成形性が得られない。Mn及び/又はCrの偏析に起因する脆化により、鋳造したスラブが割れる等のトラブルが起こりやすくなる。溶接性が低下することもある。熱延板の強度が過度に高まり、冷延率を高く確保することが困難になることもある。従って、Mn含有量及びCr含有量の和は1.50%以下とする。Mn含有量及びCr含有量の和が0.70%〜1.50%であれば、Mn又はCrの一方が含まれていなくてもよい。
Cは、冷延鋼板の強度の向上に寄与し、残留オーステナイトを安定化させる。C含有量が0.030%未満では、これらの効果が十分に得られない。従って、C含有量は0.030%以上とし、好ましくは0.040%以上とする。Cr含有量が0%以上0.30%未満の場合にC含有量が0.060%超では、強度が高くなりすぎて、十分なプレス成形性が得られない。従って、Cr含有量が0%以上0.30%未満の場合、C含有量は0.060%以下とし、好ましくは0.050%以下とする。一方、Cr含有量が0.30%以上1.50%以下の場合は、C含有量が0.080%以下であれば、0.060%超でも十分なプレス成形性を得ることができる。従って、Cr含有量が0.30%以上1.50%以下の場合、C含有量は0.080%以下とし、好ましくは0.060%以下とする。C含有量が0.060%超でも十分なプレス成形性が得られる理由は明らかではないが、Crの作用により、焼鈍の際にも炭化物が溶け残り、残留オーステナイト及びマルテンサイト等の硬質組織の生成が抑えられ、強度の過剰な上昇が抑えられるためであると考えられる。また、Crの固溶強化能がMnのそれよりも低いことも十分なプレス成形性が得られる一因と考えられる。
Alは、溶鋼を脱酸する作用を有し、残留オーステナイトを安定化させ、高い延性の確保に寄与する。Al含有量が0.800%未満では、十分な延性が得られない。従って、Al含有量は0.800%以上とする。Al含有量が2.000%超であると、冷延鋼板中に酸化物が多量に残存して、機械的特性、特に局部変形能が劣化したり、特性のばらつきが大きくなったりする。Al含有量を2.000%超で、残留オーステナイトを安定化させる効果が飽和する。従って、Al含有量は2.000%以下とする。鋳造時のノズル詰まりの回避等の観点から、Al含有量は好ましくは1.700%以下とする。
Pは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Pは、鋼板の厚さ方向の中央部に偏析しやすく、また、溶接部を脆化させる。Pの偏析は穴拡げ性の低下につながる。このため、P含有量は低ければ低いほどよい。特にP含有量が0.030%超で、穴拡げ性の低下及び溶接部の脆化が著しい。従って、P含有量は0.030%以下とする。なお、P含有量を0.001%未満にするには、多大なコストを要することがある。P含有量の低減にはコストがかかり、0.001%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、P含有量は0.001%以上としてもよい。
Sは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。S含有量が高いほど鋳造時の製造性及び熱間圧延時の製造性が低下する。このため、S含有量は低ければ低いほどよい。特にS含有量が0.0100%超で、製造性の低下が著しい。従って、S含有量は0.0100%以下とする。S含有量の低減にはコストがかかり、0.0001%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、S含有量は0.0001%以上としてもよい。
Moは、残留オーステナイトの確保、特に溶融亜鉛めっき処理が行われる際の残留オーステナイトの確保に寄与する。Mo含有量が0.10%未満では、この効果が十分に得られない。従って、Mo含有量は0.10%以上とする。Mo含有量が0.50%超では、この効果が飽和し、コストが上昇するだけである。また、Mo含有量が0.50%超で、残留オーステナイトを安定化させる効果が飽和する。従って、Mo含有量は0.50%以下とし、コストの観点から好ましくは0.30%以下とする。
Oは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Oは、酸化物を形成し、穴拡げ性を劣化させる。また、冷延鋼板の表面近傍に存在する酸化物は、表面疵の原因となり、外観品位を劣化させる。切断面に酸化物が存在すると、当該切断面に切欠き状の疵が形成されて、穴拡げ性が劣化する。このため、O含有量は低ければ低いほどよい。特にO含有量が0.0070%超で、穴拡げ性の劣化等が著しい。従って、O含有量は0.0070%以下とする。O含有量の低減にはコストがかかり、0.0001%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、O含有量は0.0001%以上としてもよい。
Nは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Nは、粗大な窒化物を形成し、延性及び穴拡げ性を劣化させる。Nは、溶接時のブローホールの発生原因にもなる。このため、N含有量は低ければ低いほどよい。特にN含有量が0.0070%超で、曲げ性及び穴拡げ性の劣化等が著しい。N含有量の低減にはコストがかかり、0.0010%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、N含有量は0.0010%以上としてもよい。
Bは、焼き入れ性の向上に寄与する。しかし、B含有量が0.0020%超では、鉄系の硼化物が析出しやすくなり、焼き入れ性の向上の効果が得られなくなる。従って、B含有量は0.0020%以下とする。Tiは、Nと結合してTiNを形成することで、Bの窒化の抑制に寄与する。しかし、Ti含有量が0.050%超では、Ti鉄系炭化物が形成されて、残留オーステナイトの安定化に寄与する炭素が減少するため、延性が低下する。従って、Ti含有量は0.050%以下とする。Nb及びVは、結晶粒の細粒化により、強度の上昇及び靭性の向上に寄与する。しかし、Nbが0.050%超では、Nb鉄系炭化物が形成されて、残留オーステナイトの安定化に寄与する炭素が減少するため、延性が低下する。従って、Nb含有量は0.050%以下とする。同様に、Vが0.050%超では、V鉄系炭化物が形成されて、残留オーステナイトの安定化に寄与する炭素が減少するため、延性が低下する。従って、V含有量は0.050%以下とする。上記作用による効果を確実に得るために、B含有量は好ましくは0.0003%以上であり、Ti含有量、Nb含有量及びV含有量は、いずれも好ましくは0.005%以上である。つまり、「B:0.0003%〜0.0020%」、「Ti:0.005%〜0.050%」、「Nb:0.005%〜0.050%」、若しくは「V:0.005%〜0.050%」、又はこれらの任意の組み合わせが満たされることが好ましい。
Ni及びCuは、焼き入れ性の確保に寄与する。しかし、Ni及び/又はCuの含有量が1.00%超では、溶接性、熱間加工性等が劣化する。従って、Ni含有量は1.00%以下とし、Cu含有量は1.00%以下とする。上記作用による効果を確実に得るために、Ni含有量及びCu含有量は、いずれも好ましくは0.01%以上であり、より好ましくは0.05%以上である。つまり、「Ni:0.01%〜1.00%」、若しくは「Cu:0.01%〜1.00%」、又はこれらの組み合わせが満たされることが好ましい。
Ca及びREMは、強度の向上及び組織微細化による靭性の改善に寄与する。しかし、Ca含有量及びREM含有量の和が0.0300%超であると、鋳造性や熱間での加工性が劣化する。従って、Ca含有量及びREM含有量の和は0.0300%以下とする。上記作用による効果を確実に得るために、Ca含有量及びREM含有量の和は好ましくは0.0005%以上である。つまり、「Ca若しくはREM又はこれらの双方:0.0005%〜0.0300%」が満たされることが好ましい。REMはSc、Y及びランタノイド系列に属する元素をさし、「REM含有量」はこれら元素の合計の含有量を意味する。ランタノイドは、工業的には、例えばミッシュメタルにて添加することが多く、La、Ce等の複数種類の元素が含有される。金属La又は金属Ce等のREMに属する金属元素を単独で添加してもよい。
W、Mg及びZrは、介在物に起因する局部延性の低下の抑制に寄与する。例えば、Mgは介在物の無害化に寄与する。しかし、W含有量が1.000%超では、加工性が低下する。従って、W含有量は1.000%以下とする。Mg含有量が0.010%超では、清浄度が劣化する。従って、Mg含有量は0.010%以下とする。Zr含有量が0.200%超でも、加工性が低下する。従って、Zr含有量は0.200%以下とする。Asは、機械的強度の向上及び材質の改善に寄与する。しかし、As含有量が0.500%超であると、加工性が低下する。従って、As含有量は0.500%以下とする。Coは、ベイナイト変態を促進させる。TRIP鋼では、ベイナイト変態を活用するため、Coは有用である。しかし、Co含有量が1.000%超であると、溶接性が劣悪となる。従って、Co含有量は1.000%以下とする。Sn及びPbは、めっき濡れ性及びめっき層の密着性の向上に寄与する。しかし、Sn及び/又はPbの含有量が0.200%超では、製造時に疵が発生しやすくなったり、靭性が低下したりする。従って、Sn含有量は0.200%以下とし、Pb含有量は0.200%以下とする。Y及びHfは、耐食性の向上に寄与する。Yは、鋼中に酸化物を形成し、鋼中の水素を吸着することによって、拡散性水素を低減するため、耐水素脆化特性の向上にも寄与する。しかし、Y含有量が0.200%超又はHf含有量が0.2000%超では、穴拡げ性が劣化する。従って、Y含有量は0.200%以下とし、Hf含有量は0.2000%以下とする。
第1の実験では、表1に示す化学組成の鋼(鋼種a〜r及びA〜G)を用いてスラブを鋳造し、スラブ加熱、熱間圧延、冷却、巻き取り、酸洗、冷間圧延及び連続焼鈍を行った。冷延鋼板の厚さは0.65mmとした。表1中の空欄は、当該元素の含有量が検出限界未満であったことを示す。一部の冷延鋼板については、連続焼鈍後に溶融亜鉛めっき処理及び合金化処理を行った。スラブ加熱の温度、熱間圧延中の仕上圧延温度、仕上圧延での最終3スタンドでの総圧下量、巻取温度、冷間圧延での冷延率、連続焼鈍での焼鈍温度及び合金化処理での合金化温度を表2及び表3に示す。なお、すべての条件において、冷却は仕上圧延の終了から1秒間以内に開始した。表1、表2又は表3中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
第2の実験では、表6に示す化学組成の鋼(鋼種a2〜n2及びA2〜B2)を用いてスラブを鋳造し、スラブ加熱、熱間圧延、冷却、巻き取り、酸洗、冷間圧延及び連続焼鈍を行った。冷延鋼板の厚さは0.65mmとした。表6に示すように、これら鋼には、W、Mg、Zr、As、Co、Sn、Pb、Y又はHfが含有されている。表6中の空欄は、当該元素の含有量が検出限界未満であったことを示す。一部の冷延鋼板については、連続焼鈍後に溶融亜鉛めっき処理及び合金化処理を行った。スラブ加熱の温度、熱間圧延中の仕上圧延温度、仕上圧延での最終3スタンドでの総圧下量、巻取温度、冷間圧延での冷延率、連続焼鈍での焼鈍温度及び合金化処理での合金化温度を表7に示す。なお、すべての条件において、冷却は仕上圧延の終了から1秒間以内に開始した。表6又は表7中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
第3の実験では、表9に示す化学組成の鋼(鋼種a3〜d3及びA3〜H3)を用いてスラブを鋳造し、スラブ加熱、熱間圧延、冷却、巻き取り、酸洗、冷間圧延及び連続焼鈍を行った。冷延鋼板の厚さは0.65mmとした。表9中の空欄は、当該元素の含有量が検出限界未満であったことを示す。スラブ加熱の温度、熱間圧延中の仕上圧延温度、仕上圧延での最終3スタンドでの総圧下量、巻取温度、冷間圧延での冷延率及び連続焼鈍での焼鈍温度を表10に示す。なお、すべての条件において、冷却は仕上圧延の終了から1秒間以内に開始した。表9又は表10中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
Claims (14)
- 質量%で、
Si:0.01%〜0.50%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で0.70%〜1.50%、
C: Cr:0%以上0.30%未満の場合は0.030%〜0.060%、
Cr:0.30%以上1.50%以下の場合は0.030%〜0.080%、
Al:0.800%〜2.000%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
Mo:0.10%〜0.50%、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
B:0%〜0.0020%、
Ti:0%〜0.050%、
Nb:0%〜0.050%、
V:0%〜0.050%、
Ni:0%〜1.00%、
Cu:0%〜1.00%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%〜0.0300%、
W:0%〜1.000%、
Mg:0%〜0.010%、
Zr:0%〜0.200%、
As:0%〜0.500%、
Co:0%〜1.000%、
Sn:0%〜0.200%、
Pb:0%〜0.200%、
Y:0%〜0.200%、
Hf:0%〜0.2000%、
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
フェライトの面積分率:95%以上、
残留オーステナイトの面積分率及びマルテンサイトの面積分率:合計で1%〜3%、
残留オーステナイトの面積分率と残留オーステナイト中の炭素濃度との積:1以上、
(hkl)面の強度をI(hkl)と表すとき、表面からの深さが冷延鋼板の厚さの1/4の領域における、I(111)/{I(100)+I(110)}の値:2以下、
で表される組織を有することを特徴とする冷延鋼板。 - 前記化学組成において、
Cr:0.30%〜0.80%、若しくは
Mn:0.40%〜1.00%
又はこれらの両方が成り立つことを特徴とする請求項1に記載の冷延鋼板。 - 前記化学組成において、
B:0.0003%〜0.0020%、
Ti:0.005%〜0.050%、
Nb:0.005%〜0.050%、若しくは
V:0.005%〜0.050%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項1又は2に記載の冷延鋼板。 - 前記化学組成において、
Ni:0.01%〜1.00%、若しくは
Cu:0.01%〜1.00%、
又はこれらの両方が成り立つこと特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の冷延鋼板。 - 前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%〜0.0300%が成り立つことを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載の冷延鋼板。
- 前記化学組成において、
W:0.001%〜1.000%、
Mg:0.0001%〜0.010%、
Zr:0.0001%〜0.200%、
As:0.0001%〜0.500%、
Co:0.0001%〜1.000%、
Sn:0.0001%〜0.200%、
Pb:0.0001%〜0.200%、
Y:0.0001%〜0.200%、若しくは
Hf:0.0001%〜0.2000%
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項1乃至5のいずれか1項に記載の冷延鋼板。 - 請求項1乃至6のいずれか1項に記載の冷延鋼板と、
前記冷延鋼板の表面に形成された溶融亜鉛めっき層又は合金化溶融亜鉛めっき層と、
を有することを特徴とする亜鉛めっき冷延鋼板。 - 1250℃以下の温度域に加熱したスラブの熱間圧延を行って熱延板を得る工程と、
前記熱延板を650℃以下の温度域で巻き取る工程と、
次いで、70%以上の圧下率で前記熱延板の冷間圧延を行って冷延板を得る工程と、
750℃〜900℃の温度域で前記冷延板の連続焼鈍を行う工程と、
を有し、
前記熱間圧延を行う工程は、850℃〜1000℃の温度域でフェライト及びオーステナイトの2相が存在する状態で仕上圧延を行う工程を有し、
前記仕上圧延では、最後の3スタンドでの総圧下量を60%以上とし、
前記仕上圧延の終了から1秒間以内に冷却を開始し、
前記スラブは、質量%で、
Si:0.01%〜0.50%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で0.70%〜1.50%、
C: Cr:0%以上0.30%未満の場合は0.030%〜0.060%、
Cr:0.30%以上1.50%以下の場合は0.030%〜0.080%、
Al:0.800%〜2.000%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
Mo:0.10%〜0.50%、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
B:0%〜0.0020%、
Ti:0%〜0.050%、
Nb:0%〜0.050%、
V:0%〜0.050%、
Ni:0%〜1.00%、
Cu:0%〜1.00%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%〜0.0300%、
W:0%〜1.000%、
Mg:0%〜0.010%、
Zr:0%〜0.200%、
As:0%〜0.500%、
Co:0%〜1.000%、
Sn:0%〜0.200%、
Pb:0%〜0.200%、
Y:0%〜0.200%、
Hf:0%〜0.2000%、
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする冷延鋼板の製造方法。 - 前記化学組成において、
Cr:0.30%〜0.80%、若しくは
Mn:0.40%〜1.00%
又はこれらの両方が成り立つことを特徴とする請求項8に記載の冷延鋼板の製造方法。 - 前記化学組成において、
B:0.0003%〜0.0020%、
Ti:0.005%〜0.050%、
Nb:0.005%〜0.050%、若しくは
V:0.005%〜0.050%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項8又は9に記載の冷延鋼板の製造方法。 - 前記化学組成において、
Ni:0.01%〜1.00%、若しくは
Cu:0.01%〜1.00%、
又はこれらの両方が成り立つこと特徴とする請求項8乃至10のいずれか1項に記載の冷延鋼板の製造方法。 - 前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%〜0.0300%が成り立つことを特徴とする請求項8乃至11のいずれか1項に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 前記化学組成において、
W:0.001%〜1.000%、
Mg:0.0001%〜0.010%、
Zr:0.0001%〜0.200%、
As:0.0001%〜0.500%、
Co:0.0001%〜1.000%、
Sn:0.0001%〜0.200%、
Pb:0.0001%〜0.200%、
Y:0.0001%〜0.200%、若しくは
Hf:0.0001%〜0.2000%
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項8乃至12のいずれか1項に記載の冷延鋼板の製造方法。 - 請求項8乃至13のいずれか1項に記載の方法により冷延鋼板を製造する工程と、
前記冷延鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層又は合金化溶融亜鉛めっき層を形成する工程と、
を有することを特徴とする亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法。
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