JPWO2012023325A1 - スローアウェイチップ - Google Patents

Abstract

被削材の切込量または取代幅が変動しても、切屑を適切に流しながら切削加工し得るスローアウェイチップ（１）を提供する。本発明のスローアウェイチップ（１）は、切れ刃に沿って連続的に面取りされているものであって、該切れ刃は、円弧状切れ刃部（３）と直線状切れ刃部（４）とを含み、すくい面方向平面視において、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点における面取り幅（Ｂ）に対する、円弧状切れ刃部の中間点の面取り幅（Ａ）の比率Ａ／Ｂは、０．５以上０．９５以下であり、面取り幅（Ｂ）は、円弧状切れ刃部（３）において最大の面取り幅であることを特徴とする。

Description

本発明は、スローアウェイチップに関し、フライス加工または旋削加工に使用するスローアウェイチップに関する。

最近のスローアウェイチップの動向として、被削材が多様化しており、加工能率を一層向上させるため切削速度がより高速になってきている。このため、スローアウェイチップに要求される特性は厳しくなる一方である。中でも、スローアウェイチップが短寿命であることが問題視されており、その長寿命化を図ることが急務である。

スローアウェイチップの長寿命化を図るために、切れ刃の面取り幅をそれぞれ異ならしめることは従来から試みられている。スローアウェイチップの切れ刃は、一般に直線状切れ刃部と円弧状切れ刃部とから構成される。ここで、円弧状切れ刃部とは、１つのすくい面と２つの逃げ面とが交差する交点であって、丸みを帯びた部分の切れ刃を意味し、直線状切れ刃部とは、該円弧状切れ刃部をつなぐ直線部分の切れ刃を意味する。特開２００２−１９２４０７号公報（特許文献１）、特開平０９−０１９８１９号公報（特許文献２）、特開昭６３−３０６８０６号公報（特許文献３）、特開平０１−１８８２０２号公報（特許文献４）、および実開平０５−０２１２８５号公報（特許文献５）では、切れ刃の面取り幅を異ならしめる技術が開示されている。

たとえば特許文献１のスローアウェイチップは、ノーズの円弧状切れ刃部の中間点における面取り幅を、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点における面取り幅よりも広くとっている。また、特許文献２のスローアウェイチップは、直線状切れ刃部における面取り幅を、円弧状切れ刃部の近傍の面取り幅よりも広くとっている。

特開２００２−１９２４０７号公報 特開平０９−０１９８１９号公報 特開昭６３−３０６８０６号公報 特開平０１−１８８２０２号公報 実開平０５−０２１２８５号公報

しかしながら、特許文献１のスローアウェイチップは、円弧状切れ刃部の摩擦抵抗が高いことにより、切屑が前切れ刃側に流れやすくなる。そして、この切屑により前切れ刃の近傍が擦過されてクレータ摩耗が生じ、その結果、スローアウェイチップに異常摩耗や欠損が生じやすくなる。

一方、特許文献２のスローアウェイチップは、円弧状切れ刃部の面取り幅が狭い。この円弧状切れ刃部の面取り幅よりも切込量が大きくなると、切屑が主切刃の辺中央側（図１中の「辺１０」に示す方向、すなわちスローアウェイチップの直線状切れ刃部の中央部側）に流れてしまう。そもそも切削加工において、被削材が均一の円筒形状であることは少なく、切削加工中に被削材の切込量または取代幅が変動することは避けられない。このため、特許文献２のスローアウェイチップのように、切込量が大きくなったときに、それに対応して切屑を適切に流すことができないと、直線状切れ刃部において切屑を巻き込みやすく、切れ刃外欠損が生じやすかった。なお、「切込量の変動」とは、略円柱状の被削材を切削加工する場合における被削材の切り込み深さの変動を意味する。

特許文献３〜５についても、特許文献２と同様、切削加工中に被削材の切込量が変動したときに、その切屑を適切に処理することができず、クレータ摩耗または切れ刃外欠損が生じやすかった。

本発明は、上記のような現状に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、被削材の切込量が変動しても、切屑を適切に流しながら切削加工し得るスローアウェイチップを提供することである。

本発明のスローアウェイチップは、切れ刃に沿って連続的に面取りされているものであって、該切れ刃は、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部とを含み、すくい面方向平面視（すくい面方向からスローアウェイチップを見たとき）において、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点における面取り幅Ｂに対する、円弧状切れ刃部の中間点の面取り幅Ａの比率Ａ／Ｂは、０．５以上０．９５以下であり、面取り幅Ｂは、円弧状切れ刃部において最大の面取り幅であることを特徴とする。

直線状切れ刃部において、最小の面取り幅Ｃは、面取り幅Ａよりも小さいことが好ましい。スローアウェイチップは、基材のみで構成されていてもよいし、基材と該基材上に形成された被覆膜とを備えてもよい。

上記の被覆膜は、その層厚が１μｍ以上３０μｍ以下であり、それを構成する少なくとも１層は、周期律表のＩＶａ族元素、Ｖａ族元素、ＶＩａ族元素、およびアルミニウムからなる群より選ばれる１種以上の元素と、炭素、窒素、酸素、および硼素からなる群より選ばれる１種以上の元素との化合物、または該化合物の固溶体で形成されることが好ましい。

本発明のスローアウェイチップは、上記のような構成を有することにより、被削材の切込量が変動しても、切屑を適切に流しながら切削加工し得る。これによりチッピングや欠損が発生しにくくなり、スローアウェイチップを長寿命化させることができる。

本発明のスローアウェイチップを上面から見たときの図である。 本発明のスローアウェイチップの円弧状切れ刃部を拡大した図である。 （ａ）は、すくい面に対し垂直で、かつ円弧状切れ刃部の中間点を含む面で切断したときの断面図であり、（ｂ）は、すくい面に対し垂直で、かつ円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点を含む面で切断したときの断面図であり、（ｃ）は、すくい面に対し垂直で、かつ直線状切れ刃部の面取り幅のうち、最小の面取り幅Ｃとなる地点を含む面で切断したときの断面図である。 本発明のスローアウェイチップを面取り加工しているときの状態を示す模式的な側面図である。 従来のスローアウェイチップを面取り加工しているときの状態を示す模式的な側面図である。 従来のスローアウェイチップを面取り加工しているときの冶具の上面図である。 従来のスローアウェイチップを面取り加工しているときの冶具の上面図である。

以下、本発明について、詳細に説明する。以下の実施の形態の説明では、図面を用いて説明しているが、本願の図面において同一の参照符号を付したものは、同一部分または相当部分を示している。なお、本発明において、被覆膜の膜厚は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ：Scanning Electron Microscope）により測定し、被覆膜の組成はエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ：Energy Dispersive X-ray Spectroscopy）により測定するものとする。

＜スローアウェイチップ＞
図１は、本発明のスローアウェイチップのすくい面平面視の模式図であり、図２は、図１の円弧状切れ刃部を拡大した模式図である。本発明のスローアウェイチップ１は、図１に示されるように、切れ刃に沿って連続的に面取りされているものである。この切れ刃は、円弧状切れ刃部３と直線状切れ刃部４とを含むものである。ここで、「連続的に面取りされる」とは、切れ刃に沿って途切れることなく面取り加工が施されていることを意味する。

本発明のスローアウェイチップ１は、切削加工時において被削材の切屑と接するすくい面５と、被削材自体に接触する逃げ面とを有する。スローアウェイチップの形状は、ネガティブタイプまたはポジティブタイプのいずれであってもよい。両面使用できるという観点から、チップ１個あたりの使用可能な切れ刃が多いネガティブタイプを用いることが好ましい。なお、スローアウェイチップの側面が逃げ面となるが、図１および図２はいずれも、上面図であるため逃げ面が示されていない。

本発明のスローアウェイチップ１は、基材のみからなる場合であってもよいし、基材の上に被覆膜が形成されていてもよい。被覆膜を備えることにより、切削時のチッピングや欠損を防止することができる。このような基本的構成を有する本発明のスローアウェイチップ１は、たとえばドリル、エンドミル、フライス加工用または旋削加工用刃先交換型切削チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップ、またはクランクシャフトのピンミーリング加工用チップ等として極めて有用に用いることができる。

＜すくい面＞
本発明のスローアウェイチップを構成するすくい面５とは、切削加工時において被削材の切屑と接する面を意味し、通常スローアウェイチップの上面および底面がすくい面５である。すくい面５は、凸状もしくは凹凸形状のチップブレーカを有することが好ましい。チップブレーカを有することにより、切屑がカールして適度な大きさに細かく分断されるため、切屑が巻き付いて切削加工が妨げられるのを抑制することができる。

＜逃げ面＞
本発明のスローアウェイチップを構成する逃げ面とは、切削加工時において被削材自体に接触する面を意味する。

＜切れ刃＞
本発明のスローアウェイチップにおいて、切れ刃は、すくい面と逃げ面とが交差する部分（以下において「切れ刃稜線」とも記す）をホーニング加工して得られた部分を意味する。このような切れ刃は、被削材との接触様態によって、さらに各部位に名称が付される場合がある。すなわち、被削材を回転させながら切削加工する場合において、前周期で切削した被削材の部分と接する側の切れ刃のことを「前切れ刃」といい、被削材の新たな部分を切削する側の切れ刃のことを「主切れ刃」という。

また、１つのすくい面と２つの逃げ面とが交差する交点であって、丸みを帯びた部分を円弧状切れ刃部という。該円弧状切れ刃部をつなぐ直線部分の切れ刃のことを直線状切れ刃部という。また、「円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点」とは、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との変曲点を意味する。

＜面取り幅＞
本発明のスローアウェイチップは、図２に示されるように、すくい面方向平面視において、円弧状切れ刃部３と直線状切れ刃部４との接続点における面取り幅Ｂに対する、円弧状切れ刃部３の中間点の面取り幅Ａの比率Ａ／Ｂは、０．５以上０．９５以下であり、面取り幅Ｂは、円弧状切れ刃部４において最大の面取り幅であることを特徴とする。上記の比率Ａ／Ｂは、０．６以上０．８以下であることがより好ましい。

面取り幅Ｂに対する面取り幅Ａが、上記の数値範囲を満たすことにより、切屑が主切れ刃の辺中央側（図１中の「辺１０」に示す方向）へ流れやすくなり、前切れ刃の近傍の切屑による擦過を抑えることができる。これにより前切れ刃におけるクレータ摩耗の発生を抑制することができる。Ａ／Ｂが０．５未満であると、粗切削を行なったときに直線状切れ刃４が切屑を巻込み、切れ刃外欠損が生じやすくなるため好ましくない。一方、Ａ／Ｂが０．９５を超えると、円弧状切れ刃３の摩擦抵抗が高くなることにより、切屑が前切れ刃側へ流れやすくなる。このため、切屑の擦過による前切れ刃の近傍にクレータ摩耗が形成されやすく、前切れ刃から欠損が生じやすくなる。

上記の直線状切れ刃部４における最小の面取り幅Ｃは、上記の面取り幅Ａよりも小さいことが好ましい。これにより切屑を主切れ刃の辺中央側に流れやすくなり、前切れ刃の近傍における切屑の擦過を抑えることができる。ここで、直線状切れ刃部４の中点またはその近傍が、直線状切れ刃部４における面取り幅Ｃの最小となる。

面取り幅Ｃが面取り幅Ａと同等以上の大きさであると、粗切削時に切屑が主切れ刃の逃げ面側に流れやすくなり、切れ刃外欠損が生じやすくなる。面取り幅Ｃに対する面取り幅Ａの比率Ａ／Ｃは、１以上１．３以下であることがより好ましい。これにより前切れ刃の近傍における切屑の擦過がさらに生じにくくなる。

また、面取り幅Ｃよりも面取り幅Ａが大きいことにより、面取り幅Ｃよりも面取り幅Ｂが大きくなる。このように面取り幅Ｂが、面取り幅Ｃおよび面取り幅Ａのいずれよりも大きくなると、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点（面取り幅Ｂの部分）が、切削加工中に被削材に接触しやすくなる。これにより該接続点での摩擦抵抗が高くなり、粗切削加工を行なうときに切屑が前切れ刃の方向に流れる。しかし、粗切削においては切屑の厚みが厚いため、切屑のカール径が小さく、前切れ刃の近傍に接触しない。したがって、すくい面にクレータ摩耗は発生するが、短寿命とはならない。

図３（ａ）〜（ｃ）は、上述の面取り幅Ａ、Ｂ、Ｃの断面を模式的に示した断面図である。本発明のスローアウェイチップにおいて、各部位の面取り幅を図解すると、図３（ａ）〜（ｃ）に示されるような面取り幅となる。なお、図３（ａ）〜図３（ｃ）において、すくい面２と逃げ面３とが交差する切れ刃稜線をホーニング加工したものを示しているが、ランド面またはネガランド面を形成してもよいことは言うまでもない。

＜基材＞
本発明のスローアウェイチップに用いる基材としては、切削工具の基材として知られる従来公知のものを特に限定なく使用することができる。たとえば、超硬合金（たとえばＷＣ基超硬合金、ＷＣの他、Ｃｏを含み、あるいはさらにＴｉ、Ｔａ、Ｎｂ等の炭窒化物等を添加したものも含む）、サーメット（ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ等を主成分とするもの）、高速度鋼、セラミックス（炭化チタン、炭化硅素、窒化硅素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、およびこれらの混合体など）、立方晶型窒化硼素焼結体、ダイヤモンド焼結体等をこのような基材の例として挙げることができる。このような基材として超硬合金を使用する場合、そのような超硬合金は、組織中に遊離炭素やη相と呼ばれる異常相を含んでいても本発明の効果は示される。

なお、これらの基材は、その表面が改質されたものであっても差し支えない。たとえば、超硬合金の場合はその表面に脱β層が形成されていたり、サーメットの場合には表面硬化層が形成されていたりしてもよく、このように表面が改質されていても本発明の効果は示される。

＜被覆膜＞
本発明の被覆膜は、その膜厚が１μｍ以上３０μｍ以下の単層または複数層からなるものであることが好ましい。そして、被覆膜を構成する少なくとも１層は、周期律表のＩＶａ族元素、Ｖａ族元素、ＶＩａ族元素、およびアルミニウムからなる群より選ばれる１種以上の元素と、炭素、窒素、酸素、および硼素からなる群より選ばれる１種以上の元素との化合物、または該化合物の固溶体で形成されることがより好ましい。

このような本発明の被覆膜は、基材上の全面を被覆する態様を含むとともに、部分的に被覆膜が形成されていない態様をも含み、さらにまた部分的に被覆膜の一部の積層態様が異なっているような態様をも含む。また、本発明の被覆膜は、その全体の膜厚が１μｍ以上３０μｍ以下であることが好ましい。１μｍ未満であると耐摩耗性に劣る場合があり、３０μｍを超えると基材との密着性および耐欠損性が低下する場合がある。このような被覆膜の特に好ましい膜厚は５μｍ以上２０μｍ以下である。なお、上記の被覆膜は、上記の組成からなる層を２層以上積層させても同一の効果は示される。このような被覆膜の膜厚は、ＳＥＭにより測定した値を採用するものとする。

なお、上記の面取り幅Ａ、Ｂ、Ｃは、スローアウェイチップが基材のみからなる場合は、基材表面の面取り幅をいい、スローアウェイチップが被覆膜で被覆されたものである場合は、被覆膜の表面の面取り幅をいう。すなわち、面取り幅Ａ、Ｂ、Ｃは、スローアウェイチップの最表面の面取り幅を意味する。

＜製造方法＞
図４は、本発明のスローアウェイチップを面取り加工しているときの状態を示す模式的な側面図である。本発明のスローアウェイチップにおいて、図４に示される方法で切れ刃の面取り加工を行なうことにより、面取り幅の比率Ａ／Ｂが０．５以上０．９５以下の面取り加工を行なうことができる。以下において、図４に示される面取り加工を説明する。

まず、図４に示されるように、スローアウェイチップ固定冶具９で基材１を固定する。そして、基材１の直線状切れ刃部４に対して垂直方向にブラシが当たるようにブラシの位置を調整した上で、ブラシ７を回転させながら、図４中の紙面の手前から奥に向けてブラシ７を移動させる。

このようにブラシ７を移動させることにより、円弧状切れ刃部３にブラシ７があたるときには、円弧状切れ刃部３の外側にブラシ７の毛先が逃げる。このため、切れ刃に対するブラシの研削力が弱まって円弧状切れ刃部の面取り幅が狭くなる。

そして、円弧状切れ刃部３から直線状切れ刃部４にブラシが移動するにつれて、円弧状切れ刃部３の外側にブラシ７の毛先が逃げにくくなり、円弧状切れ刃部３と直線状切れ刃部４との接続点においてブラシ７が逃げずに、ブラシの研削力が最も強くなる。よって、円弧状切れ刃部３と直線状切れ刃部４との接続点における面取り幅Ｂが最大となる。

次に、円弧状切れ刃部３と直線状切れ刃部４との接続点から、直線状切れ刃部４にブラシが移動するにつれて、次第にブラシ７の研削力が弱まって、直線状切れ刃部４の面取り幅Ｃが最小となる。このようにして面取り幅Ａ、Ｂ、Ｃが形成される。

従来技術では、全てのコーナー部に対して、一様にブラシがあたることになるため、スローアウェイチップのコーナー部ごとに所望の大きさに刃先処理することができなかった。しかし、上述の本発明の製造方法のように、コーナー部のそれぞれに個別にブラシをあてることにより、コーナー部ごとに所望（別々）の大きさに刃先処理することができる他、面取りの角度を自由自在に調整することができるという特徴も併せ持つ。

たとえば、面取りの角度を小さくすれば、耐摩耗性に優れたスローアウェイチップとすることができ、一方、面取りの角度を大きくすれば、靭性に優れたスローアウェイチップとすることができる。このように本発明の製造方法によれば、要求性能が異なる用途に併せて、コーナー部の形状を最適化することができる。このため粗加工から仕上げ加工に至るまでの幅広い用途に対応し得るスローアウェイチップを提供することができる。

ここで、上記のブラシ７の毛先がスローアウェイチップに接触する部分から、スローアウェイチップの切れ刃稜線までの長さをブラシ７の切り込み深さとすると、かかる切り込み深さは、円弧状切れ刃部のノーズ半径Ｒの２００％以上８００％以下であることが好ましい（以下において、ノーズ半径Ｒに対する切り込み深さのことを「切込率」とも記す）。

上記の切込率で切り込むことにより、面取り幅Ａおよび面取り幅Ｃよりも面取り幅Ｂを大きくとることができる。２００％未満であると、円弧状切れ刃部の面取り幅Ａが、最小となる直線状切れ刃部の面取り幅Ｃよりも小さくなるため好ましくない。一方、８００％を超えると、直線状切れ刃部の面取り幅Ｃが円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点における面取り幅Ｂよりも大きくなるため、所望の形状とならず好ましくない。なお、上記のブラシ７の回転数は、５００ｒｐｍ以上２０００ｒｐｍ以下であることが好ましい。

上記の製造方法により作製されたスローアウェイチップは、切れ刃に沿って連続的に面取りされているものであって、該切れ刃は、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部とを含み、すくい面方向平面視において、円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点における面取り幅Ｂに対する、円弧状切れ刃部の中間点の面取り幅Ａの比率Ａ／Ｂは、０．５以上０．９５以下であり、該面取り幅Ｂは、円弧状切れ刃部において最大の面取り幅である。

以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

＜実施例１〜６および比較例１＞
実施例１〜６および比較例１においては、型番がＩＳＯ規格のＣＮＭＧ１２０４０８であって、ノーズ半径が０．８ｍｍであり、材質がＰ１０グレードの超硬合金からなる基材を用いた。実施例１〜６および比較例１においては、この基材に対し、表１の「面取り加工条件」に示される条件でブラシ処理を行ない、基材の切れ刃の面取り加工を行なった。

具体的には、図４に示されるように、スローアウェイチップ固定冶具９で基材１を固定した。基材１の直線状切れ刃部に対して垂直であって、直線状切れ刃部から１０°の角度をなす上部方向からブラシが当たるようにブラシの位置を調整した。そして、表１の「切込深さ」の欄に示される切込深さに、ブラシをあてて、ブラシ７を１５００ｒｐｍの回転数で回転させながら、ブラシ７を直線状切れ刃部に平行に沿って７０００ｍｍ／分の速度で移動させた。このようにして、スローアウェイチップの面取り加工を行なった。ここで用いたブラシとしては、ナイロン繊維にダイヤモンド砥粒を埋め込んだものを用いた。以上のようにして、表１の「面取り幅」の欄に示される面取り幅のスローアウェイチップを作製した。

＜比較例２＞
比較例２においては、上記の実施例１と同様の基材を用いて、これを図６に示す回転冶具８に基材１をセットした上で、回転冶具８を４０ｒｐｍの回転数で回転させた。そして、この回転冶具８に対し、図５に示されるように、その基材１の上面から、４５０ｒｐｍの回転数でブラシ７を回転させながら面取り加工を行なった。ブラシは、基材に対し、４ｍｍの切込幅で接触させた。このようにして表１の「面取り幅」の欄に示される面取り幅のスローアウェイチップを作製した。

＜比較例３＞
比較例３においては、回転冶具の形状が異なる他は、比較例２と同様の方法によってスローアウェイチップを作製した。具体的には、図６に示される回転冶具に代えて、図７に示される回転冶具を用いて面取り加工を行なった。図７に示される回転冶具は、その中央部に楕円径の凹部が形成されており、その上に基材をセットした上で、ブラシ処理を行なうものである。

＜切削評価＞
上記で得られた実施例１〜６および比較例１〜３のスローアウェイチップを用いて、次の切削条件１〜２の条件で被削材の端面を切削加工した。被削材としては、直径２００ｍｍで、厚み５０ｍｍの円盤形状であって、材質がＳ４５Ｃのものを用いた。

（切削条件１）
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み量：ｄ＝１．０ｍｍ
切削油：湿式
（切削条件２）
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み量：ｄ＝５．０ｍｍ
切削油：湿式
上記の切削条件１〜２において、スローアウェイチップの摩耗幅が０．３ｍｍ以上になるか、または切削加工中に欠損が生じた場合に、切削加工を中止し、そのときまでに加工した加工数を表２の「加工数」の欄に示した。なお、中止に至ったときの損傷形態を表２の「損傷形態」の欄に示した。

表２に示される結果により、各実施例のスローアウェイチップは、各比較例のスローアウェイチップに比して、加工数が多くなっていることが示されている。これは、実施例１〜６のスローアウェイチップが、被削材の切込量が変動しても、切屑を適切に流しながら切削加工することができたことによるものと考えられる。

＜実施例７〜１２および比較例４〜６＞
実施例７〜１２および比較例４〜６においては、まず、基材として、上記実施例１〜６と同様に、型番がＩＳＯ規格のＣＮＭＧ１２０４０８であって、ノーズＲが０．８ｍｍであり、材質がＰ１０グレードの超硬合金のものを用いた。そして、基材とアルミナ砥粒を埋め込んだプラスチックメディアとをバレルに入れて、４Ｈバレル研磨を行なうことにより、基材の切れ刃の全面に対し、０．０６ｍｍの幅の面取り加工を施した。

次に、このように面取りを行なった基材に対し、既知のＣＶＤ法により、基材の表面上に複数のセラミック材料からなる被覆膜を被覆した。かかる被覆膜は、基材側から順に、０．５μｍの層厚のＴｉＮ層、８．５μｍの層厚のＴｉＣＮ層、０．７μｍのＴｉＢＮ層、３．５μｍの層厚のＡｌ₂Ｏ₃層、および１．０μｍの層厚のＴｉＮ層の５層構造とした。

この被覆膜で覆った基材に対し、図４に示されるように、上記実施例１〜６と同様の方法により、スローアウェイチップの面取り加工を行なった。ここでの切り込み深さは、表３の「切込深さ」の欄に示し、その切込率は、表３の「切込率」の欄に示した。以上のようにして、表３の「面取り幅」の欄に示される面取り幅のスローアウェイチップを作製した。また、比較例５〜６においては、上記の比較例２〜３と同様の回転冶具を用いて、表３の「面取り幅」の欄に示される面取り幅のスローアウェイチップを作製した。

＜切削評価＞
上記で得られた実施例７〜１２および比較例４〜６のスローアウェイチップを用いて、以下の切削条件３〜４に示す条件により、直径２００ｍｍで、厚み５０ｍｍの円盤形状であって、材質がＳＣＭ４３５の被削材の端面を加工した。

（切削条件３）
切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み量：ｄ＝１．０ｍｍ
切削油：乾式
（切削条件４）
切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み量：ｄ＝５．０ｍｍ
切削油：乾式
上記の切削条件３〜４において、スローアウェイチップの摩耗幅が０．３ｍｍ以上になるか、または切削加工中に欠損が生じた場合に、切削加工を中止し、そのときまでに加工した加工数を表４の「加工数」の欄に示した。なお、中止に至ったときの損傷形態を表４の「損傷形態」の欄に示した。

表４に示される結果により、各実施例のスローアウェイチップは、各比較例のスローアウェイチップに比して、加工数が多くなっていることが示されている。これは、実施例７〜１２のスローアウェイチップが、被削材の切込量または取代量が変動しても、切屑を適切に流しながら切削加工することができたことによるものと考えられる。

以上のように本発明の実施の形態および実施例について説明を行なったが、上述の各実施の形態および実施例の構成を適宜組み合わせることも当初から予定している。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ スローアウェイチップ、３ 円弧状切れ刃部、４ 直線状切れ刃部、５ すくい面、７ ブラシ、８ 回転冶具、９ スローアウェイチップ固定冶具、１０ 辺、Ａ 円弧状切れ刃部の中間点の面取り幅、Ｂ 円弧状切れ刃部と直線状切れ刃部との接続点における面取り幅、Ｃ 直線状切れ刃部における最小の面取り幅。

Claims (4)

1. 切れ刃に沿って連続的に面取りされているスローアウェイチップ（１）であって、
   前記切れ刃は、円弧状切れ刃部（３）と直線状切れ刃部（４）とを含み、
   すくい面方向平面視において、前記円弧状切れ刃部と前記直線状切れ刃部との接続点における面取り幅（Ｂ）に対する、前記円弧状切れ刃部の中間点の面取り幅（Ａ）の比率Ａ／Ｂは、０．５以上０．９５以下であり、
   前記面取り幅（Ｂ）は、前記円弧状切れ刃部（３）において最大の面取り幅である、スローアウェイチップ（１）。
2. 前記直線状切れ刃部における最小の面取り幅（Ｃ）は、前記面取り幅（Ａ）よりも小さい、請求項１に記載のスローアウェイチップ（１）。
3. 前記スローアウェイチップ（１）は、基材のみで構成される、請求項１に記載のスローアウェイチップ（１）。
4. 前記スローアウェイチップ（１）は、基材と該基材上に形成された被覆膜とを備え、
   前記被覆膜は、その膜厚が１μｍ以上３０μｍ以下であり、それを構成する少なくとも１層は、周期律表のＩＶａ族元素、Ｖａ族元素、ＶＩａ族元素、およびアルミニウムからなる群より選ばれる１種以上の元素と、炭素、窒素、酸素、および硼素からなる群より選ばれる１種以上の元素との化合物、または該化合物の固溶体で形成される、請求項１に記載のスローアウェイチップ（１）。

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