JPWO2011078255A1 - すべり軸受用アルミニウム合金、すべり軸受及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
SAE780:7.0% Sn-1.0% Cu-1.6% Ni-0.6% Si-1.0% Mg
SAE 781:6.25% Sn-1.0% Cu-0.5% Ni-1.5% Si
特許文献1のすべり軸受用アルミニウム合金は、軸受表面温度が高い条件下での使用を意図しており、このために、組織制御を行って析出させたAl-Cr及びAl-Zr系金属間化合物が高温での耐疲労性向上に寄与し、またSiは、焼付き防止に効果がある硬質粒子を形成している。さらに、任意成分として添加されるPbやSnも耐焼付き性を向上させる。
特許文献2の製造方法は、アルミニウム合金鋳造材を圧延により成形したアルミニウム合金板を鋼板(裏金)上にロール圧接により接合してバイメタルを製造するというものであるから、Si等の元素はこれらの製造段階で固溶しあるいは析出することになる。但し、具体的固溶・析出条件は説明されていない。更に、特許文献2においては、バイメタルを半円筒状にプレス加工し、所定の部品寸法に機械加工した後、樹脂コーティング層を形成し、230〜250℃で1時間焼成する。
(1)3〜20質量%のSn
(2)Cu、Zn、Mg、Siのうちから選択された1種以上の元素を総量で0.1〜7質量%
(3)Mn、V、Mo、Cr、Co、Fe、Ni、Wのうちから選択された1種以上の元素を総量で0.01〜3質量%
(4)B、Ti、Zrのうちから選択された1種以上の元素を総量で0.01〜2質量%
(5)Pb、Bi、Inのうちから選択された1種以上の元素を総量で3質量%以下
一般に、Al-Mg系合金では、Mg含有量が高くなると、成形性が低下し、熱間圧延などが必要になる。ところが、熱間圧延機はそれ自体が高価であり、加熱炉や圧延板を冷却するクーリングテーブルなどが付帯するために、設備投資が多大になる。したがって、本発明は、新たな設備投資が必要でなく、一般的すべり軸受製造設備でMg含有量が高いAl-Mg系合金系すべり軸受を製造する方法を提供することも目的とする。
本発明に係るすべり軸受は、上記すべり軸受用アルミニウム合金が低炭素鋼板からなる裏金に接着されているものであり、さらに、好ましくは、相手軸と接触する表面に、固体潤滑剤であるMoS2と、ポリアミドイミド及びポリイミドの一方又は両方とからなり、且つ厚さが2〜10μmのオーバレイを被覆したことを特徴とする。
本発明に係るすべり軸受の製造方法は、Mg:3〜7質量%、Cr:0.1〜0.3質量%、及びZr:0.1〜0.2質量%を含有し、残部Al、及びSn,Bi,Si,Pb,Fe,Ti,Bを含む不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金を厚さ14〜 18mmに連続鋳造し、連続鋳造板に冷間圧延を施し、最終的すべり軸受の厚さまで圧延する過程で、300℃以上420℃未満の低温焼鈍と420℃以上450℃以下の高温焼鈍−但し低温焼鈍と高温焼鈍の温度差が10℃以上である−を順次施し、その後圧延板を低炭素鋼板からなる裏金に圧接することを特徴とする。
以下、アルミニウム合金組成、アルミニウム合金組織、すべり軸受、及び製造方法の順にしたがい、本発明を詳しく説明する。
本発明に係るすべり軸受用アルミニウム合金に含有されるMgは、不純物と化合して析出する少量は除いて、Alマトリクス中に全量が固溶して、マトリクス強度を向上させ、軸受の高温強度と耐疲労性を向上させる。但し、一方、Mgは不可避的不純物に含まれるSn,Bi,Pb,Siとの化合物が析出するが、これらの化合物は特性向上をもたらさない。ところで、高負荷応力が加わる自動車用内燃機関内のコネクティングロッド大端部用軸受、主軸受および一般産業用機械に用いられるジャーナル軸受に必要な強度を得るために必要な添加量は3〜7質量%である。添加量が3質量%以下の場合、従来技術と同様の強度しか得られず、一方7質量%以上では、軸受の強度が高くなりすぎ、運転初期に必要となるなじみ性が低下するとともに加工性が低下する。さらに、後述のように、本発明のアルミニウム合金では、耐焼付き性を高めるSiは添加されていないために、Mgが合金表面において耐焼付き性が良好な化合物を生成する。
また、スズ(Sn)を添加すると、MgとSnが化合物を生成するとともに強度の向上が見られる。しかし、本発明は基本的に固溶Mgによる特性の向上を目指すので、Snは不純物とする。不純物としては、Pb0.1%未満、Fe0.3%未満、Sb0.1%未満、Ti0.3%未満が代表的なものであり、これより少量のその他の不純物が極く少量存在する。
一方、Cu, Ni, Zn, Mn, VなどはMgの固溶を妨げないので、多少は存在が許される。その総量は1.0質量%以下が好ましい。
続いて、組織の面から見た本発明のアルミニウム合金を説明する。
本発明のアルミニウム合金では、ほとんどのMgはアルミニウムマトリクスに固溶している。後述の焼鈍工程を経たアルミニウム合金マトリクスのEPMA組織には無数のCr及びZr微粒子が検出され、これらが析出していることを示している。なお、Crは低温焼鈍で析出し、Zrは高温焼鈍で析出する。これらのCr,Zr微粒子は結晶粒界あるいは亜粒界をピンニングし、その粗大化による疲労破壊を防止する。本発明におけるCr,Zr微粒子とは後述の顕微鏡倍率以上で観察することができるものである。また、アルミニウム合金の元素が構成する主要組織は上述のとおりであって、高温強度や耐疲労性向上に寄与する。それ以外の不純物元素が形成に関与する化合物として、Mg2Si, Mg-Sn,Al-FeなどがX線回折で検出される。これらの化合物は上述の特性向上に寄与せず、またMg2Si, Mg-Snはアルミニウムマトリクスの固溶Mg量を少なくして高温強度の低下を招くために、主要組織からは除外している。
上述した本発明に係るすべり軸受用アルミニウム合金圧延板(いわゆるライニング)は、好ましくは炭素含有量が0.1-0.3質量%の低炭素からなる鋼裏金に圧接したバイメタルを製造し、半円筒状又は円筒状に加工されたすべり軸受して使用することができる。
特に、本発明を利用したすべり軸受は、最高使用温度が180-200℃に到達する場合にも使用することができる。ここで最高使用温度とは、軸受が適用されるエンジンが最高回転数に達した際の軸受表面の最高温度である。一般的にアルミニウム合金は温度が高くなると強度が低下する。従来技術で製造されるすべり軸受用アルミニウム合金は最高使用温度が200℃程度まで上昇する事を想定しておらず、また、軸受が受ける面圧も40-60MPa程度を想定した上で合金強度を設定していた。本発明のすべり軸受の特徴は、「アルミニウム合金組織」の段落で説明した組織が上記した最高使用温度でも維持され、かつ軸受面圧が80-100MPa程度まで上昇するような内燃機関においても使用可能な強度を有することである。
しかしながら、すべり軸受は運転初期に相手軸との接触を避けられず、局部的に高い面圧が発生する。そこで相手軸と接触するアルミニウム合金の表面に固体潤滑剤であるMoS2と樹脂の混合液をコーティングした層を付与することで、すべり軸受のなじみ性を向上させることができ、その結果局部応力を緩和し疲労破壊を緩和できる、同時に運転初期の焼付きを防止する効果が得られる。樹脂としてはポリアミドイミド(PAI)、ポリイミド(PI)等が好ましい。
またコーティング中のMoS2の量は60-90質量%であることが好ましい。固体潤滑剤は、MoS2と組み合せるかあるいは別にグラファイトを使用することができる。
本発明に係るすべり軸受用アルミニウム合金の製造方法を説明する。
所定の組成をもつアルミニウム合金を連続鋳造することにより、厚さが14 〜18mmの鋳造板を製造する。この状態では、添加元素であるMgがアルミニウムマトリクスに固溶された状態となり、また鋳造時の晶出物の生成を抑える。その後、ライニングの厚さまで多段階で冷間圧延を行う。冷間圧延段階の中間において、1回以上応力除去焼鈍を行う。さらに焼鈍調質状態とするために、400 ℃以上420℃未満の低温熱処理と、420℃以上450℃以下の高温熱処理を行う。低温焼鈍と高温焼鈍の温度差は少なくとも10℃あることが必要である。低温・高温焼鈍は応力除去焼鈍に代えて行なうことができる。先に低温焼鈍を行い、次に高温焼鈍を行なう。これらの焼鈍は同一中間段階で行なってもよく、あるいは先ず低温焼鈍を行い、次に冷間圧延を行い、引き続き高温焼鈍を行なってもよい。また、高温焼鈍は冷間圧延段階の最終熱処理であってもよい。
上記した焼鈍温度に加熱・保持した後の冷却は、焼鈍炉内での炉冷で行う。炉冷の特長は次のとおりである。(イ)本発明においてはMgと化合する元素の量を低く抑えているので、冷却過程では、Mg 固溶Alマトリクスの効果を損なうような析出は起こらない。(ロ)また、Mgなどを過飽和に固溶させる強制冷却は行わないために、最終段階でコーティング層の焼付けを行ってもMgの固溶状態は保たれている。
上記方法により製造したライニングと低炭素鋼を重ね合わせてロール圧接してバイメタルを製造する。
表1に示す組成のアルミニウム合金を板厚15mmに連続鋳造し、厚さ6mmに冷間圧延を行い、表1に示す低温熱処理を行った後、さらに厚さ1mmに冷間圧延し、表1に示す高温熱処理を行った。このような工程でアルミニウム合金板を室温と200℃の雰囲気内で引張り試験を実施した。不純物元素として、結果を表1「各種合金成分における室温・高温下の引張り強さ」に示した。
以下、表1より分かる組成と特性との関係及び、表1の幾つかの試料の組織を述べる。
本発明実施例No.1と比較例No.11の違いは、Cr、Zrの添加有無であり、Cr、Zrを添加することで特に高温下での強度低下が少ない事が確認された。
本発明実施例No.3の顕微鏡写真を図1、図2に示す。これらの図において「Al-Mg合金」との引出線で示した部分は、表1の組成をもつ合金であり、析出物は検出されていない。
図3は図2の視野におけるAl,Mg,Cr,Zr,Fe元素のマッピングを示しており、指定された元素が存在すると、検出箇所が白い点で表示される。本発明実施例No.3の合金中のMgはAl中に固溶しているため分布は一様であり、かつAl濃度>Mg濃度となっている。Feが高濃度で存在する箇所ではAl濃度が低くなっており、Al-Fe系金属間化合物の析出が認められる。これに対してCr,Zrは、前記した高倍率の観察では、微小な点状粒子として組織中に均一に分布していることが同定され、析出していることが認められるが、これら元素の相互の位置関係やAl濃度との関係は不明である。合金中のCr、Zrは、鋳造時に合金中に固溶するが低温又は高温の焼鈍により析出すると考えられる。本発明実施例No.1〜No.11の元素分布は図1で示す組織と類似している。
また比較例No.12の顕微鏡写真を図4、図5に示し、図6に元素マッピングを示す。合金中のSn、SiはAl中にほとんど固溶せず、晶出又は析出するため局部的に存在している。また合金中のCuは合金中に固溶しているが、一部がAl-Cuの金属間化合物として析出している。これは圧延後の熱処理により合金中に過飽和に固溶していたCuの一部が析出したものである。比較例No.17の顕微鏡写真を図7、図8に示す。
比較例No.12 〜16が示すように、Snを4 〜12質量%の範囲で添加しても、室温及び高温引張り強度に対してはあまり有効ではない。一方、比較例No.17は引張り強さが高くなっている。この比較例の元素マッピングは図9に示されるように、MgとSnは金属間化合物として生成している。
表1内のNo.5の組成をもつアルミニウム合金を、実施例1と同様に連続鋳造し、冷間圧延を行い、表1に示す低温熱処理を行った後さらに圧延し、表1に示す高温熱処理を行うことで製造したアルミニウム合金板と、比較例として、No.12とNo.13の組成の合金を裏金(厚さ2.6mmのSPCC)と圧着し製造したバイメタル(軸受材料)を用いて軸受に加工し、下記条件で疲労試験を実施した。
試験機:往復動荷重試験機
給油温度:160℃
試験面圧:78−100MPa
潤滑油:SAE 10W-30
軸材質:S55C 高周波焼入れ
実施例2の発明品と同じ供試材の表面を酸洗(例えばリン酸化合物等)又は機械的(例えばショットブラスト等)で粗面化した軸受表面に、MoS2とPAI(ポリアミドイミド)を混練して製造した混合物を塗布し、220℃で焼成することで作成したオーバレイ付き軸受を実施例2と同じ条件下で疲労試験を行った結果、図11に示すように耐疲労性が更に向上する事が確認された。比較例No.12のオーバレイを付与することによる耐疲労性向上の効果も認められるがオーバレイを付与していないNo.5の方が耐疲労性に優れている。
Claims (8)
- Mg:3〜7質量%、Cr:0.1〜0.3質量%、及びZr:0.1〜0.3質量%を含有し、残部Al、及びSn,Bi,Si,Pb,Fe,Ti及びBを含む不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金圧延板からなり、前記アルミニウム合金の主要組織が、Mgが固溶したAlマトリクスと、Cr微粒子及びZr微粒子とからなることを特徴とするすべり軸受用アルミニウム合金。
- 前記アルミニウム合金圧延板は、300℃以上420℃未満の低温焼鈍と420℃以上 450℃以下の高温焼鈍−但し低温焼鈍と高温焼鈍の温度差が10℃以上である−が施された焼鈍調質状態であることを特徴とする請求項1記載のすべり軸受用アルミニウム合金。
- Cr含有量が0.1〜0.2質量%、かつZr含有量が0.1〜0.2質量%である請求項1又は2記載のすべり軸受用アルミニウム合金。
- 請求項1から3までの何れか1項記載のすべり軸受用アルミニウム合金が低炭素鋼板からなる裏金に接着されているすべり軸受。
- 相手軸と接触する表面に、固体潤滑剤であるMoS2と、ポリアミドイミド及びポリイミドの一方又は両方とからなり、かつ厚さが2〜10μmのオーバレイを被覆したことを特徴とする請求項3記載のすべり軸受。
- MoS2の含有量が60〜90質量%である請求項5記載のすべり軸受。
- Mg:3〜7質量%、Cr:0.1〜0.3質量%、及びZr:0.1〜0.2質量%を含有し、残部Al及び,Sn,Bi,Si,Pb,Fe,Ti及び Bを含む不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金を、板厚12 〜18mmに連続鋳造し、連続鋳造板に冷間圧延を施し、最終的すべり軸受の厚さまで圧延する過程で、300℃以上420℃未満の低温焼鈍と420℃以上450℃以下の高温焼鈍−但し低温焼鈍と高温焼鈍の温度差が10℃以上である−を順次施し、その後アルミニウム合金圧延板を低炭素鋼板からなる裏金に圧接することを特徴とするすべり軸受の製造方法。
- 前記裏金に圧接された前記アルミニウム合金圧延板の表面に、固体潤滑剤であるMoS2と、ポリアミドイミド及びポリイミドの一方又は両方とからなり、かつ厚さが2〜10μmのオーバレイを被覆し、次に焼付けすることを特徴とする請求項7記載のすべり軸受の製造方法。
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