JPWO2011001935A1 - 熱延鋼板の冷却装置、冷却方法、製造装置、及び、製造方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造すること及び冷却水の使用効率を高めることが可能な、熱延鋼板の冷却装置、熱延鋼板の冷却方法、熱延鋼板の製造装置、並びに、熱延鋼板の製造方法を提供することを主目的とする。本発明は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板表面の平均冷却速度をＶ１、ワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板表面の平均冷却速度をＶ２、冷却開始点とハウジングポスト出側との間に存在する鋼板表面の平均冷却速度をＶｍとするとき、Ｖ１≧Ｖ２且つＶｍ≧４００℃／ｓである熱延鋼板の冷却装置、該冷却装置を用いる熱延鋼板の冷却方法、熱間仕上げ圧延機列の最終スタンド及び上記冷却装置を備える熱延鋼板の製造装置、並びに、該製造装置を用いて熱間仕上げ圧延機列の最終スタンドで圧延された鋼板を処理する工程を含む熱延鋼板の製造方法とする。

Description

本発明は、熱延鋼板の冷却装置、冷却方法、製造装置及び製造方法に関する。本発明は、特に、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造する際に好適に用いられる熱延鋼板の冷却装置、冷却方法及び製造装置、並びに、超微細結晶粒を有する熱延鋼板の製造方法に関する。

自動車用や構造材用等として用いられる鋼材は、強度、加工性、靭性といった機械的特性に優れることが求められ、これらの機械的特性を総合的に高めるには、熱延鋼板の結晶粒を微細化することが有効である。そのため、微細結晶粒を有する熱延鋼板を得るための製造方法が数多く模索されてきている。また、結晶粒を微細化すれば、合金元素の添加量を削減しても優れた機械的性質を具備した高強度熱延鋼板を製造することが可能になる。

熱延鋼板の結晶粒の微細化方法としては、熱間仕上げ圧延の特に後段において、高圧下圧延を行ってオーステナイト粒を微細化するとともに粒内に圧延歪を蓄積させ、冷却後（又は変態後）に得られるフェライト粒の微細化を図る方法等が知られている。そして、オーステナイト粒の再結晶や回復を抑制してフェライト変態を促進させるという観点からは、圧延後の短時間で鋼板を所定の温度以下（例えば、７２０℃以下）まで冷却することが有効である。すなわち、微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造するためには、熱間仕上げ圧延に引き続き、従来よりも早く冷却することが可能な冷却装置を設置し、圧延後の鋼板を急冷することが有効である。

微細結晶粒を有する熱延鋼板の製造を可能にする技術、又は、微細結晶粒を有する熱延鋼板の製造に適用可能な技術が、これまでにいくつか開示されてきている。例えば特許文献１には、Ｃ：０．０１〜０．３質量％を含有する炭素鋼又は低合金鋼からなる鋼板又はスラブを多パス熱間圧延して熱延鋼板を製造する方法であって、最終圧延パスをＡｒ_３点以上の温度で終了し、その後０．４秒以内に７２０℃以下まで冷却することを特徴とする、超微細結晶粒熱延鋼板の製造方法が開示されている。また、特許文献２には、熱延仕上げ圧延機列における最終スタンドと、第１の冷却装置と、第２の冷却装置と、巻き取り装置とが、鋼板搬送方向に順に配置されるとともに、第１の冷却装置と第２の冷却装置との間に非冷却の領域が設けられている熱延鋼板の製造設備において、第１の冷却装置は、鋼板の被冷却面に帯状又は長円状の噴流衝突域を形成すべきノズルと、該ノズルから噴射された冷却水を堰止めるべき堰止めロールとを備え、最終スタンドのロールと堰止めロールとの間の領域に冷却水のプールが形成されるとともに、第１の冷却装置内を搬送される鋼板がプールの冷却水中に浸漬されるように、堰止めロールを配設する技術が開示されている。また、特許文献３には、鋼板を熱間圧延する圧延機の入側又は／及び出側の圧延機に近接する位置に、鋼板を通過させながら鋼板の上面に冷却水を供給する冷却設備を配置し、該冷却設備は、鋼板の上面に対して棒状冷却水を圧延機側に向いて伏角３０°〜６０°で噴射するノズルを有するヘッダを、鋼板に供給した後の冷却水が圧延機のワークロールで堰き止められるような位置に備えていることを特徴とする鋼板の熱間圧延設備が開示されている。そして、特許文献３には、冷却水が分散して棒状でなくなり冷却水を堰き止める作用がなくなる事態を回避するため、上ノズルの先端とパスラインとの距離を５００ｍｍ〜１８００ｍｍとするのが好ましい旨、記載されている。

特開２００５−２１３５９５号公報 特許第４０２９８６５号公報 特開２００７−６１８３８号公報

特許文献１に開示されている技術によれば、温度がＡｒ_３点以上である鋼板を、最終圧延パス終了後の０．４秒以内に７２０℃まで冷却するので、超微細結晶粒（例えば、平均粒径が２μｍ以下の結晶粒をいう。以下において同じ。）を有する熱延鋼板を製造することが可能になると考えられる。ところが、特許文献１には、最終圧延パス終了から０．４秒以内に鋼板を７２０℃まで冷却し得る冷却装置の詳細な構成については開示されていない。また、特許文献２に開示されている技術によれば、熱間圧延機列の最終スタンドのロールと堰止めロールとの間の領域に形成した冷却水のプールに鋼板を浸漬させるため、熱延鋼板の冷却能率を向上させることが可能になると考えられる。ここで、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造する際に必要とされる急冷は、例えば特許文献１に示される通り少なくとも４００℃／ｓ以上の冷却速度を有するものであり、それには鋼板を核沸騰冷却で急冷することが求められる。ところが、特許文献２に開示されているように、冷却水のプールを積極的に形成して鋼板を冷却すると、鋼板表面に衝突する冷却水の衝突圧力を、核沸騰冷却が可能な程度にまで増大させ難く、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造するためには、更なる技術改良が必要になるという課題があった。また、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造する際に必要とされる急冷では、鋼板表面に衝突させる冷却水の衝突圧力を所定値以上にすることが必要になるのに対し、特許文献３に開示されている技術では、鋼板へと供給される棒状冷却水の噴射角度を主に規定しているのみである。また、特許文献３では、鋼板に噴射された冷却水が鋼板とワークロールとが接触する部位まで流れるため当該部位の直後からの冷却が可能であるとしているが、衝突後に鋼板上を流れる冷却水では十分な急冷はできず、この部分の冷却は超微細結晶粒の形成にほとんど寄与しない。よって、当該技術を単に用いても、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造することは困難であるという問題があった。

そこで、本発明は、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造すること及び冷却水の使用効率を高めることが可能な、熱延鋼板の冷却装置、熱延鋼板の冷却方法、熱延鋼板の製造装置、及び、熱延鋼板の製造方法を提供することを課題とする。

本発明者らは、超微細結晶粒を有する熱延鋼板（以下において、「超微細粒鋼」ということがある。）の製造に関する研究調査を行い、以下の知見を得た。
（１）図１１に示されるように、Ａｒ_３点以上の温度域で圧延された後、０．２秒以内に７２０℃までの冷却を完了すると、結晶粒をさらに微細化することが可能になる。
（２）Ａｒ_３点以上の例えば８２０℃から７２０℃までの１００℃降下の冷却を、圧延後０．２秒以内で終了させるには、例えば５００℃／ｓ以上の平均冷却速度で急冷を行う必要があり、６００℃／ｓ以上の冷却速度で急冷を行うことが好ましい。ここで、熱間仕上げ圧延機列の最終スタンドにおける圧下点（圧延される鋼板の上面と接触するワークロールの下死点、及び、圧延される鋼板の下面と接触するワークロールの上死点をいう。以下において同じ。）から当該最終スタンドのハウジングポスト出側までの領域（以下において、「スタンド内領域」ということがある。）の鋼板搬送方向の長さをＬ１、スタンド内領域において急速冷却が可能な区間の鋼板搬送方向の長さをＬ２、当該区間における冷却速度をＺ１、スタンド内領域において急速冷却が困難な区間の鋼板搬送方向の長さをＬ３、当該区間における冷却速度をＺ２とするとき、｛Ｌ２×Ｚ１＋Ｌ３×Ｚ２｝／Ｌ１で表される冷却速度が、平均冷却速度である。６００℃／ｓの冷却速度で鋼板を冷却した場合、鋼板の温度を１００℃低下させるための所要時間は０．１６７秒である。したがって、冷却を０．２秒以内で終了させるためには、圧延後０．０３３秒以内に冷却を開始する必要がある。例えば、鋼板を１０ｍ／ｓの速度で移動させた場合、０．０３３秒で移動する距離は０．３３ｍである。したがって、圧延後の急冷は、熱間圧延機列における最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内から開始し、少なくとも熱間圧延機列における最終スタンド内ではほぼ連続して急冷することが好ましい。
（３）例えば、鋼板の圧延速度が１０ｍ／ｓの場合、０．２秒間で鋼板が移動する距離は２ｍである。また、一般的な熱間仕上げ圧延機列の最終スタンドにおける圧下点から当該最終スタンドのハウジングポスト出側までの距離も約２ｍである。そのため、必要とされる急速冷却は、ほぼ最終スタンド内で行わなければならない。しかしながら、圧下点極近傍に代表されるように、圧下点から最終スタンドのハウジングポスト出側までの間には、急速冷却を実施することが困難な部分もある。したがって、急速冷却を実施することが困難な部分の存在も考慮すると、急速冷却可能範囲（圧下点からスタンド出側までの領域から、急速冷却の実施が困難な部分を除いた領域をいう。以下において同じ。）における冷却速度を高めることで、最終スタンドの圧下点から最終スタンドのハウジングポスト出側までの領域における必要な平均冷却速度を確保する必要がある。
（４）鋼板へと噴射された冷却水が鋼板に衝突する圧力（面圧）と鋼板の冷却速度との間には相関があり（図６参照）、冷却水が鋼板に衝突する圧力を増大させることによって鋼板の冷却速度を増大させることが可能になる。超微細粒鋼を製造するためには、鋼板へ向けて高圧ジェット水を噴射する必要があり、鋼板を核沸騰冷却する必要がある。

さらに、冶金学的見地からは、圧延後０．２秒以内の中でもより早い時期から冷却を行うことが望ましく、最終スタンドの圧下点により近い位置から冷却を開始するのが望ましい。同様に、最終スタンドの圧下点に近い位置で、より強く冷却するのが望ましい。発明者らは、最終スタンドの圧下点に近い部分、すなわちワークロールの半径相当位置以内で特に強い冷却を行うことが、結晶粒の微細化に及ぼす影響について調査した。具体的には、ワークロールの半径相当位置以内とそれ以降のハウジングポスト出側までの間で冷却条件を変えた圧延、冷却試験を行い、得られた鋼板のフェライト組織の結晶粒径を調査した。この調査において、圧下点からハウジングポスト出側までの距離は１．８ｍ、ワークロール半径は０．３５ｍ、噴射された冷却水が直接鋼板に衝突する部位の最も上流側の点（以下において、「冷却開始点」という。）は圧下点から０．１５ｍ、通板速度は１０ｍ／ｓ、鋼板の板厚は３ｍｍであった。また、冷却水の給水圧力は冷却ヘッダー部で１．５ＭＰａであった。結晶粒径の目標である２μｍ以下を達成できた条件のみを抜粋し、結果を表１に示す。

表１において、ワークロールの半径相当位置以内の領域（以下において、「領域１」と呼ぶことがある。）を示す添え字を「１」、それ以降のハウジングポスト出側までの領域（以下において、「領域２」と呼ぶことがある。）を示す添え字を「２」とし、それぞれの領域における冷却速度がＶ１、Ｖ２、冷却水の鋼板への衝突圧力がＰ１、Ｐ２、冷却水の流量密度がＷ１、Ｗ２である。また、冷却開始点（０．１５ｍ）からハウジングポスト出側（１．８ｍ）までの領域（以下において、「全冷却域」と呼ぶことがある。）を示す添え字を「ｍ」とし、全冷却域の平均値（Ｖｍ、Ｐｍ、Ｗｍ）も付記した。図６に示した通り、冷却速度Ｖと衝突圧Ｐには相関があり、高い冷却速度を得るためには高い衝突圧を必要とした。また、ヘッダー内における冷却水の圧力（１．５ＭＰａ）が一定の条件下では、高い衝突圧を得るためには高い冷却水噴射速度を必要とした。この噴射速度に代わる数値が単位面積当たりの流量、すなわち流量密度Ｗである。噴射された冷却水の鋼板幅方向の長さを一定とすれば、冷却面積も一定であるため、流量密度Ｗは使用する冷却水量の指標でもあり、冷却水を供給するポンプの所要エネルギーを比較する指標ともなる

表１に示すように、Ｖ１＝Ｖ２となるように冷却を実施した試験Ｎｏ．１に対し、全冷却域での平均冷却速度Ｖｍを、試験Ｎｏ．１と同じ６１５℃／ｓ付近に保ちつつＶ１をＶ２より大きくした試験Ｎｏ．２とＮｏ．３では、結晶粒の微細化効果が増し、試験Ｎｏ．１よりも細かいフェライト粒径が得られた。また、試験Ｎｏ．３に対し、試験Ｎｏ．４と試験Ｎｏ．５において、Ｖ１を１６００℃／ｓの一定に保ちつつＶ２を低下させたところ、結晶粒微細化効果はやや低減したものの平均冷却速度が４０４℃／ｓとなった試験Ｎｏ．５の条件下でもまだなお、２μｍ以下の目標粒径を得られることが判明した。試験Ｎｏ．１と試験Ｎｏ．４と試験Ｎｏ．５を比較すると、ほぼ同程度の結晶粒微細化効果を得つつ、試験Ｎｏ．４と試験Ｎｏ．５のＷｍは、試験Ｎｏ．１のＷｍよりも小さくなっており、全体としては少ない冷却水量で効率よく細粒化を達成できていた（冷却水の使用効率を高めることができていた）。Ｖ１を更に大きくし、結晶粒微細化効果を高めたり、冷却水の使用効率を高めたりすることも可能だが、領域１での局所的な流量密度が過度に高まると、圧延機内での冷却水の排出に支障を来たし、滞留水によって冷却水噴射の鋼板への衝突力が削がれ、結果的にＶ１を大きくできない虞もある。そのため、圧延機内における排水性等を考慮すると、流量密度Ｗ１の上限値は２０ｍ^３／ｍ^２・ｍｉｎ程度にすることが好ましく、これに相応する板厚３ｍｍでの冷却速度Ｖ１の上限は１６００℃／ｓ程度である。

本発明は、上記知見に基づいて完成されたもので、その要旨は以下の通りである。

以下、本発明について説明する。なお、本発明の理解を容易にするため、添付図面の参照符号を括弧書きにて付記するが、それにより本発明が図示の形態に限定されるものではない。

本発明の第１の態様は、熱間仕上げ圧延機列（１１）における最終スタンド（１１ｇ）内の下流側に配置され、パスラインを搬送される鋼板（１）の表面へ向けて高圧ジェット水を噴射可能に設けられた複数のノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）を備えるヘッダー（２１、２２）を具備する熱延鋼板の冷却装置（２０）であって、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板表面の平均冷却速度をＶ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板表面の平均冷却速度をＶ２、とするとき、Ｖ１≧Ｖ２であり、且つ、最終スタンド内における冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板表面の平均冷却速度Ｖｍが４００℃／ｓ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置である。

ここに、「下流側」とは、鋼板（１）の搬送方向の下流側をいう。また、「高圧ジェット水」とは、鋼板（１）を核沸騰冷却し得る圧力を有する噴流水をいう。また、「最終スタンドのワークロールの半径相当位置」とは、図４に示すように、圧延される鋼板（１）と最終スタンドのワークロール（１１ｇｗ、１１ｇｗ）とが接触する部位（より詳細には、鋼板（１）の上面と接触するワークロール（１１ｇｗｕ）の下死点、及び、鋼板（１）の下面と接触するワークロール（１１ｇｗｄ）の上死点。以下において、当該部位を「圧下点」ということがある。）から鋼板（１）の搬送方向下流側へ最終スタンドのワークロール（１１ｇｗ、１１ｇｗ）の半径分だけ離れた位置をいう。また、「最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面」とは、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と圧下点との間（最終スタンドのワークロールの半径相当位置よりも圧下点側）に存在する鋼板（１）の表面（上面及び下面）をいう。また、「鋼板表面の平均冷却速度」とは、例えば、後述する高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を算出する際に考慮される複数の平行四辺形領域それぞれについて算出した冷却速度の平均値をいう。また、「Ｖ１」は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の上面（又は下面）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した冷却速度の平均値をいう。その際、ワークロールに最も近い領域の上流側の境界は高圧ジェット水が直接鋼板に衝突する部位の最も上流側、すなわち圧下点に近い点（冷却開始点）である。高圧ジェットスプレーを最もロールに近接させて設置する場合には、ノズル噴射孔の中心からロール円周に引いた接線が鋼板に達する点に相当する。また、「最終スタンドのハウジングポスト出側」とは、最終スタンドのハウジングポスト（１１ｇｈ）の外面（鋼板搬送方向下流側の外面）をいう。また、「Ｖ２」は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の上面（又は下面）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した冷却速度の平均値をいう。また、「Ｖｍ」は、最終スタンド内の冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の上面（又は下面）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した冷却速度の平均値をいう。

本発明の第２の態様は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ２、とするとき、Ｐ１≧Ｐ２であり、且つ、最終スタンド内における冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分Ｐｍが２．７ｋＰａ以上であることが好ましい。

ここに、「高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分」とは、鋼板幅方向における任意の位置、例えば幅方向中央部で、鋼板搬送方向の線分に沿って鋼板表面が受ける高圧ジェット水の衝突圧力を測定又は算出し、これを所定の領域で平均化したものの垂直成分をいう（以下において、「平均衝突圧」又は「平均衝突圧力」ということがある。）。鋼板を板幅方向に均一に冷却するためには、鋼板幅方向のすべての領域において、この鋼板搬送方向平均値の垂直成分を等しくすることが望ましい。少なくともノズルピッチ相当の幅を持つ面で考えても、線分上で求めた鋼板面衝突圧力の垂直成分と等しくなるべきである。従って、上記鋼板搬送方向平均値の垂直成分を求めるにあたり、ノズル一個が受け持つ鋼板面での平均衝突圧力を鋼板の搬送方向に並ぶノズル列毎に求めて、これを鋼板の搬送方向に平均化しても良い（図４及び図９参照）。ノズルがフラットスプレーノズルである場合、本発明では、例えば図７に示すように、鋼板幅方向におけるノズルピッチをＡ、鋼板の搬送方向におけるノズルピッチ、すなわちヘッダー間隔をＢとするとき、ノズル一個が受け持つ鋼板面での平均衝突圧力は、面積がＡ×Ｂで表される平行四辺形領域に衝突した冷却水の力（衝突力）を、当該平行四辺形の面積Ａ×Ｂで除することによって算出することができる。一方、ノズルが柱状ノズルである場合も同様に、鋼板の板幅方向のノズルピッチをＡ、鋼板の搬送方向のノズルピッチをＢとするとき、ノズル一個が受け持つ鋼板面での平均衝突圧力は、面積がＡ×Ｂで表される平行四辺形領域に衝突した高圧ジェット水の力（衝突力）を、当該平行四辺形領域の面積Ａ×Ｂで除することによって算出することができる。また、「Ｐｍ」は、最終スタンド内の冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の上面（又は下面）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した平均衝突圧力の平均値をいう。

また、上記本発明の第１の態様及び上記本発明の第２の態様において、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと噴射される高圧ジェット水の単位面積当たりの水量をＷ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと噴射される高圧ジェット水の単位面積当たりの水量をＷ２、とするとき、Ｗ１≧Ｗ２であることが好ましい。

ここに、「単位面積」は、水量Ｗ１を導出する際の面積と水量Ｗ２を導出する際の面積とが同一であれば、特に限定されるものではない。当該「単位面積」は、例えば、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を導出する際に用いた平行四辺形の面積等を用いることができる。

また、上記本発明の第１の態様において、最終スタンドのワークロールに最も近い位置に配置されたノズルの高圧ジェット水噴射口と鋼板との距離をＤ１、最終スタンドのハウジングポスト出側に最も近い位置に配置されたノズルの高圧ジェット水噴射口と鋼板との距離をＤ２、とするとき、Ｄ１≦Ｄ２であることが好ましい。

また、上記本発明の第１の態様において、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内から最終スタンドのハウジングポスト出側までの区間で、鋼板の上面及び下面へ向けて、ノズルから高圧ジェット水を鋼板の搬送方向へ連続的に噴射可能に構成されていることが好ましい。

ここに、「最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内から」とは、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と圧下点との間（最終スタンドのワークロールの半径相当位置よりも圧下点側）に存在する鋼板（１）の上面及び下面へ、ノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）から噴射された高圧ジェット水が供給されることをいう。高圧ジェット水を連続的に噴射する区間の厳密な開始点は、ワークロールの半径相当位置以内において高圧ジェット水が直接鋼板に衝突する部位の最も上流側、すなわち圧下点に近い点である。高圧ジェット水を噴射するノズルを、最終スタンドのワークロールに最も近接させて設置する場合には、ノズルの噴射孔の中心からワークロールの表面に引いた接線が鋼板の表面に達する点が、高圧ジェット水を連続的に噴射する区間の厳密な開始点に相当する。また、「最終スタンドのハウジングポスト出側」とは、最終スタンドのハウジングポスト（１１ｇｈ）の外面（鋼板搬送方向下流側の外面）をいう。また、「ノズルから高圧ジェット水を鋼板の搬送方向へ連続的に噴射可能に構成されている」とは、鋼板（１）の搬送方向に所定の間隔で配置された複数のノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）から鋼板（１）の上面及び下面へ向けて高圧ジェット水を連続的に噴射可能に構成されていることをいう。

また、上記本発明の第１の態様において、上記区間における、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分が、上面及び下面において３．５ｋＰａ以上であることが好ましい。

また、上記本発明の第１の態様において、ノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）が、フラットスプレーノズルであることが好ましい。

また、上記本発明の第１の態様において、冷却装置（２０）の鋼板幅方向両端面と最終スタンド（１１ｇ）の鋼板幅方向両端面との間に、冷却水を排出可能な空間が確保されていることが好ましい。

ここに、「冷却装置（２０）の鋼板幅方向両端面」とは、鋼板（１）の幅方向両端側における冷却装置（２０）の外面をいう。また、「最終スタンド（１１ｇ）の鋼板幅方向両端面」とは、鋼板（１）の幅方向両端側における最終スタンドのハウジングポスト（１１ｇｈ）の内面をいう。

また、上記本発明の第１の態様において、鋼板（１）の上面側に設けられたヘッダー（２１）及びノズル（２１ａ、２１ａ、…）と、該ノズルとパスラインとの間に設けられている上面ガイド（２３）とが、一体に構成されていることが好ましい。

ここに、「上面ガイド（２３）」とは、最終スタンド（１１ｇ）で圧延された鋼板（１）が、最終スタンドのワークロール（１１ｇｗｕ）や冷却装置（２０）のノズル（２１ａ、２１ａ、…）へ衝突することを防止する等の目的で鋼板（１）の上面側に設置される、冷却装置（２０）の部材をいう。

また、上記本発明の第１の態様において、鋼板（１）の下面側に設けられたヘッダー（２２）及びノズル（２２ａ、２２ａ、…）と、該ノズルとパスラインとの間に設けられている下面ガイド（２４）とが、一体に構成されていることが好ましい。

ここに、「下面ガイド（２４）」とは、最終スタンド（１１ｇ）で圧延された鋼板（１）が、最終スタンドのワークロール（１１ｇｗｄ）や冷却装置（２０）のノズル（２２ａ、２２ａ、…）へ衝突することを防止する等の目的で鋼板（１）の下面側に設置される、冷却装置（２０）の部材をいう。

また、上記本発明の第１の態様において、ヘッダー（２１、３１、２２、３２）が複数備えられ、該ヘッダーの少なくとも一部は、鋼板（１）の搬送方向及び鋼板（１）の幅方向のそれぞれへ複数列に配置されたノズル（３１ａ、３１ａ、…、３２ａ、３２ａ、…）へ冷却水を一括供給可能に構成されていることが好ましい。

また、ヘッダーの少なくとも一部が、鋼板の搬送方向及び鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置されたノズルへ冷却水を一括供給可能に構成されている上記本発明の第１の態様において、鋼板の上面側に複数のヘッダー（２１、３１）が配置され、鋼板の上面側に設けられているヘッダーのうち、少なくとも鋼板の搬送方向最上流側に配置されたヘッダー（３１）が、鋼板の搬送方向及び鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置されたノズル（３１ａ、３１ａ、…）へ冷却水を一括供給可能に構成されているヘッダーであることが好ましい。

また、ヘッダーの少なくとも一部が、鋼板の搬送方向及び鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置されたノズルへ冷却水を一括供給可能に構成されている上記本発明の第１の態様において、鋼板の下面側に複数のヘッダー（２２、３２）が配置され、鋼板の下面側に設けられているヘッダーのうち、少なくとも鋼板の搬送方向最上流側に配置されたヘッダー（３２）が、鋼板の搬送方向及び鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置されたノズル（３２ａ、３２ａ、…）へ冷却水を一括供給可能に構成されているヘッダーであることが好ましい。

本発明の第３の態様は、上記本発明の第１の態様又は上記本発明の第２の態様にかかる熱延鋼板の冷却装置を用いて鋼板を冷却することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法である。

本発明の第４の態様は、熱間仕上げ圧延機列（１１）における最終スタンド（１１ｇ）と、上記本発明の第１の態様又は上記本発明の第２の態様にかかる熱延鋼板の冷却装置（２０、２０’）とを、鋼板（１）の搬送方向に順に備えることを特徴とする、熱延鋼板の製造装置（１０）である。

本発明の第５の態様は、上記本発明の第４の態様にかかる熱延鋼板の製造装置（１０）を用いて、熱間仕上げ圧延機列（１１）における最終スタンド（１１ｇ）で圧延された鋼板（１）を処理する工程を含むことを特徴とする、熱延鋼板の製造方法である。

本発明では、最終スタンドのワークロール半径相当位置よりも圧下点側に存在する鋼板の表面へと噴射された高圧ジェット水によって冷却される平均冷却速度Ｖ１が、最終スタンドのワークロール半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと噴射された高圧ジェット水によって冷却される平均冷却速度Ｖ２以上とされ、且つ、Ｖｍ≧４００℃／ｓとされる。また、本発明では、最終スタンドのワークロールの半径相当位置よりも圧下点側に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分Ｐ１が、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分Ｐ２以上とされ、且つ、Ｐｍ≧２．７ｋＰａとされる。そのため、本発明によれば、最終スタンドの圧延終了直後から、鋼板を急冷することができ、且つ、超微細粒鋼を製造する際に使用される冷却水の使用効率を高めることができる。圧延終了直後から鋼板を急冷することにより、オーステナイト組織の回復等を抑制することが可能になる。したがって、本発明によれば、超微細結晶粒を有する熱延鋼板を製造すること及び冷却水の使用効率を高めることが可能な、熱延鋼板の冷却装置、熱延鋼板の冷却方法、熱延鋼板の製造装置、並びに、熱延鋼板の製造方法を提供することが可能になる。

本発明にかかる熱延鋼板の製造装置の一部を模式的に示す図である。 図１から本発明の熱延鋼板の冷却装置が配置される部分を抽出し拡大して示す図である。 本発明の熱延鋼板の冷却装置の形態例を示す図である。 最終スタンドのワークロールの半径相当位置及び最終スタンドのハウジングポストの出側並びに高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分の概念を説明する図である。 鋼板の上面へと噴射された高圧ジェット水の圧力分布を示す概念図である。 高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値と鋼板の平均冷却速度との関係を示す図である。 高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力のノズル一個あたりの平均値を説明する図である。 ノズルから噴射された高圧ジェット水が鋼板表面に衝突する部位の形状と高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を導出する際に考慮される平行四辺形領域とを示す図である。図８（ａ）はノズルがフラットスプレーノズルである場合を示しており、図８（ｂ）はノズルが柱状ノズルである場合を示している。 他の実施形態にかかる本発明の熱延鋼板の冷却装置における最終スタンドのワークロールの半径相当位置及び最終スタンドのハウジングポスト出側並びに高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分の概念を説明する図である。 他の形態にかかる本発明の熱延鋼板の冷却装置が配置される部分を抽出し拡大して示す図である。 ７２０℃までの冷却所要時間と得られるフェライト粒径との関係を示す図である。

１…鋼板
１０…熱延鋼板の製造装置
１１…熱間仕上げ圧延機列
１１ｇ…最終スタンド
１１ｇｈ…最終スタンドのハウジングポスト
１１ｇｗ…最終スタンドのワークロール
１１ｇｗｕ…最終スタンドのワークロール
１１ｇｗｄ…最終スタンドのワークロール
１２…搬送ロール
１３…ピンチロール
２０、２０’…熱延鋼板の冷却装置
２１…ヘッダー
２１ａ…ノズル
２２…ヘッダー
２２ａ…ノズル
２３…上面ガイド
２４…下面ガイド
３０…熱延鋼板の冷却装置
３１…集合型ヘッダー
３１ａ…ノズル
３２…集合型ヘッダー
３２ａ…ノズル

以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態について説明する。

図１は、本発明の熱延鋼板の冷却装置２０、及び、該冷却装置２０を備えた本発明の熱延鋼板の製造装置１０の一部を概略的に示した図である。図１において、鋼板１は紙面左（上流側）から右（下流側）の方向へと搬送されており、紙面上下方向が鉛直方向である。以下において、当該上流側・下流側方向を搬送方向と記載することがあり、これに直交する方向で、通板される鋼板の板幅の方向を鋼板幅方向と記載することもある。また、見やすさのため、図では、繰り返しとなる符号の記載を省略することがある。

図１に示すように、本発明の熱延鋼板の製造装置１０（以下において、単に「製造装置１０」ということがある。）は、熱間仕上げ圧延機列１１、本発明の熱延鋼板の冷却装置２０（以下において、単に「冷却装置２０」ということがある。）、搬送ロール１２、及び、ピンチロール１３を備えている。また図示及び説明は省略するが、熱間仕上げ圧延機列１１より上流側には、加熱炉や粗圧延機列等が配置され、熱間仕上げ圧延機列１１によって圧延される鋼板の条件を整えている。一方、ピンチロール１３の下流側には他の冷却装置や巻き取り機等が配置され、鋼板をコイルとして出荷するための各種設備が配置されている。

熱延鋼板は概ね次のように製造される。すなわち、加熱炉から抽出され粗圧延機で所定の厚さまで圧延された粗バーが、温度を制御されながら連続的に熱間仕上げ圧延機列１１で所定の厚さまで圧延される。その後、冷却装置２０によって急速に冷却される。ここに、冷却装置２０は、熱間仕上げ圧延機列１１の最終スタンドのハウジングポスト１１ｇｈの内側から最終スタンドのワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗ（以下において、鋼板１の上面と接触するワークロール１１ｇｗを「ワークロール１１ｇｗｕ」、鋼板１の下面と接触するワークロール１１ｇｗを「ワークロール１１ｇｗｄ」ということがある。）に極力近接するように設置されている。そして、ピンチロール１３を通過した鋼板は、その後、他の冷却装置により所定の巻き取り温度まで冷却され、巻取り機によりコイル状に巻き取られる。

上述のように、製造装置１０は、熱間仕上げ圧延機列１１を備えている。本実施形態では、７機の圧延機（１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、…、１１ｇ）が搬送方向に沿って並列されている。ぞれぞれの圧延機１１ａ、１１ｂ、…、１１ｇは、いわゆる各スタンドを構成する圧延機で、最終製品において必要とされる厚さ、機械的性質、表面品質等の条件を満たすことができるように圧下率等が設定されている。

図２及び図３は、冷却装置２０が配置される部分を拡大して示す図である。図２は、最終スタンド１１ｇの圧下点通過直後から鋼板の上面及び下面を急冷する冷却装置２０の様子を示しており、図２の点線は高圧ジェット水を表している。これに対し、図３は、最終スタンド１１ｇのワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗを交換する際における冷却装置２０の様子を示している。また、図４は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置、及び、最終スタンドのハウジングポスト１１ｇｈの出側、並びに、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分（以下において、「冷却水の衝突圧力平均値」ということがある。）を説明する図である。図４の紙面左側が鋼板搬送方向上流側であり、図４の紙面右側が鋼板搬送方向下流側である。図５は、鋼板１の上面へと噴射された高圧ジェット水の圧力分布を示す概念図である。図５の縦軸は鋼板１の上面へと噴射された高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分［ｋＰａ］であり、図５の横軸は最終スタンドの圧下点からの距離である。また、図５において、Ｘ１は最終スタンドのワークロールの半径相当位置であり、Ｘ２は最終スタンドのハウジングポスト出側の位置である。以下、図２〜図５を参照しつつ、冷却装置２０について具体的に説明する。

図２及び図３に示すように、冷却装置２０は、熱間仕上げ圧延機列１１における最終スタンド１１ｇの下流側に配置されている。冷却装置２０は、鋼板１の上面へ向けて高圧ジェット水を噴射するフラットスプレーノズル２１ａ、２１ａ、…（以下において、単に「ノズル２１ａ」等ということがある。）が複数接続されたヘッダー２１、２１と、鋼板１の下面へ向けて高圧ジェット水を噴射するフラットスプレーノズル２２ａ、２２ａ、…（以下において、単に「ノズル２２ａ」等ということがある。）が複数接続されたヘッダー２２、２２と、を備えている。ヘッダー２１には、鋼板幅方向に所定のピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…が接続されており、複数のヘッダー２１、２１、…が鋼板の搬送方向に所定のピッチで配置されている。同様に、ヘッダー２２には、鋼板幅方向に所定のピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…が接続されており、複数のヘッダー２２、２２、…が鋼板の搬送方向に所定のピッチで配置されている。ヘッダー２１、２１、…は、鋼板１の幅方向へ所定のピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…へ冷却水を一括供給可能に構成され、ヘッダー２２、２２、…は、鋼板１の幅方向へ所定のピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…へ冷却水を一括供給可能に構成されている。鋼板１の搬送方向最上流側に配設された、鋼板１の上面側の２列のノズル２１ａ、２１ａ、及び、鋼板１の下面側の２列のノズル２２ａ、２２ａは、鋼板１の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、それぞれの軸方向が垂直面に対して交差するように配置されている。冷却装置２０において、鋼板１の搬送方向最上流側に配置されたノズル２１ａ、２２ａの軸方向が垂直面に対してなす角（以下において、「垂直面内傾き角」という。）は、当該ノズル２１ａ、２２ａと鋼板１の搬送方向下流側に隣接するノズル２１ａ、２２ａに付与されている垂直面内傾き角以上とされている。ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗの近傍に配置されたノズル２１ａ、２１ａ、…、及び、ノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗまでの距離が近づくほど鋼板１へ近づくように配置されている。加えて、ワークロール１１ｇｗｕの近傍のノズル２１ａ、２１ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように配置されている。同様に、ワークロール１１ｇｗｄの近傍のノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように配置されている。

冷却装置２０において、ノズル２１ａ、２１ａ、…と鋼板１の上面との間には、ノズル２１ａ、２１ａ、…と鋼板１との衝突等を防止する上面ガイド２３、２３が備えられ、ノズル２２ａ、２２ａ、…と鋼板１の下面との間には、ノズル２２ａ、２２ａ、…と鋼板１との衝突等を防止する下面ガイド２４、２４が備えられている。冷却装置２０は、最終スタンド１１ｇのワークロール１１ｇｗｕに近接して備えられるヘッダー２１と上面ガイド２３とが一体に構成されるとともに、最終スタンド１１ｇのワークロール１１ｇｗｄに近接して備えられるヘッダー２２と下面ガイド２４とが一体に構成されている。そのため、例えば、最終スタンドのワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗを交換する際には、図３に示すように、最終スタンドのワークロール１１ｇｗｕに近接して備えられる上面ガイド２３とともにヘッダー２１を移動させ、且つ、最終スタンドのワークロール１１ｇｗｄに近接して備えられる下面ガイド２４とともにヘッダー２２を移動させることができ、これによって、駆動側（図３紙面奥側）のチョック（不図示）が操作側まで抜け出てくる空間が空き、ロール交換の作業が可能になる。

図２及び図４に示すように、冷却装置２０を用いて鋼板１を急冷する際には、ノズル２１ａから噴射された高圧ジェットの衝突域が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達し、且つ、ノズル２２ａから噴射された高圧ジェットの衝突域が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達する。さらに、図２及び図３に示すように、冷却装置２０には、鋼板幅方向に所定ピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…が接続されたヘッダー２１、２１、…、及び、鋼板幅方向に所定ピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…が接続されたヘッダー２２、２２、…が、鋼板の搬送方向に所定ピッチで配置されている。そのため、冷却装置２０を用いることにより、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内から最終スタンドのハウジングポスト１１ｇｈの出側までの区間において、高圧ジェット水を鋼板１の上面及び下面へと連続的に噴射することができる。また、図２及び図４に示す冷却装置２０は、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側に位置する鋼板１の上面の平均冷却速度Ｖ１ａが、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト１１ｇｈの出側との間に位置する鋼板１の上面の平均冷却速度Ｖ２ａと等しく、且つ、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側に位置する鋼板１の下面の平均冷却速度Ｖ１ｂが、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト１１ｇｈの出側との間に位置する鋼板１の下面の平均冷却速度Ｖ２ｂと等しくなるように、高圧ジェット水を鋼板１へ向けて噴射している。

一方、図５に示すように、ノズル２１ａから最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置Ｘ１よりも圧下点側の領域へと噴射された冷却水の衝突圧力平均値Ｐ１は、ノズル２１ａから最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置Ｘ１と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト出側Ｘ２との間へと噴射された冷却水の衝突圧力平均値Ｐ２と等しい。後述するように、冷却水の衝突圧力平均値と鋼板の平均冷却速度との間には相関があり、冷却水の衝突圧力平均値を増大させることにより、鋼板の平均冷却速度を増大させることが可能になる。それゆえ、冷却装置２０によれば、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト１１ｇｈの外面との間に存在する鋼板の上面及び下面のみならず、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内に存在する鋼板１の上面及び下面も、高圧ジェット水を用いて急冷することができる。加えて、上述のように、冷却装置２０では、ワークロール１１ｇｗｕの近傍のノズル２１ａ、２１ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように（すなわち、垂直面内傾き角が大きくなるように）配置され、ワークロール１１ｇｗｄの近傍のノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように（すなわち、垂直面内傾き角が大きくなるように）配置されている。そのため、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内に存在する鋼板１の上面及び下面へと衝突した高圧ジェット水は、その後、ワークロール１１ｇｗｕ、１１ｇｗｄ側へと進み、ワークロール１１ｇｗｕ、１１ｇｗｄに衝突することにより、ワークロール１１ｇｗｕ、１１ｇｗｄの近傍（最終スタンドのワークロール半径相当位置以内）において噴流を生じさせる。ここで、鋼板１の上面及び下面で噴流を生じさせると、鋼板１の上面及び下面へと衝突する噴流水の圧力を増大させることが可能になる。それゆえ、冷却装置２０によれば、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内に存在する鋼板１の上面及び下面へ高圧ジェット水を噴射すること、及び、鋼板１の上面及び下面へと衝突した後の高圧ジェット水が噴流を生じさせることによって、圧下点を通過した直後の鋼板１を急冷することができる。もちろんワークロール半径相当位置以内へ衝突する高圧スプレーの給水圧を高めたり、ノズル型式を変更したりすることによってもＰ１を大きくすることができる。すなわち、冷却装置２０をかかる形態とすることにより、圧下点を通過した鋼板１の上面及び下面を、より早く、より強く、連続的に、冷却することが可能になる。したがって、本発明によれば、超微細粒鋼を製造することが可能な冷却装置２０を提供することができる。なお、鋼板１の表面に滞留水が存在していても、高圧ジェット水は鋼板表面の沸騰膜を貫通することができるので、高圧ジェット水を鋼板１へと噴射することにより、鋼板１を核沸騰冷却する（急冷する）ことが可能になる。

図６は、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値と鋼板の平均冷却速度との関係を示す図である。図６の縦軸は、表面に冷却水が滞留していない板厚３ｍｍの鋼板の温度を７５０℃から６００℃まで両面（上面及び下面）から冷却する際の平均冷却速度［℃／ｓ］であり、図６の横軸は、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値［ｋＰａ］である。図６に示すように、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値と鋼板の平均冷却速度との間には相関があり、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値を増大させると、鋼板の平均冷却速度を増大させることが可能になる。また、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値は、図７に示したように、鋼板表面へと到達した冷却水の鋼板幅方向のノズルピッチをＡ、鋼板搬送方向のノズルピッチをＢとするとき、面積がＡ×Ｂで表される四辺形領域に衝突した冷却水の力（衝突力）を、当該四辺形領域の面積Ａ×Ｂで除することによって導出される、ノズル一個あたりの平均衝突圧力を、搬送方向の当該区間で平均化したものである。

本発明において、冷却装置２０から鋼板１へと噴射される高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分は、２．７ｋＰａ以上とする。オーステナイト粒の回復等を抑制しながら鋼板１を急冷しやすい形態にする等の観点からは、３．５ｋＰａ以上とすることが好ましい。また、本発明において、結晶粒をより微細化可能な形態にする等の観点からは、１０００℃／ｓ以上の平均冷却速度で鋼板１を急冷することが好ましい。１０００℃／ｓ以上の平均冷却速度で鋼板１を急冷可能な形態にする観点から、本発明では、冷却水の衝突圧力平均値を、８ｋＰａ以上とすることがより好ましい。冷却速度は板厚によって変わり、近似的にはほぼ板厚に反比例する。板厚が３ｍｍの鋼板を１０００℃／ｓの平均冷却速度で急冷する能力を本発明の熱延鋼板の冷却装置が有していれば、板厚が５ｍｍの鋼板を６００℃／ｓの平均冷却速度で急冷することが可能になる。

上述のように、ノズル一個あたりの平均衝突圧力は、ノズルから噴出される高圧ジェット水の衝突力を当該ノズルが受け持つ冷却面積で除したものに等しい。したがって圧力を測定する代わりに衝突力を計測しても、冷却水の衝突圧力平均値を算出することができる、また、高圧ジェット水の衝突力はその流量、流速から求めることができ、流量及び流速は、ノズルへの給水圧力に依存するため、所定の圧力損失を見込めば、ノズルへの給水圧力から、鋼板面衝突圧力平均値を概算することもできる。鋼板面衝突圧力平均値の算出方法の一例を、以下に記載する。
鋼板面衝突圧力平均値Ｐｓ＝Ｆ／（Ａ・Ｂ） ［Ｐａ］
ここで、Ａは鋼板幅方向ノズルピッチ［ｍ］、Ｂは搬送方向ノズルピッチ［ｍ］、Ｆは高圧ジェット水の鋼板表面への衝突力［Ｎ］である。衝突力Ｆは、以下の式で求めることができる。
衝突力Ｆ＝４４．７・Ｃ・ｑ・Ｐ^０．５ ［Ｎ］
ここで、４４．７は水の密度の０．５乗を含む定数［Ｎ^０．５ｓ／ｍ^２］、Ｃは損失係数（０．８〜１．０程度）、ｑはフラットスプレーノズルの流量［ｍ^３／ｓ］、Ｐは給水圧力［Ｐａ］である。なお、フラットスプレーノズルの流量は、ノズル形式（特性）に応じ、給水圧力との関係で定まる。

また、本発明において、鋼板の表面に滞留水が存在すると、ノズル２１ａから噴射された高圧ジェット水の圧力が滞留水によって低減され、鋼板１の表面へと達する際の高圧ジェット水の衝突圧力が低減しやすい。そのため、鋼板１を急冷しやすい形態にする等の観点からは、鋼板１の表面の滞留水を低減することが好ましい。かかる観点から、本発明では、冷却装置２０の鋼板幅方向両端面と最終スタンド１１ｇの鋼板幅方向両端面との間に、冷却水を排出可能な空間が確保されていることが好ましい。

本発明の冷却装置２０に関する上記説明では、ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗの近傍に配置されたノズル２１ａ、２１ａ、…、及び、ノズル２２ａ、２２ａ、…を、ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗまでの距離が近づくほど鋼板１へ近づくように（すなわち、Ｄ１＜Ｄ２となるように）配置される形態を例示した。かかる形態とすることにより、冷却装置２０では、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、ノズル２１ａ、２１ａ、…から噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度を小さくし、且つ、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、ノズル２２ａ、２２ａ、…から噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度を小さくしても、Ｖ１＝Ｖ２且つＰ１＝Ｐ２となるようにしているが、本発明の熱延鋼板の冷却装置は当該形態に限定されるものではない。本発明の熱延鋼板の冷却装置では、Ｄ１＝Ｄ２とすることも可能であり、Ｖ１＞Ｖ２やＰ１＞Ｐ２とすることも可能である。本発明の熱延鋼板の冷却装置で、最終スタンドのワークロールへ近づくほど、鋼板表面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように、当該ワークロールの近傍のノズルから高圧ジェット水が噴射される場合には、例えば、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと噴射される高圧ジェット水の単位面積当たりの水量Ｗ１、及び、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと噴射される高圧ジェット水の単位面積当たりの水量Ｗ２が、Ｗ１≧Ｗ２となるように高圧ジェット水を噴射することによって、Ｖ１≧Ｖ２やＰ１≧Ｐ２とすることも可能である。

また、本発明の冷却装置２０に関する上記説明では、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、ワークロール１１ｇｗｕの近くのノズル２１ａ、２１ａ、…から噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように、且つ、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、ワークロール１１ｇｗｄの近くのノズル２２ａ、２２ａ、…から噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように、高圧ジェット水が噴射される形態を例示したが、本発明の熱延鋼板の冷却装置は当該形態に限定されるものではない。ただし、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内へと噴射した高圧ジェット水を積極的に当該ワークロールへ衝突させて、圧下点の近傍に噴流を生じさせることによって、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面を急冷しやすい形態にする等の観点からは、ワークロールに近づくほど高圧ジェット水の噴射角度が小さくなるように、高圧ジェット水を噴射することが好ましい。

本発明の冷却装置２０に関する上記説明では、フラットスプレーノズル２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…が備えられる形態を例示したが、本発明の熱延鋼板の冷却装置は当該形態に限定されるものではなく、いわゆる柱状ノズルが備えられる形態とすることも可能である。ただし、ノズルの目詰まりを低減し、且つ、表面に滞留水が存在している場合であっても高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を増大させやすい形態の冷却装置を提供する等の観点からは、フラットスプレーノズルが備えられる形態とすることが好ましい。また、フラットスプレーノズルは、配置形態を工夫することにより、鋼板表面に存在する冷却水の排水に指向性を生じさせることが可能になるので、排水性を向上させることも可能になる。

図８は、ノズルから噴射された高圧ジェット水が鋼板表面に衝突する部位の形状例と高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を導出する際に考慮される四辺形領域の形状例とを示す図である。図８（ａ）はノズルがフラットスプレーノズルである場合を示しており、図８（ｂ）はノズルが柱状ノズルである場合を示している。図８において、紙面奥／手前方向が鋼板の厚さ方向である。また、図８に着色した部位は、高圧ジェット水が鋼板表面に衝突した部位を表している。
図８（ａ）に示すように、ノズルがフラットスプレーノズルの場合には、高圧ジェット水が鋼板表面に衝突する部位が楕円形形状又は長円形形状になる。この場合、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を導出する際に考慮される四辺形領域（平行四辺形領域）の面積は、鋼板の板幅方向におけるノズルピッチＡと鋼板の搬送方向におけるノズルピッチＢとを乗ずることによって、算出することができる。また、図８（ｂ）に示すように、ノズルが柱状ノズルの場合には、高圧ジェット水が鋼板表面に衝突する部位が円形形状になる。この場合、高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を導出する際に考慮される四辺形領域（長方形領域）の面積は、鋼板の板幅方向におけるノズルピッチＡと鋼板の搬送方向におけるノズルピッチＢとを乗ずることによって、算出することができる。

また、本発明の冷却装置２０に関する上記説明では、熱間圧延機列の最終スタンドのハウジングポスト出側までの区間のみならず、当該区間よりも下流側の領域にも、フラットスプレーノズルが配置されている形態を示したが、本発明は当該形態に限定されるものではない。ただし、圧延終了後短時間内に７２０℃より低い温度まで鋼板を急冷することが求められる場合も想定し得る。そこで、７２０℃より低い温度まで引き続き鋼板を急冷し得る形態の冷却装置を提供可能にする等の観点からは、熱間圧延機列の最終スタンドのハウジングポスト出側までの区間、及び、当該区間よりも下流側の領域に、フラットスプレーノズルが連続的に配置されていることが好ましい。

また、本発明の冷却装置２０に関する上記説明では、鋼板１の上面側に配置されたヘッダー２１と上面ガイド２３とが一体に構成され、且つ、鋼板１の下面側に配置されたヘッダー２２と下面ガイド２４とが一体に構成される形態を例示したが、本発明の熱延鋼板の冷却装置は当該形態に限定されるものではない。本発明の熱延鋼板の冷却装置は、鋼板の下面側に配置されたヘッダーと下面ガイドとが一体に構成されない形態や、鋼板の上面側に配置されたヘッダーと上面ガイドとが一体に構成されない形態とすることも可能である。熱間圧延機列の最終スタンドに備えられるロールを交換可能にするため、ワークロール１１ｇｗｕに近接して配置されるヘッダー２１、上面ガイド２３、ワークロール１１ｇｗｄに近接して配置されるヘッダー２２、及び、下面ガイド２４は、移動可能に構成されていれば良く、これらは油圧シリンダー等の公知の手段を用いて移動させることができる。ただし、ロール交換の作業効率を向上させやすい形態にする等の観点からは、鋼板の上面側に配置されたヘッダーと上面ガイドとが同時に退避あるいは復帰動作することが好ましく、そのために一体に構成することが好ましい。同様に、鋼板の下面側に配置されたヘッダーと下面ガイドとが一体に構成される形態とすることが好ましい。

また、本発明の冷却装置２０に関する上記説明では、鋼板１の幅方向へ所定ピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…が接続された複数のヘッダー２１、２１、…が、鋼板１の搬送方向へ所定ピッチで配置され、且つ、鋼板１の幅方向へ所定ピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…が接続された複数のヘッダー２２、２２、…が、鋼板１の搬送方向へ所定ピッチで配置されている形態のみを例示したが、本発明の熱延鋼板の冷却装置は当該形態に限定されるものではない。本発明の冷却装置は、鋼板の幅方向及び鋼板の搬送方向へそれぞれ所定ピッチで配置された複数のノズルへ冷却水を一括供給可能に構成されたヘッダー（以下において、「集合型ヘッダー」ということがある。）が、鋼板の上面側及び／又は下面側に配設される形態とすることも可能である。集合型ヘッダーが備えられる本発明の熱延鋼板の冷却装置の形態例を、図９に示す。図９は、集合型ヘッダーが備えられている熱延鋼板の冷却装置の形態例を説明する図であり、図９には、最終スタンドのワークロールの半径相当位置及び最終スタンドのハウジングポスト出側並びに高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分の概念をあわせて示している。図９において、製造装置１０や冷却装置２０と同様に構成されるものには、図４で使用した符号と同一の符号を付し、その説明を適宜省略する。

図９に示すように、本発明の熱延鋼板の冷却装置３０（以下において、単に「冷却装置３０」ということがある。）は、鋼板１の上面側に、鋼板搬送方向最上流側の３列のフラットスプレーノズル列を構成する各フラットスプレーノズル３１ａ、３１ａ、…（以下において、単に「ノズル３１ａ」等ということがある。）へ冷却水を一括供給可能に構成された集合型ヘッダー３１が備えられ、鋼板１の下面側にも、鋼板搬送方向最上流側の３列のフラットスプレーノズル列を構成する各フラットスプレーノズル３２ａ、３２ａ、…（以下において、単に「ノズル３２ａ」等ということがある。）へ冷却水を一括供給可能に構成された集合型ヘッダー３２が備えられるほかは、冷却装置２０と同様に構成されている。集合型ヘッダー３１に接続された、鋼板１の搬送方向最上流側から２列のノズル３１ａ、３１ａは、鋼板１の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能に接続されており、集合型ヘッダー３２に接続された、鋼板１の搬送方向最上流側から２列のノズル３２ａ、３２ａは、鋼板１の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能に接続されている。冷却装置３０において、鋼板１の搬送方向最上流側に配置されたノズル３１ａ、３２ａの垂直面内傾き角は、当該ノズル３１ａ、３２ａと鋼板１の搬送方向下流側に隣接するノズル３１ａ、３２ａに付与されている垂直面内傾き角以上とされている。また、鋼板１の搬送方向最上流側に配置されたノズル３１ａ、３２ａから噴射された高圧ジェット水は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達している。それゆえ、このような冷却装置３０であっても、冷却装置２０と同様に、超微細粒鋼を製造することが可能になる。

このように、本発明の冷却装置２０、３０を用いることにより、超微細粒鋼を製造することが可能になる。したがって、冷却装置２０を備える製造装置１０や冷却装置３０を備える熱延鋼板の製造装置を用いることにより、超微細粒鋼を製造することが可能になる。さらに、冷却装置３０を備える熱延鋼板の製造装置や製造装置１０を用いて熱間仕上げ圧延機列における最終スタンドで圧延された鋼板を処理する工程を有する形態とすることにより、超微細粒鋼を製造することが可能な、熱延鋼板の製造方法を提供することが可能になる。

本発明において、鋼板の上面側に配置されるノズルと鋼板上面との間の距離は、特に限定されるものではないが、鋼板表面へノズルを近づけることにより、冷却水の衝突圧力平均値を増大させることが容易になり、鋼板を急冷することが容易になる。そこで、鋼板を急冷しやすい形態にする等の観点から、本発明では、鋼板に面しているノズル表面（高圧ジェット水の噴射面）と鋼板表面との距離を５００ｍｍ未満とすることが好ましい。より好ましくは、３５０ｍｍ以下である。

また、上記説明では、鋼板搬送方向上流側に配置されたノズルに、垂直面内傾き角が付与されている形態を例示したが、本発明は当該形態に限定されるものではない。ただし、鋼板搬送方向上流側、特に、最終スタンドのワークロールに最も近い位置に配置されるノズル列を含む１列又は２列以上のノズル列に、垂直面内傾き角を付与することにより、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内の中でもよりロールバイト直近に位置する鋼板の上面及び下面へ高圧ジェット水を衝突させることが容易になり、圧延後の鋼板を急冷することが容易になる。それゆえ、鋼板を急冷しやすい形態にする等の観点からは、最終スタンドのワークロールに最も近い位置（鋼板搬送方向の最上流側）に配置されるノズル列を含む１列又は２列以上のノズル列（鋼板の上面側及び下面側のそれぞれに配置されるノズル列）に、垂直面内傾き角を付与することが好ましく、鋼板搬送方向上流側に配置されるノズルほど、垂直面内傾き角を大きくすることが好ましい。さらに、鋼板を急冷しやすい形態にする等の観点からは、鋼板搬送方向最上流側に配置されるノズル列に垂直面内傾き角を付与し、且つ、鋼板搬送方向最上流側に配置されるノズル列の表面（高圧ジェット水の噴射面）と鋼板表面との距離を最短にすることがより好ましい。

また、上記説明では、少なくとも、熱間仕上げ圧延機列における最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内から最終スタンドのハウジングポスト出側までの領域で高圧ジェット水を鋼板へと連続的に衝突させることによって、圧下点通過直後から鋼板を急冷する形態の本発明について言及したが、本発明は当該形態に限定されるものではない。本発明は、圧下点通過から０．２秒以内に鋼板を７２０℃以下まで冷却することが可能であれば、スタンド内領域に、高圧ジェット水を鋼板へ連続的に衝突させない区間が存在していても良い。スタンド内領域に、急速冷却の実施が困難な部分（高圧ジェット水を鋼板へ連続的に衝突させない区間）が存在する場合には、当該部分を除くスタンド内領域における冷却速度を高め、スタンド内領域における必要な平均冷却速度を確保することによって、圧下点通過から０．２秒以内に鋼板を７２０℃以下まで冷却すれば良い。スタンド内領域に存在する、急速冷却の実施が困難な部分としては、例えば、図４に示したロールバイト位置と連続冷却の範囲の鋼板搬送方向上流端との間の区間を例示することができる。このほか、例えば、図１０に示す熱延鋼板の冷却装置２０’のように、圧下点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間における鋼板下面側にも搬送ロール１２が配設されている場合には、当該搬送ロール１２によって高圧ジェット水の衝突が妨げられる鋼板下面側の部位も、急速冷却の実施が困難な部分になる。冷却装置２０’を用いても、圧下点通過から０．２秒以内に鋼板を７２０℃以下まで冷却することで、超微細粒を形成することが可能になる。したがって、冷却装置２０’を備える熱延鋼板の製造装置を用いることにより、また、冷却装置２０’による冷却工程を経ることにより、超微細粒鋼を製造することが可能になる。さらに、冷却装置２０’を備える熱延鋼板の製造装置を用いて熱間仕上げ圧延機列における最終スタンドで圧延された鋼板を処理する工程を有する形態とすることにより、超微細粒鋼を製造することが可能な、熱延鋼板の製造方法を提供することが可能になる。

ロール直径７００ｍｍ（半径３５０ｍｍ）、圧下点からハウジングポスト出側までの距離が１８００ｍｍの圧延機を用い、０．１質量％のＣ及び１質量％のＭｎを含有する鋼板を、圧下点出側の板厚が３ｍｍとなるように出側速度６００ｍｐｍで圧延し、その後急冷する試験を行った。圧延終了温度を８２０℃とし、圧下点から１００ｍｍ下流側を急冷開始位置とした。急冷開始位置からロール半径相当位置３５０ｍｍまでの冷却スプレーの平均衝突圧Ｐ１と、そこからハウジングポスト出側１８００ｍｍまでの平均衝突圧Ｐ２とを変化させ、最終的に得られたフェライト粒径を比較調査した。なお、ハウジングポスト出側までの区間で７２０℃まで冷しきれない場合には、ハウジングポスト出側に後続する冷却装置を用いて冷却した。なお、冷却水の給水圧力は冷却ヘッダー部で１．５ＭＰａであった。結果を表２に示す。条件Ｎｏ．１〜６が実施例（本発明例）であり、冷却速度Ｖ１≧Ｖ２、平均衝突圧力Ｐ１≧Ｐ２、単位面積当たりの流量Ｗ１≧Ｗ２とした。条件Ｎｏ．７〜８が比較例であり、Ｖ１＜Ｖ２、Ｐ１＜Ｐ２、Ｗ１＜Ｗ２とした。なお、表２では、冷却水の衝突圧力平均値を「衝突圧」と記載し、フェライト粒径を「粒径」と記載している。また、表２において、「高さＤ１」は、ロールバイト位置に最も近い位置に配置されたノズルの高圧ジェット水噴射口と鋼板との距離であり、「高さＤ２」は、ハウジングポスト出側に最も近い位置に配置されたノズルの高圧ジェット水噴射口と鋼板との距離である。また、表１において、「Ｘ〜Ｙｍｍ区間」とは、圧下点からの距離がＸｍｍ〜Ｙｍｍの区間をいう。

表２に示すように、条件Ｎｏ．１〜６では、Ｖ１≧Ｖ２であり、且つ、圧下点からの距離が１００ｍｍ〜１８００ｍｍである全冷却域における平均値として、冷却速度が４００℃／ｓ以上であった。そのため、条件Ｎｏ．１〜６では、フェライト粒径が２μｍ以下の超微細粒組織が得られた。また、条件Ｎｏ．１〜６は、Ｐ１≧Ｐ２であり、且つ、圧下点からの距離が１００ｍｍ〜１８００ｍｍの全冷却域での平均値として、衝突圧（平均衝突圧）が２．７ｋＰａ以上であった。さらに、条件Ｎｏ．１〜６では、Ｗ１≧Ｗ２であり、圧下点からの距離が１００ｍｍ〜１８００ｍｍの全冷却域での平均値として、流量密度が２．８ｍ^３／（ｍ^２・ｍｉｎ）以上であった。他方、条件Ｎｏ．７では、Ｖ１＜Ｖ２であり、Ｐ１＜Ｐ２、Ｗ１＜Ｗ２でもあったため、フェライト粒径は２μｍよりも大きくなった。また、条件Ｎｏ．８ではＶ１≧Ｖ２であり、Ｐ１≧Ｐ２、Ｗ１≧Ｗ２でもあったが、冷却速度の全冷却域での平均値（Ｖｍ）が下限値（４００℃／ｓ）を満たしておらず、さらに、衝突圧の全冷却域での平均値（Ｐｍ）も下限値（２．７ｋＰａ）を満たしておらず、フェライト粒径は２μｍよりも大きくなった。また、本発明例の範囲内である、条件Ｎｏ．１と条件Ｎｏ．４では同じフェライト粒径が得られたが、Ｖ１とＶ２の差が大きく、Ｐ１とＰ２の差が大きい条件Ｎｏ．４の方が、流量密度の平均値が小さく、冷却水量が少なかった。すなわち、条件Ｎｏ．４は条件Ｎｏ．１よりも冷却水の使用効率が高かった。同様に、条件Ｎｏ．３と条件Ｎｏ．６も同じフェライト粒径が得られたが、Ｖ１とＶ２の差が大きく、Ｐ１とＰ２の差が大きい条件Ｎｏ．６の方が、流量密度の平均値が小さく、冷却水量が少なかった。すなわち、条件Ｎｏ．６は条件Ｎｏ．３よりも冷却水の使用効率が高かった。以上より、Ｖ１≧Ｖ２やＰ１≧Ｐ２とすることによる結晶粒微細化の促進と、Ｖ１とＶ２との差やＰ１とＰ２との差を大きくすることによる冷却水の使用効率の向上効果が確認された。

以上、現時点において実践的であり、かつ好ましいと思われる実施形態に関連して本発明を説明したが、本発明は本願明細書中に開示された実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲及び明細書全体から読み取れる発明の要旨或いは思想に反しない範囲で適宜変更可能であり、そのような変更を伴う熱延鋼板の冷却装置、熱延鋼板の冷却方法、熱延鋼板の製造装置、及び、熱延鋼板の製造方法も、本発明の技術的範囲に包含されるものとして理解されなければならない。

本発明の熱延鋼板の冷却装置、熱延鋼板の冷却方法、熱延鋼板の製造装置、及び、熱延鋼板の製造方法は、超微細結晶粒を有する熱延鋼板の製造に用いることができる。また、超微細結晶粒を有する熱延鋼板は、自動車用、家電用、機械構造用、建築用等の用途に使用される素材として用いることができる。

【０００８】
、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）を備えるヘッダー（２１、２２）を具備する熱延鋼板の冷却装置（２０）であって、少なくとも鋼板の搬送方向最上流側に配設されたノズルは、鋼板の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、軸方向が鋼板の垂直面に対して交差するように配置され、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板の平均冷却速度をＶ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板の平均冷却速度をＶ２、とするとき、Ｖ１≧Ｖ２であり、且つ、最終スタンド内における冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板表面の平均冷却速度Ｖｍが４００℃／ｓ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置である。
［００１６］
ここに、「下流側」とは、鋼板（１）の搬送方向の下流側をいう。また、「高圧ジェット水」とは、鋼板（１）を核沸騰冷却し得る圧力を有する噴流水をいう。また、「最終スタンドのワークロールの半径相当位置」とは、図４に示すように、圧延される鋼板（１）と最終スタンドのワークロール（１１ｇｗ、１１ｇｗ）とが接触する部位（より詳細には、鋼板（１）の上面と接触するワークロール（１１ｇｗｕ）の下死点、及び、鋼板（１）の下面と接触するワークロール（１１ｇｗｄ）の上死点。以下において、当該部位を「圧下点」ということがある。）から鋼板（１）の搬送方向下流側へ最終スタンドのワークロール（１１ｇｗ、１１ｇｗ）の半径分だけ離れた位置をいう。また、「最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面」とは、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と圧下点との間（最終スタンドのワークロールの半径相当位置よりも圧下点側）に存在する鋼板（１）の表面（上面及び下面）をいう。また、「鋼板の平均冷却速度」とは、例えば、後述する高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分を算出する際に考慮される複数の平行四辺形領域それぞれについて算出した冷却速度の平均値をいう。また、「Ｖ１」は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の上面（又は下面

【０００９】
）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した冷却速度の平均値をいう。その際、ワークロールに最も近い領域の上流側の境界は高圧ジェット水が直接鋼板に衝突する部位の最も上流側、すなわち圧下点に近い点（冷却開始点）である。高圧ジェットスプレーを最もロールに近接させて設置する場合には、ノズル噴射孔の中心からロール円周に引いた接線が鋼板に達する点に相当する。また、「最終スタンドのハウジングポスト出側」とは、最終スタンドのハウジングポスト（１１ｇｈ）の外面（鋼板搬送方向下流側の外面）をいう。また、「Ｖ２」は、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の上面（又は下面）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した冷却速度の平均値をいう。また、「Ｖｍ」は、最終スタンド内の冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の上面（又は下面）を、上記平行四辺形領域によって複数に区画し、各平行四辺形領域について算出した冷却速度の平均値をいう。
［００１７］
本発明の第２の態様は、熱間仕上げ圧延機列（１１）における最終スタンド（１１ｇ）内の下流側に配置され、パスラインを搬送される鋼板（１）の表面へ向けて高圧ジェット水を噴射可能に設けられた複数のノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）を備えるヘッダー（２１、２２）を具備する熱延鋼板の冷却装置（２０）であって、少なくとも鋼板の搬送方向最上流側に配設されたノズルは、鋼板の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、軸方向が鋼板の垂直面に対して交差するように配置され、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ２、とするとき、Ｐ１≧Ｐ２であり、且つ、最終スタンド内における冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分Ｐｍが２．７ｋＰａ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置である。
［００１８］
ここに、「高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分」とは、鋼板幅方向における任意の位置、例えば幅方向中央部で、鋼板搬送方向の線分に沿って鋼板表面が受ける高圧ジェット水の衝突圧力を測定又は算出し、これを所定の領域で平均化したものの垂直成分をいう（以下

【００１９】
２２、…が鋼板の搬送方向に所定のピッチで配置されている。ヘッダー２１、２１、…は、鋼板１の幅方向へ所定のピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…へ冷却水を一括供給可能に構成され、ヘッダー２２、２２、…は、鋼板１の幅方向へ所定のピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…へ冷却水を一括供給可能に構成されている。鋼板１の搬送方向最上流側に配設された、鋼板１の上面側の２列のノズル２１ａ、２１ａ、及び、鋼板１の下面側の２列のノズル２２ａ、２２ａは、鋼板１の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、それぞれの軸方向が鋼板の垂直面に対して交差するように配置されている。冷却装置２０において、鋼板１の搬送方向最上流側に配置されたノズル２１ａ、２２ａの軸方向が鋼板の垂直面に対してなす角（以下において、「垂直面内傾き角」という。）は、当該ノズル２１ａ、２２ａと鋼板１の搬送方向下流側に隣接するノズル２１ａ、２２ａに付与されている垂直面内傾き角以上とされている。ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗの近傍に配置されたノズル２１ａ、２１ａ、…、及び、ノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗまでの距離が近づくほど鋼板１へ近づくように配置されている。加えて、ワークロール１１ｇｗｕの近傍のノズル２１ａ、２１ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように配置されている。同様に、ワークロール１１ｇｗｄの近傍のノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように配置されている。
［００４８］
冷却装置２０において、ノズル２１ａ、２１ａ、…と鋼板１の上面との間には、ノズル２１ａ、２１ａ、…と鋼板１との衝突等を防止する上面ガイド２３、２３が備えられ、ノズル２２ａ、２２ａ、…と鋼板１の下面との間には、ノズル２２ａ、２２ａ、…と鋼板１との衝突等を防止する下面ガイド２４、２４が備えられている。冷却装置２０は、最終スタンド１１ｇのワークロール１１ｇｗｕに近接して備えられるヘッダー２１と上面ガイド２３とが

【００２０】
一体に構成されるとともに、最終スタンド１１ｇのワークロール１１ｇｗｄに近接して備えられるヘッダー２２と下面ガイド２４とが一体に構成されている。そのため、例えば、最終スタンドのワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗを交換する際には、図３に示すように、最終スタンドのワークロール１１ｇｗｕに近接して備えられる上面ガイド２３とともにヘッダー２１を移動させ、且つ、最終スタンドのワークロール１１ｇｗｄに近接して備えられる下面ガイド２４とともにヘッダー２２を移動させることができ、これによって、駆動側（図３紙面奥側）のチョック（不図示）が操作側まで抜け出てくる空間が空き、ロール交換の作業が可能になる。
［００４９］
図２及び図４に示すように、冷却装置２０を用いて鋼板１を急冷する際には、ノズル２１ａから噴射された高圧ジェットの衝突域が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達し、且つ、ノズル２２ａから噴射された高圧ジェットの衝突域が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達する。さらに、図２及び図３に示すように、冷却装置２０には、鋼板幅方向に所定ピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…が接続されたヘッダー２１、２１、…、及び、鋼板幅方向に所定ピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…が接続されたヘッダー２２、２２、…が、鋼板の搬送方向に所定ピッチで配置されている。そのため、冷却装置２０を用いることにより、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内から最終スタンドのハウジングポスト１１ｇｈの出側までの区間において、高圧ジェット水を鋼板１の上面及び下面へと連続的に噴射することができる。また、図２及び図４に示す冷却装置２０は、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側に位置する鋼板１の平均冷却速度Ｖ１が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト１１ｇｈの出側との間に位置する鋼板１の平均冷却速度Ｖ２と等しくなるように、高圧ジェット水を鋼板１へ向けて噴射している。

【００２１】
［００５０］
一方、図５に示すように、ノズル２１ａから最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置Ｘ１よりも圧下点側の領域へと噴射された冷却水の衝突圧力平均値Ｐ１は、ノズル２１ａから最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置Ｘ１と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト出側Ｘ２との間へと噴射された冷却水の衝突圧力平均値Ｐ２と等しい。後述するように、冷却水の衝突圧力平均値と鋼板の平均冷却速度との間には相関があり、冷却水の衝突圧力平均値を増大させることにより、鋼板の平均冷却速度を増大させることが可能になる。それゆえ、冷却装置２０によれば、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト１１ｇｈの外面との間に存在する鋼板の上面及び下面のみならず、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内に存在する鋼板１の上面及び下面も、高圧ジェット水を用いて急冷することができる。加えて、上述のように、冷却装置２０では、ワークロール１１ｇｗｕの近傍のノズル２１ａ、２１ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように（すなわち、垂直面内傾き角が大きくなるように）配置され、ワークロール１１ｇｗｄの近傍のノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように（すなわち、垂直面内傾き角が大きくなるように）配置されている。そのため、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内に存在する鋼板１の上面及び下面へと衝突した高圧ジェット水は、その後、ワークロール１１ｇｗｕ、１１ｇｗｄ側へと進み、ワークロール１１ｇｗｕ、１１ｇｗｄに衝突することにより、ワークロール１１ｇｗｕ、１１ｇｗｄの近傍（最終スタンドのワークロール半径相当位置以内）において噴流を生じさせる。ここで、鋼板１の上面及び下面で噴流を生じさせると、鋼板１の上

本発明の第１の態様は、熱間仕上げ圧延機列（１１）における最終スタンド（１１ｇ）内の下流側に配置され、パスラインを搬送される鋼板（１）の表面へ向けて高圧ジェット水を噴射可能に設けられた複数のノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）を備えるヘッダー（２１、２２）を具備する熱延鋼板の冷却装置（２０）であって、少なくとも鋼板の搬送方向最上流側に配設されたノズルは、鋼板の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、軸方向が鋼板の垂直面に対して交差するように配置され、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板の平均冷却速度をＶ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板の平均冷却速度をＶ２、とするとき、Ｖ１≧Ｖ２であり、且つ、最終スタンド内における冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される鋼板表面の平均冷却速度Ｖｍが４００℃／ｓ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置である。

本発明の第２の態様は、熱間仕上げ圧延機列（１１）における最終スタンド（１１ｇ）内の下流側に配置され、パスラインを搬送される鋼板（１）の表面へ向けて高圧ジェット水を噴射可能に設けられた複数のノズル（２１ａ、２１ａ、…、２２ａ、２２ａ、…）を備えるヘッダー（２１、２２）を具備する熱延鋼板の冷却装置（２０）であって、少なくとも鋼板の搬送方向最上流側に配設されたノズルは、鋼板の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、軸方向が鋼板の垂直面に対して交差するように配置され、最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ１、最終スタンドのワークロールの半径相当位置と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ２、とするとき、Ｐ１≧Ｐ２であり、且つ、最終スタンド内における冷却開始点と最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分Ｐｍが２．７ｋＰａ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置である。

図２及び図３に示すように、冷却装置２０は、熱間仕上げ圧延機列１１における最終スタンド１１ｇの下流側に配置されている。冷却装置２０は、鋼板１の上面へ向けて高圧ジェット水を噴射するフラットスプレーノズル２１ａ、２１ａ、…（以下において、単に「ノズル２１ａ」等ということがある。）が複数接続されたヘッダー２１、２１と、鋼板１の下面へ向けて高圧ジェット水を噴射するフラットスプレーノズル２２ａ、２２ａ、…（以下において、単に「ノズル２２ａ」等ということがある。）が複数接続されたヘッダー２２、２２と、を備えている。ヘッダー２１には、鋼板幅方向に所定のピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…が接続されており、複数のヘッダー２１、２１、…が鋼板の搬送方向に所定のピッチで配置されている。同様に、ヘッダー２２には、鋼板幅方向に所定のピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…が接続されており、複数のヘッダー２２、２２、…が鋼板の搬送方向に所定のピッチで配置されている。ヘッダー２１、２１、…は、鋼板１の幅方向へ所定のピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…へ冷却水を一括供給可能に構成され、ヘッダー２２、２２、…は、鋼板１の幅方向へ所定のピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…へ冷却水を一括供給可能に構成されている。鋼板１の搬送方向最上流側に配設された、鋼板１の上面側の２列のノズル２１ａ、２１ａ、及び、鋼板１の下面側の２列のノズル２２ａ、２２ａは、鋼板１の搬送方向の上流側へ向けて高圧ジェット水を斜めに噴射可能なように、それぞれの軸方向が鋼板の垂直面に対して交差するように配置されている。冷却装置２０において、鋼板１の搬送方向最上流側に配置されたノズル２１ａ、２２ａの軸方向が鋼板の垂直面に対してなす角（以下において、「垂直面内傾き角」という。）は、当該ノズル２１ａ、２２ａと鋼板１の搬送方向下流側に隣接するノズル２１ａ、２２ａに付与されている垂直面内傾き角以上とされている。ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗの近傍に配置されたノズル２１ａ、２１ａ、…、及び、ノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗ、１１ｇｗまでの距離が近づくほど鋼板１へ近づくように配置されている。加えて、ワークロール１１ｇｗｕの近傍のノズル２１ａ、２１ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｕへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の上面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように配置されている。同様に、ワークロール１１ｇｗｄの近傍のノズル２２ａ、２２ａ、…は、ワークロール１１ｇｗｄへ近づくほど、噴射された高圧ジェット水の鋼板１の下面に対する角度（噴射角度）が小さくなるように配置されている。

図２及び図４に示すように、冷却装置２０を用いて鋼板１を急冷する際には、ノズル２１ａから噴射された高圧ジェットの衝突域が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達し、且つ、ノズル２２ａから噴射された高圧ジェットの衝突域が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側の領域へと達する。さらに、図２及び図３に示すように、冷却装置２０には、鋼板幅方向に所定ピッチで配置された複数のノズル２１ａ、２１ａ、…が接続されたヘッダー２１、２１、…、及び、鋼板幅方向に所定ピッチで配置された複数のノズル２２ａ、２２ａ、…が接続されたヘッダー２２、２２、…が、鋼板の搬送方向に所定ピッチで配置されている。そのため、冷却装置２０を用いることにより、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置以内から最終スタンドのハウジングポスト１１ｇｈの出側までの区間において、高圧ジェット水を鋼板１の上面及び下面へと連続的に噴射することができる。また、図２及び図４に示す冷却装置２０は、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置よりも圧下点側に位置する鋼板１の平均冷却速度Ｖ１が、最終スタンド１１ｇのワークロール半径相当位置と最終スタンド１１ｇのハウジングポスト１１ｇｈの出側との間に位置する鋼板１の平均冷却速度Ｖ２と等しくなるように、高圧ジェット水を鋼板１へ向けて噴射している。

Claims (16)

1. 熱間仕上げ圧延機列における最終スタンド内の下流側に配置され、パスラインを搬送される鋼板の表面へ向けて高圧ジェット水を噴射可能に設けられた複数のノズルを備えるヘッダー、を具備する熱延鋼板の冷却装置であって、
   前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する前記鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される前記鋼板の表面の平均冷却速度をＶ１、前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置と前記最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する前記鋼板の表面へと衝突した高圧ジェット水によって冷却される前記鋼板の表面の平均冷却速度をＶ２、とするとき、Ｖ１≧Ｖ２であり、且つ、前記最終スタンド内における冷却開始点と前記最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する前記鋼板の表面へと衝突した前記高圧ジェット水によって冷却される前記鋼板の表面の平均冷却速度Ｖｍが４００℃／ｓ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置。
2. 前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する前記鋼板の表面へと衝突した前記高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ１、前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置と前記最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する前記鋼板の表面へと衝突した前記高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分をＰ２、とするとき、Ｐ１≧Ｐ２であり、且つ、前記最終スタンド内における冷却開始点と前記最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する前記鋼板の表面へと衝突した前記高圧ジェット水の、鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分Ｐｍが２．７ｋＰａ以上であることを特徴とする、熱延鋼板の冷却装置。
3. 前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内に存在する前記鋼板の表面へと噴射される前記高圧ジェット水の単位面積当たりの水量をＷ１、前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置と前記最終スタンドのハウジングポスト出側との間に存在する前記鋼板の表面へと噴射される前記高圧ジェット水の単位面積当たりの水量をＷ２、とするとき、Ｗ１≧Ｗ２であることを特徴とする、請求の範囲第１項又は第２項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
4. 前記最終スタンドのワークロールに最も近い位置に配置された前記ノズルの高圧ジェット水噴射口と前記鋼板との距離をＤ１、前記最終スタンドのハウジングポスト出側に最も近い位置に配置された前記ノズルの高圧ジェット水噴射口と前記鋼板との距離をＤ２、とするとき、Ｄ１≦Ｄ２であることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第３項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
5. 前記最終スタンドのワークロールの半径相当位置以内から前記最終スタンドのハウジングポスト出側までの区間で、前記鋼板の上面及び下面へ向けて、前記ノズルから高圧ジェット水を前記鋼板の搬送方向へ連続的に噴射可能に構成されていることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第４項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
6. 前記区間における、前記高圧ジェット水の鋼板面衝突圧力の鋼板搬送方向平均値の垂直成分が、前記上面及び前記下面において３．５ｋＰａ以上であることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第５項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
7. 前記ノズルが、フラットスプレーノズルであることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第６項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
8. 前記冷却装置の鋼板幅方向量端面と前記最終スタンドの鋼板幅方向両端面との間に、冷却水を排出可能な空間が確保されていることを特徴とする、請求の範囲第１〜第７項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
9. 前記鋼板の上面側に設けられた前記ヘッダー及び前記ノズルと、該ノズルと前記パスラインとの間に設けられている上面ガイドとが、一体に構成されていることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第８項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
10. 前記鋼板の下面側に設けられた前記ヘッダー及び前記ノズルと、該ノズルと前記パスラインとの間に設けられている下面ガイドとが、一体に構成されていることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第９項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
11. 前記ヘッダーが複数備えられ、該ヘッダーの少なくとも一部は、前記鋼板の搬送方向及び前記鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置された前記ノズルへ冷却水を一括供給可能に構成されていることを特徴とする、請求の範囲第１項〜第１０項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
12. 前記鋼板の上面側に複数の前記ヘッダーが配置され、
    前記鋼板の上面側に設けられている前記ヘッダーのうち、少なくとも前記鋼板の搬送方向最上流側に配置された前記ヘッダーが、前記鋼板の搬送方向及び前記鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置された前記ノズルへ冷却水を一括供給可能に構成されている前記ヘッダーであることを特徴とする、請求の範囲第１１項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
13. 前記鋼板の下面側に複数の前記ヘッダーが配置され、
    前記鋼板の下面側に設けられている前記ヘッダーのうち、少なくとも前記鋼板の搬送方向最上流側に配置された前記ヘッダーが、前記鋼板の搬送方向及び前記鋼板の幅方向のそれぞれへ複数列に配置された前記ノズルへ冷却水を一括供給可能に構成されている前記ヘッダーであることを特徴とする、請求の範囲第１１項又は第１２項に記載の熱延鋼板の冷却装置。
14. 請求の範囲第１項〜第１３項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置を用いて鋼板を冷却することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法。
15. 熱間仕上げ圧延機列における最終スタンドと、請求の範囲第１項〜第１３項のいずれか１項に記載の熱延鋼板の冷却装置とを、鋼板の搬送方向に順に備えることを特徴とする、熱延鋼板の製造装置。
16. 請求の範囲第１５項に記載の熱延鋼板の製造装置を用いて、熱間仕上げ圧延機列における最終スタンドで圧延された鋼板を処理する工程を含むことを特徴とする、熱延鋼板の製造方法。

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