JPS639730A - ダンパ−デイスク - Google Patents
ダンパ−デイスクInfo
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- JPS639730A JPS639730A JP15229086A JP15229086A JPS639730A JP S639730 A JPS639730 A JP S639730A JP 15229086 A JP15229086 A JP 15229086A JP 15229086 A JP15229086 A JP 15229086A JP S639730 A JPS639730 A JP S639730A
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- JP
- Japan
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- cam
- spring
- axial direction
- side plate
- ring
- Prior art date
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- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/129—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means
- F16F15/1292—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means characterised by arrangements for axially clamping or positioning or otherwise influencing the frictional plates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2230/00—Purpose; Design features
- F16F2230/0052—Physically guiding or influencing
- F16F2230/0064—Physically guiding or influencing using a cam
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は自動車用摩擦クラッチのクラッチディスク等と
して使用されるダンパーディスクに関する。
して使用されるダンパーディスクに関する。
（従来の技術）
一般に自動車用ａｍクラッチでは、伝達トルクの振動を
吸収するためにスプリングが使用されている。上記スプ
リングは、入力側のサイドプレートと出力側のハブとの
間に配置されている。
吸収するためにスプリングが使用されている。上記スプ
リングは、入力側のサイドプレートと出力側のハブとの
間に配置されている。
そして従来の大部分のディスクでは、上記スプリングが
円周方向に配置されている。ところがスプリングを円周
方向に配置した場合、スプリングの長さやスプリング設
置空間の寸法が種々の理由により制限される。そのため
にスプリングの最大圧縮長さ、すなわちサイドプレート
とハブとの相対的な最大捩り角度を十分に大きく設定す
ることが難しく、所望のトルク撮動吸収効果を得ること
が困難であった。
円周方向に配置されている。ところがスプリングを円周
方向に配置した場合、スプリングの長さやスプリング設
置空間の寸法が種々の理由により制限される。そのため
にスプリングの最大圧縮長さ、すなわちサイドプレート
とハブとの相対的な最大捩り角度を十分に大きく設定す
ることが難しく、所望のトルク撮動吸収効果を得ること
が困難であった。
上記不具合を解決するために、本件出願人は、実開昭５
９−１９４６３８号において、軸方向変形型のスプリン
グを採用したディスクを提案している。この構造による
と、他の従来例のようにスプリングを円周方向に圧縮す
る場合に比べ、畳ナイドプレートとハブの捩り角度を大
きく設定できる。
９−１９４６３８号において、軸方向変形型のスプリン
グを採用したディスクを提案している。この構造による
と、他の従来例のようにスプリングを円周方向に圧縮す
る場合に比べ、畳ナイドプレートとハブの捩り角度を大
きく設定できる。
（発明が解決しようとする問題点）
ところが上記公報の構造では、ハブとサイドプレートの
相対回転運動をスプリング変形用の軸方向運動に変える
手段として、ヘリカルスプラインが採用されている。従
って、ヘリカススプラインの加工に手間が掛かり、又構
造が複雑になるという問題がある。
相対回転運動をスプリング変形用の軸方向運動に変える
手段として、ヘリカルスプラインが採用されている。従
って、ヘリカススプラインの加工に手間が掛かり、又構
造が複雑になるという問題がある。
更にヘリカルスプラインを使用すると、サイドプレート
の捩り角度の変化に対してスプリングの軸方向変形量が
常に直線的に比例する。従って所望の捩り特性を得るこ
とが難しく、例えば、捩り角度の増加に対応して捩り剛
性が高くなるようなディスクを構成することは不可能で
ある。
の捩り角度の変化に対してスプリングの軸方向変形量が
常に直線的に比例する。従って所望の捩り特性を得るこ
とが難しく、例えば、捩り角度の増加に対応して捩り剛
性が高くなるようなディスクを構成することは不可能で
ある。
（問題点を解決するための手段）
上記問題を解決するために、本発明は、出力軸に出力部
を連結し、出力部に対して相対捩り可能な状態で入力部
を配置し、出力部と入力部にそれぞれカム部を設け、上
記カム部に互いに係合するカム面を形成し、上記両カム
面を上記カム部の相対回転により両カム部が相対的に軸
方向に移動するように構成し、上記カム部の軸方向の相
対移動により軸方向に弾性的に変形させられるばね機構
を設けたことを特徴としている。
を連結し、出力部に対して相対捩り可能な状態で入力部
を配置し、出力部と入力部にそれぞれカム部を設け、上
記カム部に互いに係合するカム面を形成し、上記両カム
面を上記カム部の相対回転により両カム部が相対的に軸
方向に移動するように構成し、上記カム部の軸方向の相
対移動により軸方向に弾性的に変形させられるばね機構
を設けたことを特徴としている。
（作用）
上記構成によると、入力部が出力部に対して捩れる場合
、カム部が相対的に軸方向に移動し、それによりばね機
構が軸方向に変形され、ばね機構が弾性的に変形するこ
とにより、伝達トルクの振動や変動が効果的に吸収され
る。
、カム部が相対的に軸方向に移動し、それによりばね機
構が軸方向に変形され、ばね機構が弾性的に変形するこ
とにより、伝達トルクの振動や変動が効果的に吸収され
る。
（実施例）
第１図は実施例の断面図、第２図は第１図の一部切欠き
Ｉ［−ＴＩ矢視部分図である。これらの図において、ハ
ブ１（出力部）は内周のスプライン歯が出力軸２（中心
線のみ図示）に連結している。
Ｉ［−ＴＩ矢視部分図である。これらの図において、ハ
ブ１（出力部）は内周のスプライン歯が出力軸２（中心
線のみ図示）に連結している。
ハブ１の外周面には後述するカム機構３が設けである。
カム機構３の軸方向両側において、ハブ１の外周面には
環状のサイドプレート５（入力部）とダイヤフラムスプ
リング６の内周が回転自在に嵌合している。
環状のサイドプレート５（入力部）とダイヤフラムスプ
リング６の内周が回転自在に嵌合している。
サイドプレート５とスプリング６は半径方向中間部が複
数のスタッドビン７により連結されている。スタッドビ
ン７はディスクの円周方向に間隔を隔ててそれぞれ出力
軸２と平行に延びており、一端部がサイドプレート５に
固定されている。スプリング６は内周から半径方向中間
部にかけて放射状のスリット１０を備えている。スタッ
ドビン７はその軸部がスリット１０の半径方向外側の端
部を通過している。スタッドビン７はサイドプレート５
と反対側の端部に大径頭部１１を備えている。頭部１１
とスプリング６の間にはワイヤーリング１３が介装され
、スプリング６とサイドプレート５の間にはワイヤーリ
ング１４が介装されている。これらのワイヤーリング１
３．１４はディスク円周方向に延びており、内周がスタ
ッドビン７により支持されている。
数のスタッドビン７により連結されている。スタッドビ
ン７はディスクの円周方向に間隔を隔ててそれぞれ出力
軸２と平行に延びており、一端部がサイドプレート５に
固定されている。スプリング６は内周から半径方向中間
部にかけて放射状のスリット１０を備えている。スタッ
ドビン７はその軸部がスリット１０の半径方向外側の端
部を通過している。スタッドビン７はサイドプレート５
と反対側の端部に大径頭部１１を備えている。頭部１１
とスプリング６の間にはワイヤーリング１３が介装され
、スプリング６とサイドプレート５の間にはワイヤーリ
ング１４が介装されている。これらのワイヤーリング１
３．１４はディスク円周方向に延びており、内周がスタ
ッドビン７により支持されている。
サイドプレート５の外周部にはクツショニングプレート
２０の内周部がリベット２１により固定されている。リ
ベット２１の両面にはＩｔ！ｍフェーシング２２が固定
されている。フェーシング２２はプレッシャプレート（
図示せず）によりエンジンのフライホイール（図示せず
）に圧接させられるようになっている。
２０の内周部がリベット２１により固定されている。リ
ベット２１の両面にはＩｔ！ｍフェーシング２２が固定
されている。フェーシング２２はプレッシャプレート（
図示せず）によりエンジンのフライホイール（図示せず
）に圧接させられるようになっている。
上記カム機構３はカム部として環状のフランジ部２５と
リング２６とを備えている。フランジ部２５とサイドプ
レート５の内周部との間には環状の７リクシヨンプレー
ト２３が介装されている。
リング２６とを備えている。フランジ部２５とサイドプ
レート５の内周部との間には環状の７リクシヨンプレー
ト２３が介装されている。
リング２６は背面に突起２４を備え、突起２４にスプリ
ング６の内周部が着座している。フランジ部２５はハブ
１と一体に形成されており、ハブ１から半径方向外側に
突出している。リング２６は７リング４部２５とスプリ
ング６の内周部との間に位置している。リング２６には
半径方向外方へ突出した突起２７が設けである。突起２
７はストラッププレート２８によりサイドプレート５に
連結されている。
ング６の内周部が着座している。フランジ部２５はハブ
１と一体に形成されており、ハブ１から半径方向外側に
突出している。リング２６は７リング４部２５とスプリ
ング６の内周部との間に位置している。リング２６には
半径方向外方へ突出した突起２７が設けである。突起２
７はストラッププレート２８によりサイドプレート５に
連結されている。
第２図の如く、ストラッププレート２８は概ねＴ形で、
ディスクの接線方向に延びる部分３０と半径方向に延び
る部分３１とを備えており、軸方向に弾性変形が可能で
ある。部分３０は両端部がリベット３２により突起２７
に固定されている。
ディスクの接線方向に延びる部分３０と半径方向に延び
る部分３１とを備えており、軸方向に弾性変形が可能で
ある。部分３０は両端部がリベット３２により突起２７
に固定されている。
部分３１は先端部がリベット３３によりサイドプレート
５に固定されている。
５に固定されている。
第１図の如く、前記フランジ部２５とリング２６は互い
に軸方向に圧接するカム面３５．３６を備えている。カ
ム面３５は７リング部２５のスプリング６側の端面で形
成されている。カム面３６はリング２６のサイドプレー
ト５側の端面で形成されている。
に軸方向に圧接するカム面３５．３６を備えている。カ
ム面３５は７リング部２５のスプリング６側の端面で形
成されている。カム面３６はリング２６のサイドプレー
ト５側の端面で形成されている。
第３図は第１図の■−■矢視拡大部分図である。
第３図の如く、カム面３５には複数の傾斜面３７．３８
が交互に形成されている。傾斜面３７．３８は円周方向
に対して互いに逆の方向に傾斜しており、それぞれ円周
方向に一定の角度（例えば４５度）にわたって形成され
ている。カム部３６にはカム面３５と同様に傾斜面４０
．４１が形成されている。傾斜面４０．４１の寸法や傾
斜角度は傾斜面３７．３８と一致しており、図示の非捩
り状態では、カム面３５とカム面３６は全体が書着して
いる。なおりム面３５全体の形状は第６図（第３図のｖ
ｔ −Ｖｌ矢視図）に示されている。
が交互に形成されている。傾斜面３７．３８は円周方向
に対して互いに逆の方向に傾斜しており、それぞれ円周
方向に一定の角度（例えば４５度）にわたって形成され
ている。カム部３６にはカム面３５と同様に傾斜面４０
．４１が形成されている。傾斜面４０．４１の寸法や傾
斜角度は傾斜面３７．３８と一致しており、図示の非捩
り状態では、カム面３５とカム面３６は全体が書着して
いる。なおりム面３５全体の形状は第６図（第３図のｖ
ｔ −Ｖｌ矢視図）に示されている。
次に作用を説明する。
クラッチ接続状態では、フライホイールから第１図のフ
ェーシング２２を経てサイドプレート５ヘトルクが導入
される。このトルクはサイドプレート５からストラップ
プレート２８を経てリング２６へ伝わり、リング２６か
らカム面３６．３５を介してフランジ部２５へ伝わり、
フランジ部２５からハブ１を経て出力軸２へ伝わる。
ェーシング２２を経てサイドプレート５ヘトルクが導入
される。このトルクはサイドプレート５からストラップ
プレート２８を経てリング２６へ伝わり、リング２６か
らカム面３６．３５を介してフランジ部２５へ伝わり、
フランジ部２５からハブ１を経て出力軸２へ伝わる。
上記動作において、サイドプレート５及びスプリング６
と共にリング２６がフランジ部２５に対して回転し、同
時に、その回転角度（捩り角度）に対応する距離だけ、
リング２６がフランジ部２５から離れる方向（軸方向）
に移動する。それによりスプリング６が弾性的に変形さ
せられる。スプリング６を軸方向に弾性変形させる力は
伝達トルクに基因しており、伝達トルクが大きくなると
、リング２６の捩り角度及び軸方向移動蚤（スプリング
６の弾性変形量）は大きくなる。
と共にリング２６がフランジ部２５に対して回転し、同
時に、その回転角度（捩り角度）に対応する距離だけ、
リング２６がフランジ部２５から離れる方向（軸方向）
に移動する。それによりスプリング６が弾性的に変形さ
せられる。スプリング６を軸方向に弾性変形させる力は
伝達トルクに基因しており、伝達トルクが大きくなると
、リング２６の捩り角度及び軸方向移動蚤（スプリング
６の弾性変形量）は大きくなる。
なお伝達トルクが最大値に増加した場合でも、傾斜面４
１（又は４０）が傾斜面３７．３８の間の頂部を乗越え
ないように、各部の寸法形状等が設定されている。
１（又は４０）が傾斜面３７．３８の間の頂部を乗越え
ないように、各部の寸法形状等が設定されている。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によると、伝達トルクに対応
する力でスプリング６が変形させられるので、スプリン
グ６の弾性変形により伝達トルクの振動や変動を効果的
に吸収することができる。
する力でスプリング６が変形させられるので、スプリン
グ６の弾性変形により伝達トルクの振動や変動を効果的
に吸収することができる。
しかもスプリング６は軸方向に変形するので、従来の一
般的なディスクのように、スプリングが円周方向に伸縮
する場合に比べ、スプリングの許容変形量やスペース等
の制限を少なくし、最大捩り角度の大きいくすなわちト
ルク振動吸収効果の高い）ディスクを構成できる。
般的なディスクのように、スプリングが円周方向に伸縮
する場合に比べ、スプリングの許容変形量やスペース等
の制限を少なくし、最大捩り角度の大きいくすなわちト
ルク振動吸収効果の高い）ディスクを構成できる。
しかもサイドプレート５の相対回転運動をスプリング６
変形用の直線運動に変えるための手段としてカム礪構３
を使用したので、ヘリカルスプラインを使用する場合に
比べ、構造及び製造工程を簡単化できる。カム面３５．
３６の形状を変えることにより、伝達トルクと捩り角度
との変化特性を様々に設定することができる。
変形用の直線運動に変えるための手段としてカム礪構３
を使用したので、ヘリカルスプラインを使用する場合に
比べ、構造及び製造工程を簡単化できる。カム面３５．
３６の形状を変えることにより、伝達トルクと捩り角度
との変化特性を様々に設定することができる。
すなわち第３図の如く、傾斜面３７．３８．４０．４１
が平坦である場合、上記変化特性が直線状となる。又傾
斜面３７．３８．４０．４１を第４図の如く湾曲面で構
成すると、上記変化特性を曲線状に設定できる。さらに
第５図の如く、隣接する２個の傾斜面３７．３８（傾斜
面４０．４１）の円周方向に対する傾斜角度θ１、θ２
を異なった値に設定すると、正方向の捩り特性と負方向
の捩り特性を豆いに変えることができる。
が平坦である場合、上記変化特性が直線状となる。又傾
斜面３７．３８．４０．４１を第４図の如く湾曲面で構
成すると、上記変化特性を曲線状に設定できる。さらに
第５図の如く、隣接する２個の傾斜面３７．３８（傾斜
面４０．４１）の円周方向に対する傾斜角度θ１、θ２
を異なった値に設定すると、正方向の捩り特性と負方向
の捩り特性を豆いに変えることができる。
第１図は実施例の断面図、第２図は第１図の一部切欠き
■−■矢視部分図、第３図〜第５図はそれぞれ別の実施
例によるカム面の形状を示すための第１図の■−■矢視
図に対応する拡大図、第６図は第３図のＶｌ −Ｖｌ矢
視図である。１・・・パブ（出力部）、２・・・出力軸
、５・・・サイドプレート（入力部）、６・・・スプリ
ング、２５・・・フランジ部（カム１）、２６・・・リ
ング（カム部）、３５．３６・・・カム面
■−■矢視部分図、第３図〜第５図はそれぞれ別の実施
例によるカム面の形状を示すための第１図の■−■矢視
図に対応する拡大図、第６図は第３図のＶｌ −Ｖｌ矢
視図である。１・・・パブ（出力部）、２・・・出力軸
、５・・・サイドプレート（入力部）、６・・・スプリ
ング、２５・・・フランジ部（カム１）、２６・・・リ
ング（カム部）、３５．３６・・・カム面
Claims (1)
- 出力軸に出力部を連結し、出力部に対して相対捩り可能
な状態で入力部を配置し、出力部と入力部にそれぞれカ
ム部を設け、上記カム部に互いに係合するカム面を形成
し、上記両カム面を上記カム部の相対回転により両カム
部が相対的に軸方向に移動するように構成し、上記カム
部の軸方向の相対移動により軸方向に弾性的に変形させ
られるばね機構を設けたことを特徴とするダンパーディ
スク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15229086A JPS639730A (ja) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | ダンパ−デイスク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15229086A JPS639730A (ja) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | ダンパ−デイスク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS639730A true JPS639730A (ja) | 1988-01-16 |
Family
ID=15537292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15229086A Pending JPS639730A (ja) | 1986-06-27 | 1986-06-27 | ダンパ−デイスク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS639730A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01113625U (ja) * | 1988-01-26 | 1989-07-31 | ||
| JP2007278499A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 多板摩擦クラッチ及び自動二輪車 |
| WO2021052631A1 (en) * | 2019-09-17 | 2021-03-25 | Eaton Intelligent Power Limited | Variable main damper hysteresis pack |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5927548U (ja) * | 1982-08-12 | 1984-02-21 | キヤノン株式会社 | コロナ放電器 |
-
1986
- 1986-06-27 JP JP15229086A patent/JPS639730A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5927548U (ja) * | 1982-08-12 | 1984-02-21 | キヤノン株式会社 | コロナ放電器 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01113625U (ja) * | 1988-01-26 | 1989-07-31 | ||
| JP2007278499A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 多板摩擦クラッチ及び自動二輪車 |
| WO2021052631A1 (en) * | 2019-09-17 | 2021-03-25 | Eaton Intelligent Power Limited | Variable main damper hysteresis pack |
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