JPS6372072A - 燃料電池発電プラント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は燃料電池発電プラントの制御方法に関り、部分
負荷でも高い発電効率を単純な制御方法にて達成するの
に好適な燃料電池発電プラントに関する。

〔従来の技術〕

従来の燃料電池発電プラントでは、特公昭５８−５６２
３１号に記載のように、燃料電池アノードの未反応燃料
を改質器燃焼部へ供給し、熱回収を行う等により、定格
での発電効率の向上を図っていた。

しかし、部分負荷時の発電効率を考慮して、プラントの
制御を行うことについては、部分負荷時の特性検討が行
なわれていなかったため、特別な配慮はされていなかっ
た。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記従来技術は、部分負荷での発電効率向上については
配慮がなされておらず、定格運転時の部分負荷時の発電
効率向上のために、膨張タービン、圧縮機を設置し、加
圧の発電プラントを構成しているので、膨張タービン、
圧縮機の運転上の制約すなわち、一定回転数の条件で、
燃料電池へ一定圧力の空気を供給する必要があるため、
膨張タービン、圧縮機を通過するガス流量、温度をほぼ
一定に保つ必要があり、膨張タービンへ補助燃料を供給
するので、部分負荷での発電効率が低下すること２部分
負荷での補助燃料、補助空気流量の制御方法および制御
装置が複雑になるという問題があった。

本発明の目的は、Ｉｋｇ／−以上の圧力で運転される加
圧の燃料電池発電プラントの部分負荷での発電効率を高
く維持できる。単純で簡素なプラントの制御方法を提供
することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は燃料電池負荷信号または、膨張タービン入口
ガス温度あるいは出口ガス温度信号あるいは膨張タービ
ン負荷信号の高値を選択して、膨張タービンの運転条件
が、全運転負荷帯で一定となるように燃料流量を制御す
る方法及び改質器燃焼部ガス温度が一定となるよう供給
空気量を制御し、余剰の空気を改質器燃焼部ｔ（′、ロ
ガスの冷却空気として供給する制御方法により達成でき
ろ。

〔伴用〕

燃料電池負荷イｉ号または、膨張タービン人「１ガス＠
度あるいは出口ガス温度信号あるいは膨張タービン負荷
信号の高値を選択して、燃料電池への供給燃料を制御す
ることにより、膨張タービン入口に補助燃焼器を設置し
て補助燃料を供給することなしに、全負荷帯で膨張ター
ビンの運転条件を、一定に保つことができるため、圧縮
機は、定格吐出圧力を維持できる。膨張タービンの入口
ガス温度を燃料電池へ供給する燃料で制御することによ
り、補助燃焼器を設置して、少なくとも一部を燃料電池
をバイパスして、補助燃料として供給する場合に比べ燃
料電池へ過剰に燃料を供給し、燃料電池アノード内での
水素相当分圧を高くできるので、燃料電池の電圧が上昇
し、燃料電池発電プラントの発電効率が向上する。

改質器燃焼部ガス温度が一定となるよう改質器燃焼部へ
の供給空気量を制御し、余剰の空気を改質器燃焼部出口
ガスの冷却空気として供給することにより、燃料電池を
経て改質器燃焼部へ供給される未反応燃料の増加に対応
した運転が可能になり、余剰の空気を改質器燃焼部出口
ガスと混合冷却し、燃料電池へ供給することにより、改
質器燃焼部より燃流電池へ供給するガス温度が低下でき
るので、材質、肉厚を軽減できる。

燃料電池発電プラントへ供給する燃料は、改質器、燃料
電池、改質器燃焼部を経て膨張タービンへ供給し、空気
は圧縮機、改質器燃焼部、燃料電池、膨張タービンと燃
料および空気の流量配分の系統および制御装置が不要と
なり、系統構成が簡素化されるので、制御方法を単純化
できる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。

燃料１は、約６〜１０ｋｇ／ｄに加圧されて改質器４に
供給される。改質器４では、天然ガス等の材料を、改質
器反応部５で、膨張タービン３７の排熱回収ボイラ等に
より生成される蒸気３と材質反応を起こさせ、燃料を水
素及び−酸化炭素を主成分とするガスに改質される。

改質された水素及び−酸（ヒ炭素を主成分とする反応ガ
ス７は、約６００℃で燃料電池８のアノード９へ供給さ
れる。

燃料電池８は、燃料電池の積層体で構成され、各燃料電
池は、正極と負極とこれらの両極の間に配置された電解
質１０と、正極の非電解質側に設けられたガス通路（正
極および正極ガス通路をカソード１１と呼ぶ）と負極の
非電解質側に設けられたガス通路（負極及び負極ガス通
路をアノードと呼ぶ）とを含む。

本実施例では、電解質に炭酸リチウム、炭酸カリウムな
どの炭酸塩を用い、それが溶隔状態になる約５５０℃〜
７００℃の温度で運転する溶隔炭酸塩を用いている。

アノード９へ供給された反応ガス７はカソード１１へ供
給される空気と炭酸ガスの混合ガス３０と反応する。カ
ソード１１では上記混合ガスが電子を受は取って炭酸イ
オンになり電解質の中に入る。アノード９では、水素と
電解質中の炭酸イオンが反応して炭酸ガス及び水を生成
し、電子を放出する。この結果、アノードからカソード
へ電子が移動し、電流が発生する。

燃料電池８アノード排ガス１２には、反応ガス７中の水
素、−酸化炭素と、ｆｆｌ解質中１０の炭酸イオンとの
反応により生成した炭酸ガス、水および未反応の反応ガ
スを含んでいる。

燃料電池８アノード排ガス１２は、ガス／ガス熱交１３
にて熱交換し冷却される。さらに、ガス冷却器にて冷却
され、気水分離器１５にて、アノード排ガス１２に生成
した水を分離する。

水分を分離したアノード排ガス１７は、圧縮機１８にて
圧縮され、改質器燃焼部６へ供給される。

燃料１を、水蒸気３と反応させて水素および一酸化炭素
に改質する改質反応は吸熱反応であり、外部より熱を与
える必要がある０本実施例では、改質器燃焼部６へ、燃
料電池８アノード排ガス″１２を供給し、ガス中に含ま
れる水素、−酸化炭素等の未反応燃料を燃焼させて反応
熱を供給している。改質器４の反応は、改質器反応部５
へ供給する燃料１と、水蒸気３の比および、反応温度が
一定となるよう、燃料流量１に比例して水蒸気３の流量
を制御し、改質器燃焼部６の燃焼温度を空気過剰率を制
御することにより行っている。

燃料電池８カソード１１へ供給される空気と炭酸ガスの
混合ガス３０は、空気については、空気圧縮機３６にて
６〜１０ｋｇ／ａｎｔに加圧され圧縮空気２７として供
給される。一方炭酸ガスについては、改質器燃焼部排ガ
ス２１として供給される。

排ガス２１は、燃料となるアノード排ガス２０を昇圧圧
縮機１８で加圧すること、燃焼用空気２９を圧縮機７３
６で加圧することにより６〜１０ｋｇ／ｄに加圧されて
いる。

燃料電池８は、アノード９の反応圧力１反応温度、反応
ガス中の燃料濃度が高いほど、反応ガスの持つ熱量より
電気出力として取り出せる割合である発電効率が高いこ
とが知られている。

反応ガス温度については、電解質である溶融炭酸塩が溶
融状ＴＪを維持できる温度ということで、約５５０’Ｔ
：〜７００℃に制限される。

反応ガス圧力については、燃料電池の発電効率は高圧は
ど高くなるのが、日本国内では法規制上の制約より１０
ｋｇ／ｄ以下とするのが一般的である。

燃料電池で反応したガスの持つ熱量のうち電気出力とし
て取り出すことのできない熱量は、分極、接触抵抗等の
抵抗により熱に変換されろため、燃料電池を冷却する必
要がある。

溶融炭酸塩を電Ｍ、質として用いる燃料電池は、反応温
度が約５５０’Ｃ〜７００　’Ｃと高いため、水で冷却
する場合は、冷却されるとガスと、冷却される水との温
度差が大きく、熱応力等の問題がある。燃料電池の冷却
は、燃料電池８アノード９及びカソード１１へ多量のガ
スを流し冷却するのが一般的である。本実施例では、燃
料電池８カソード１１を通過するガスにより燃料電池を
冷却している。燃料電池８の反応温度は、カソード出ロ
ガス３３の再循環により、カソード入ロガス温度５２を
制御することにより行っている。また上記再循環系統は
、カソード入ロガス５２が低温どなりすぎて、燃料電池
８の電解質である＋１￥ｈ′４！炭酸塩が凝固したり、
過大な熱応力が発生するのを防止している。

高温で作動する燃料電池発電プラントでは、冷却用等の
圧縮機の動力が大きく、ガス圧力を高圧化して、圧縮機
通過ガスの体積流量を小さくして、プラント全体の発電
効率を高くすることが必要となる。

燃料電池カソード排ガス３２は、膨張タービン３７にて
仕事をし、圧縮機３６を駆動するとともに発電機３８に
て電気出力を発生し熱回収している。

燃料電池発電プラントは、改質器４．燃料電池８、膨張
タービン３７が相互にバランスして有効な熱回収システ
ムを構成することにより、定格負荷運転時のプラント総
合発電効率約６０％を達成できる。

燃料電池８の部分負荷運転時の発電効率は、電池を流れ
る電流が減少し電圧が上昇するため、発電効率は向上す
るが、燃料電池発電プラントととしての発電効率は、定
格負荷運転時の総合発電効率向上のため、膨張タービン
３７を用いた熱回収システノ１としているので、部分負
荷運転時の総合発電効率が低下する。これは、膨張ター
ビン３７は、高圧、高温の燃料電池カソード排ガスニう
２を熱回収して、圧縮機３６を駆動するとともに、余剰
の熱量で発電機３８を駆動し電気出力を発生しているた
めに、発電機は、発生電力の周波数を一定とする必要が
あるので、全負荷帯で一定回転数で運転することが必要
となり、発電機３８を駆動する膨張タービン３７も一定
回転数で運転することになる。圧縮機３６は、部分負荷
運転時でも燃料電池８が必要とする定格負荷Ｍｖ４時と
ほぼ同一の圧力の空気を供給する必要があるが、圧縮機
３６の動力低減のため膨張タービン３７にて、圧縮機３
６を駆動しており、圧縮機３６は一定回転数で一定圧力
の空気を供給する必要があるため、圧縮機３６の吐出空
気量３７は、部分負荷運転時においても圧縮機３６の圧
力比と流量の関係よりほぼ定格負荷運転時と同一となる
。上記膨張タービン３７で発電機３８を駆動しなければ
、回転数を可変として膨張タービン３７、圧縮機３６の
負荷を低減することができるが、発電を行なわない分だ
け発電効率が低下する。また、圧縮機３６を９動するタ
ービンと発電機３８を駆動するタービンを凹・転数制御
して、ガスタービンの負荷を減少させることも考えられ
るが、システム構成が複雑になること、現在実用化され
ている大容量ガスタービンと異った型式のガスタービン
であるため、燃料電池発電プラント用として新規に開発
する必要がある。

以上より、膨張タービン３７、圧縮機３６は、燃料電池
発電プラントの部分負荷運転時においても、定格負荷運
転とほぼ同一の運転を行う必要がある。

一方、燃料電池８で部分負荷運転時必要とする空気流量
は、燃料電池８の冷却という点から見ると、電池電圧が
上昇し、電池冷却のために必要な熱量は減少する。第３
図及び第４図に、燃料電池８の部分負荷特性を示す。第
３図は、定格負荷運転時の燃料電池８への入熱を１００
とした比率を示す。燃料ｆ６．池８へ供給される熱量８
０は、部分負荷運転時、電池電圧が上昇し、発電効率が
向上するので、負荷の低下に比べて過剰に低下すること
になる。電池の冷却熱量８２は、少なく供給された燃料
で、高い発電効率で９！電するため、負荷率に比べて過
剰に減少する。第４図は、各負荷での燃料電池８への入
熱を１００として第３図を書き直したものであるが、負
荷の低下にしたがって電池の冷却熱量８２は、相対的に
減少することがわかる。燃料電池８の冷却は、アノード
９とカソード１１を通過するガスによって行なわれるが
アノードガスによる冷却熱量８３は、燃料入熱８０に比
例して減少するので、第４図に示すとおり燃料入熱８０
に対する比は、一定となる。燃料電池８へ冷却用として
カソード１１へ供給する空気は、゛燃料な池８へ供給さ
れる燃料の減少分と、電池電圧の上昇による冷却熱量の
減少分に合わせて供給することが必要となる。

膨張タービン３７、圧縮機３６はほぼ定格運転条件を維
持する必要有、余剰の空気を、補助燃料を供給昇温し、
膨張タービン３７へ供給するため、燃料電池発電プラン
トの発電効率は低下する。

第２図に示す従来技術では、膨張タービン３７人口に補
助燃焼器４３を設口し、部分負荷運転運転時燃料な池８
及び改質器燃焼部６で余剰となる空気４４で補助燃料４
５で燃焼し、高温ガスとして膨張タービン３７に供給す
ることにより膨張タービン３７をほぼ定格運転と同一の
運転状態に保っている。

第１図に示す本発明の実施例では、定格運転時において
も部分負荷運転時においても、燃料電池の負荷信号６２
と、膨張タービン入口ガス温度信号５９の高値を選択し
て燃料流量調整弁６５゜６８を制御することにより、全
負荷範囲で膨張タービン入口ガス３２温度が制御できる
ので、圧縮機３６の流量と圧力比の特性より、圧縮機吐
出空気圧力２７は、はぼ一定となる。燃料電池アノード
９へは、燃料電池８で発電するために必要な燃料に比べ
て、膨張タービン入口ガス３２温度を維持するのに必要
な燃料分だけ、従来技術に比べ相対的に過剰に供給され
ることになり、アノード９出口でのガス中の未反応燃料
が増加する。アノード入ロガスフの燃料濃度は同一であ
るが、燃料を過剰に供給しているので、アノード出口１
２で未反応燃料が増加し、アノード９での燃料濃度が高
くなるので燃料電池での電圧が上昇し、発電効率は高く
なる。

アノード出口１２未反応燃料は、改質器燃焼ｉフく６へ
供給されるが、改質燃焼部６では、燃焼温度が一定とな
るよう空気制御弁７３により空気流量が制御される。残
りは、空気バイパス弁７４で、バイパス弁７４人ロ圧カ
一定となるよう制御することにより、燃焼部６をバイパ
スして、燃焼部排ガス冷却器６９へ供給し燃焼部排ガス
を冷却する。

改質器燃焼部６への燃料は、部分負荷Ｍ転時相対的に過
剰となるが、燃焼温度が一定となるように空気流量を制
御することにより改質器反応部５の反応条件は維持でき
ろ。但し、燃焼部６への燃料が相対向に過剰となるので
、燃焼部排ガス温度が上昇する。本発明では、改質器燃
焼部と一体構造の冷却器６９へ燃料電池８への反応ガス
を混合し冷却することにより、改質器出口排ガスの昇温
を防止している。

第２図に示す従来例では、燃料電池８の冷却熱量に合わ
せて、反応で必要とする空気洗煙以上に、燃料電池カソ
ード１１への供給空気流量を減少させるので、燃料電池
８の電圧を低下させるが、本発明では、全負荷範囲で、
圧縮機３６の吐出空気を全量燃料電池カソード１１へ供
給されることになるので、カソードへ供給する反応ガス
中の酸素濃度の減少による電圧低下を防止できる。

本実施例によると、従来は、膨張タービン３６人口に補
助燃焼器を設置し、補助燃料を供給することにより、膨
張タービン３７の運転状態を定格運転とほぼ同一に保っ
ていたものが、燃料電池負荷信号と膨張タービン入口ガ
ス温度の負荷信号の高値を選択して燃料電池へ供給する
燃料流量を制御することにより行なわれるので、第２図
に示す補助燃焼器７１、補助燃料系統４５、空気バイパ
ス系統４４が不要で、改質器燃焼部６で通常の燃料系統
を使って膨張タービン３７、圧縮機３６の運転が制御で
きるので、系統構成が簡素化され、制御が単純化できる
。

本実施例による部分負荷運転時の発電効率の向上値を、
２万５千ＫＷ級以上の発電所をベースに説明する。

従来例では、燃料電池５０％負荷時、定格燃料流量の４
６％に相当する燃料が、燃料１として供給される。また
、定格の１６％に相当する燃料が補助燃料４５として供
給される。膨張タービンは、定格負荷運転を行っている
ので、発電プラントの出力は燃料電池４６％、膨張ター
ビン８％の計５４％となる。一方燃料人熱は定格時の６
２％供給されているので、発電効率は、８７％まで低下
する。

本実施例では、同じく５０％負荷時定格燃料の６０％を
燃料電池８へ供給する。燃料電池８では、アノード９中
の燃料濃度を示す指標である水素相当濃度（−酸化炭素
１−　ｍｏ　Ｑは、水素１１１０１２．メタン１　ｎｏ
　Ｑは、水素４ｍｏｆｆとして換算）が上昇し、電圧が
上昇するので定格時の４４％の熱量で、定格時の５０％
の燃料電池電気出方を得ろ。余剰の１６％の熱量は、膨
張タービン３７へ１６％供給されるので膨張タービン３
７は、定格負荷運転を維持でき、プラント効率は、９０
％程度までしか低下しない。したがって、５０％負荷時
のプラント効率は、約４％相対値向上する。

第５図は、本発明の第２の実施例を示す。この実施例で
は、膨張タービン入口ガス温度３２が約７００℃と比較
的高温のため、約４００℃の膨張タービン出口排ガス３
９の温度を検出し、制御を−行っている点が、第１の実
施例と異なる。膨張タービン３９は、はぼ定格運転で運
転されるため、膨張タービン３７の入口ガスと出口ガス
の関係は一定であるので、本実施例でも、膨張タービン
入口ガス３２温度を制御できる。

第６図は、本発明の第３の実施例を示す。この実施例で
は、燃料電池負荷信号６２と膨張タービン負荷信号の高
値を選択して燃料調整奔を制御している。本実施例では
、膨張タービン３７、圧縮機３６は、大気温度、大気圧
力により、仕事景が異なるため、膨張タービン負荷信号
の、大気温度、大気圧力の変化特性を、マスター制御装
置６６に与えておき、設定値を可変とすることが必要と
な机 第７図は、本発明の第４の実施例を示す。この実施例で
は、膨張タービン３フ人ロガス温度を。

燃料電池への供給燃料１の燃料で制御するため、補助燃
焼器７１を用いる場合に比べて、配管１機器の体積相当
分の時間遅れがあるが、本実施例では、過渡的な変化に
対しては、補助燃料調整弁７２にて対応し、負荷を静定
させながら、補助燃料４５と燃料１を切り換えることに
より、負荷変化の過渡応答特性と部分負荷の熱効率の両
方の改善を図っている。

第８図は、本発明によるプラント発電効率と、従来技術
によるプラント発電効率の偏差を、燃料電池負荷率との
関係で示したものである。

本発明によれば、部分負荷運転時、燃料電池へは、過剰
の燃料が供給され、燃料濃度が増加するので、発電効率
は８５に示すとおり向上する。一方、燃料流量が増加し
た分だけ、アノード出口ガスの冷却による熱損失が増加
し、発電効率は、８７に示すとおり低下する。また、燃
料電池カソードへは、燃料電池での燃料を燃焼し、高温
のガスが供給できるので、カソードｊＸｉ環ファンの動
力を低減でき、発電効率は８６のとおり増加する。

送電端の発電効率としては、（（８５）＋　（８６）−
（８７）＝　（８４））となる。尚２ＳＭＷ級以上゛の
現模を想定した送電端での発電効率の試算例では、燃料
電池５０％負荷運転時、電圧上昇によりＯ３，７％、熱
損失によりＣ）０．４％、補機動力の低減により００．
６％で、送電端では、３．９％　（相対値）発電効率が
向上する。

また、本発明と従来技術での補助燃料系統を組み合わせ
たシステｉＳ構成により、負荷応答特性が改善できる。

第９図に、各システムの負荷変化特性を示す。

燃料電池発電プラントでは、燃料電池、直交交換器の電
気設備は、瞬時に応答するので改質器の応答特性と燃料
電池への燃料供給の時間遅れが、負荷変化時の制約要因
となる。例えば、５０％から１００％負荷まで負荷変化
をさせた場合、従来例では８９のような負荷変化特性を
示す。改Ｗ　’ＩＡと燃料電池アノード間体Ｍ相当の時
間遅れで遅れ、その後改質器の負荷特性に合わせて燃料
流量が増加し、負荷が上昇する。本発明では、燃料′な
池で必要とする燃料に対して過剰に燃料があるので、過
剰燃１ニドを利用して急激に負荷を上昇させろことがで
きる。しかし、膨張タービンの負荷は、燃料′耐地を経
由してしか上昇できないため、従来例に比べても余分に
時間遅れが生ずる。（９０に示す。）本発明と従来例の
組み合わせにより、膨張タービンは、補助燃料供給で、
負荷上昇できるので、負荷変化特性は９１のように改善
される。

〔発明の効果〕

本発明によれば、燃料電池負荷信号または、膨張タービ
ン入口ガス温度信号、あるいは膨張タービン出口ガス温
度信号、あるいは膨張タービン負荷４３号の高値を選択
して燃料流量を制御し、膨張タービンの運転条件を一定
に保つことができるので、燃料電池アノードでの燃料ガ
ス濃度が増加し、電池電圧を上昇させることができるの
で、部分負荷時のプラント効５Ｍ向上が図れる。また、
補助燃料系統、補助空気系統のバイパス系統が削除でき
るので、系ａ構成が簡素化できる。さらに、プラントの
制御が、燃料電池への燃料流量制御と、改質器燃焼部の
反応温度制御により行うことができるので運転制御が単
純となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例、第５図は第２の実施例
、第６図は第３の実施例、第７図は第４の実施例の系統
図を、又第２図は従来の系統図を。 更に又第３図及び第４図は、燃料電池発電プラントの部
分負荷特性、第８図及び第９図は、本発明の効果をそれ
ぞれ示すものである。 １・・・燃料、３・・・蒸気、４・・・改質器、５・・
・改質器反応部、６・・・改質器燃焼部、７・・・改質
ガス、８・・・燃料電池、９・・・燃料電池アノード、
１１・・・燃料電池カソード、１２・・・アノード出口
ガス、２０・・・アノード出口ガス、２１・・・改質器
燃焼部出口ガス、２６・・・空気、３２・・・膨張ター
ビン入口ガス、３６・・・圧縮機、３７・・・膨張ター
ビン、３８・・・発電機、３９・・・膨張タービン排ガ
ス、５４・・・電池温度調整弁、５６・・・膨張タービ
ン入口温度計、５９・・・膨張タービン人口温度信号、
６１・・・膨張タービン負荷信号、６２・・・燃料電池
負荷信号、６５・・・燃料調整弁、６８・・・燃料調整
弁、７３・・・燃焼温度７Ａｕ弁。 ７４・・・バイパス空気流量制御弁。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃料改質装置、燃料電池、燃料電池の排ガスで駆動
   する膨張タービン、膨張タービンで駆動する空気圧縮機
   からなる燃料電池発電プラントにおいて、燃料電池負荷
   信号と、膨張タービン入口温度信号の高値を選択して燃
   料流量制御を行うことを特徴とする燃料電池発電プラン
   トの制御方法。 ２、特許請求の範囲第１項において、膨張タービン入口
   温度信号のかわりに、膨張タービン出口温度信号を用い
   ることを特徴とする燃料電池発電プラントの制御方法。 ３、特許請求の範囲第１項において、膨張タービン入口
   温度信号のかわりに、ガスタービン負荷信号を用いるこ
   とを特徴とする燃料電池発電プラントの制御方法。 ４、特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項において
   、燃料電池で余剰となる燃料は、改質器反応温度が一定
   となるように改質器燃焼部への供給空気流量を制御する
   ことを特徴とする燃料電池発電プラントの制御方法。 ５、特許請求の範囲第４項において、余剰空気を改質器
   燃焼部出口ガスの冷却用として供給することを特徴とす
   る燃料電池発電プラントの制御方法。 ６、特許請求の範囲第１項、第２項、第３項又は第４項
   において、膨張タービン入口に補助燃焼器を設置し、過
   渡的な負荷変化は、補助燃料によつて行い、負荷の維持
   は、燃料電池への燃料調整弁で行うことを特徴とする燃
   料電池発電プラントの制御方法。