JPS6369951A

JPS6369951A - 高硬度非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼

Info

Publication number: JPS6369951A
Application number: JP61212433A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Shimizu; 寛清水; Sadao Hasuno; 貞夫蓮野; Shinji Sato; 信二佐藤
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1986-09-09
Filing date: 1986-09-09
Publication date: 1988-03-30

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、冷間加工を施し、あるいは更に時効処理を行
うことにより高硬度を得、しかも十分低い透磁率を維持
することができる熱間加工性を改善した非磁性オーステ
ナイト系ステンレス鋼に関する。

〔従来の技術〕

近年、磁気記録装置や電子機器の急速な発展と普及に伴
い、磁気的雑音の極めて少ない非磁性鋼に対する要望が
高まっている。この踵の機器の構成材料として非磁性鋼
の具備すべき条件は次の如くである。

（Ａ）　　ｆｆｆしい冷間加工下でも十分な非磁性能を
有すること。

ＣＢ）　　十分な強度を有すること。

（Ｃ）　　価格が安価であること。

（ＤＪ　　溶接した場合、溶接部の透磁率が低いこと。

特に最近では、回転系のシャフトやテープのガイドポス
トに薄肉パイプを使用する例が多くなっており、それら
の部材に使用されろ材料も、上記に示す条件の他に、耐
摩耗性に優れていることが必須条件となって来ている。

現在非磁性鋼として（よ、ＳＵＳ　３０４鋼および加工
に対するオーステナイトが安定な５ＵＳ３０５鋼、５Ｕ
Ｓ３１１１などのオーステナイト系ステンレス鋼がその
主流となっている。

しかし、５ＵＳ３０４ＷＩは準安定化オーステナイト系
ステンレス鋼であり、わずかな冷間加工に対してもマル
テンサイト変態を起こし、透磁率の増大を招くので、非
磁性鋼として問題がある。

また、５ＵＳ３０５鋼および５ＵＳ３１６鋼は、加工に
対するオーステナイト安定性に関しては２０％程度の冷
間加工率では良好であるがＮｉ量が高く、またＳＵＳ　
３１６ｆｉではＭｏを含有するため、非磁性鋼として優
れた特性を有するが非常に高価となる欠点がある。また
これらの鋼は冷間加工によっても高い硬度が得られない
ため耐摩耗性も劣つている。

一方、従来技術の一例として特開昭５４−８９９１６が
開示されているが、この鋼は５ＵＳ３０４ｆＴ４をペー
スとしているため、ＮｉおよびＣｒが低く、Ｃｕ、、Ｎ
を積極的に添加していないためＳＵＳ　３１６鋼よりも
非磁性能が劣っている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記の如く、従来非磁性鋼は冷間における強加工を施し
た場合、オーステナイトの安定度が不十分なため透磁率
が高くなる上に高い硬度が得られないため＃４摩耗性に
も劣ゆ、しかも５ＵＳ３１６鋼に関してはＭＯを含有し
ているため非常に高価となるという問題点が卆る。

本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、ＳＯ
３３１６ｆｒ４ニ対比してＭＯを添加セス、Ｍｎ１Ｃｒ
、ＣｕおよびＮを最適条件でバランスさせることにより
従来の非磁性鋼に勝る非磁性能を有し、またＡＩ、Ｔｉ
　、Ｖ、Ｎｂを添加することにより、結晶粒を微細化し
て強度および硬度を得、これに冷間加工性を施すことに
より、あるいは更に適正条件で時効を行うことにより高
強度及び高硬度を得、優れた耐摩耗性を付与することが
できる非磁性オーステナイト系ステンレス鋼と、更に熱
間加工性を改善して生産性を高め、製造コストも含めた
全体としてＳＯ３３０５ｆｉあるいは５ＵＳ３１６鍔に
比して安価とした非磁性オーステナイト系ステンレス鋼
を提供するにある。

〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の上
記の目的は次の２発明によって達成される。第１発明の
要旨とするところは次の如くである。すなわち、重量比
にてＣ：０．１５％以下Ｓｉ：　　１．５％以下Ｍｎ：　　０．５〜６，０％Ｃｒ：　１７〜２３％Ｎｉ：１０〜１５％Ｃｕ：　０．１〜３．０％Ｎ：０．０２〜０．３５％を含有し更にＡｊ：０．０５〜１．０％Ｔｉ：０，０５〜３．０％Ｖ：０，０５〜３．０％Ｎｂ：０，０５〜２．０％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物より成る乙とを特徴とする
高硬度非寅性オーステナイト系ステンレス鋼である。

第２発明の要旨とするところは、第１発明と同一の基本
成分のほかに、更にＣａ、希土類金属（以下ＲＥＭと称
する）：合計で０００１〜００２０％、Ｂ：Ｏ，０００
５〜００１５％のうちから選ばれた１種または２種以上
を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物より成ること
を特徴とする高硬度非磁性オーステナイト系ステンレス
鋼である。

本発明は、上記成分の鋳塊を通常の製造工程、すなわち
、熱間圧延→焼純酸洗→冷間圧延→焼純酸洗によって得
られた鋼板および銅帯を素材とし、必要に応じた加工や
溶接などの処理を施した後に、更に冷間加工を施して高
強度と高硬度を得、これに更に４５０〜６００℃、１０
分間以上の時効を行うことにより、冷間加工のみでは得
られない高い強度と硬度を得ることが可能な非磁性オー
ステナイト系ステンレス鋼である。

非磁性材料は、各種機器の部品および構成材料として使
用されるに当って、切断、切削、強度を得ろための加工
（例えば引抜き加工）、溶接等が行われる。

一方、−ａにオーステナイト系ステンレス鋼は加工によ
ってマルテンサイト変態を生起し磁性を有するようにな
ることは周知のとおりである。

通常、この種の用途に多用されている３０３３１６鋼を
例に挙げると、焼鈍状態ではＣＧＳ単位で約１．００５
　（５０００ｅ磁化）の透磁率を有するが、これに２０
％以上の冷間圧延を施すと、透磁率は冷間加工率１０％
に対しＣＧＳ単位で０．０１以上の割合で急増する傾向
を示すようになる。

本発明者らはこれらの点に着目し、高強度化や耐摩耗性
向上のための高強度化の目的で厳しい冷間加工を与えて
も優れた非磁性能を維持できる材料を得ることを目標に
、各種成分のオーステナイト系ステンレス鋼を溶製し、
焼鈍状態の鋼板に、冷間圧延を施した時の透磁率につい
て種々検討した。

本発明では、その結果を基礎として非磁性能の加工安定
性を考慮し、更に高非磁性能と高強度、高硬度を同時に
得る目的でＡＩ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂを添加し、その結晶粒
微細化作用を有効に活用しているため厳しい加工を施す
ことにより高い強度と硬度が得られる。

しかも、研究の結果、これに更に４５０〜６００℃の温
度で１０分間以上の時効を施すことにより、冷間加工の
みでは得られない高い強度、硬度が得られることが分っ
た。

本発明者らは、更に後述するように非磁性特性および高
強度、高硬度を重視した成分系では、熱間加工性が劣る
点に着目し、この点に関する研究を重ねた結果、第１発
明に示した成分系では、固溶硬化作用により鋳片の結晶
粒内の強度が粒界に対して相対的に高くなるため、Ｓ、
Ｐ等の不純物が粒界に偏析することによる熱間脆化作用
が頴著に現れるためであることが分かった。そこで高非
磁性能、高強度、高硬度等の諸特性を損わずに熱間加工
性を改善する方法について研究を重ねた結果、Ｃａ、Ｒ
ＥＭ、Ｂ等の適量添加が最も効果的であることを見出し
た。

次に、本発明における各成分元素の限定理由を説明する
。

Ｃ：Ｃは加工に対するオーステナイトを安定化する作用を有
する有効元素の１つであり、また、固溶硬化作用が大き
い上に、炭化物としての析出硬化作用も有するため多量
の添加が望ましい。しかし、０１５％を越えて含有させ
ろと、加工性の劣化を招く上に耐食性が悪化するのて上
限を０．１５９／、とした。

Ｓｌ：Ｓｌは脱酸材として作用するが、一方フエライト形成元
素であり、１５％を越えろ含有はδ−フエライトやσ相
の生成を促進し透磁率の上昇を招くので１５％以下に限
定した。

Ｍ　ｎ　：Ｍｎは、Ｎｉ１．Ｃｕ、Ｎと同様にオーステナイトを安
定化する作用が大きく、本発明の非磁性鋼には不可欠な
元素である。更に、本発明では耐食性を考慮してＣｒを
１７〜２３％と高くしているので、δフエライト生成を
抑制する上からも少くとも０５％以上を含有させる添加
が必要である。一方、６０％を越えて含有させると溶製
時のＭｎの歩留りが低くなり価格が上昇し、また材質的
に；よ延性が低下して製造性および加工性を損い、また
、オーステナイト安定化効果も飽和するので、上限を６
０％とし、０５〜６０％の範囲に限定した。

Ｃｒ　：Ｃｒは加工に対するオーステナイトを安定化する効果を
有するばかりでなく、ステンレス鋼の重要な構成元素で
あり、耐食性を維持するため１７％以上の含有かがまし
い。一方、ＣｒはＳｌと同じくフェライト形成元素であ
り、多量の含有はフェライト相の生成を促進し、透磁率
の急上昇を招きオーステナイト安定化元素であるＭｎ１
ＣｕおよびＮの添加量にも限界があるので上限を２３％
とし、１７〜２３％の範囲に限定した。

Ｎ　ｌ　：Ｎｉは強力なオーステナイト安定化元素であり、安定し
て非磁性を得るに当って最も重要な元素であり、かつ耐
食性、冷間加工性を向上させる作用を有している。しか
し、ＭＯと共に高価な元素であり、製造コスト低減のた
め非磁性能を低下させない程度に下げて下限を１０％と
し、同じオーステナイト安定化元素であるＭｎ、ＣｒＸ
ＣｕおよびＮを添加することを考えて上限を１５％とし
た。

Ｃｕ：ＣｕはＭｎ、Ｎｉ　、Ｃｒ、Ｎと同じくオーステナイト
を安定化する元素であり、冷鍛性を改善する作用を有し
、本発明においては主要な元素の一つであり、その効果
を十分発揮させるため下限を０１％とした。しかし、３
０％を越丸で含有させても効果が飽和し、むしろ溶接部
の割れの原因となるほか、高温における粒界脆化を招い
て熱間加工性を悪化させるので上限を３０％とし、０１
〜３０％の範囲に限定した。

Ｎ　；ＮはＭｎ、Ｎｉ　、ＣｒＸＣｕと同様にオーステナイＩ
・の安定化効果を有する上に固溶硬化作用が大きく、高
強度、高硬度を得る上で有効な元素であり、その効果を
十分に発揮させるために００２％以上の添加が必要であ
る。しかし、０３５％を越えて含有せしめると、溶製時
にブローボールを発生して鋼塊の健全性を損なうため上
限を０３５％とし、範囲８００２〜０３５％に限定した
。

ＡＪ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂ：これらの元素は、結晶粒を微細化することを通じて鋼の
強度、硬度を上昇させるため、本発明において最も重要
な元素であり、また、時効を行う場合には析出硬化作用
によりｍの強度、硬度を上昇させる。

これらの効果を十分に発揮させろためには、共に００５
％以上の添加が必要である。しかし、これらの元素はフ
ェライト形成元素である上に、Ａｊ’、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂ
の含有Ｍ　カニＦ：　ｔｔ　ツレ、１０％、３０％、３
０％、２０％を越えると冷間および熱間加工性が悪化す
るので、それぞれ上限をＡＩ！：１０％、Ｔｉ：３．０
％、■：　３０％、Ｎｂ：　　２．０％とし、範囲をＡ
Ｊ：０．０５〜１０％、Ｔ１：００５〜３０％、Ｖ：　
　０．０５〜３．０％、Ｎｂ：００５〜２０％に限定し
た。

ここでＡＪあるいはＴｉを添加する場合、Ｎ含有量が多
いと溶製時に大型の窒化物を多量に生成し、有効ＡＩ、
Ｔｉが減少するばかりでなく、熱間加工性が著しく悪化
するので、これらの元素の添加時は、Ｎの含有量を低く
抑することが望ましい。

上記ＣＸＳｉ、Ｍｎ、ＣｒＸＮｉ、Ｃｕ、Ｎ。

ＡＪ　、Ｔｉ　、Ｖ、Ｎｂの各限定量をもって本発明に
よる高硬度非磁性鋼の基本成分とするが、ＡＩ。

Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂの添加を行っているためその固溶硬化作
用により、鋳片の結晶粒内強度が高く、それに伴って粒
界の相対強度が低下し熱間加工時に割れを発生しやすい
組成となっているので、非磁性能や強度、硬度を損なう
ことなく熱間加工性を改善するため、更にＣａ、ＲＥＭ
、Ｂを添加することがある。その限定理由は次の如くで
ある。

Ｃａ、ＲＥＭ：上記の熱間加工性改善効果を十分に発揮させるためには
Ｃａ、ＲＥＭは合計で０．００１％０１％添加が必要で
ある。しかし合計で０．０２０％を越えて添加すると、
酸化物系の介在物が多く形成され清浄度を悪化させるほ
か、耐食性が悪くなり、また、溶製も困難となるため上
限を合計で０．０２０％とし、０００１〜００２０％の
範囲に限定した。

Ｂ　：Ｂも熱間加工性改善効果を有するが０．０００５％未満
では十分な効果がなく、０．０１５％を越えて添加する
と溶接性が悪くなるほか熱間加工性改善効果が飽和する
ので上限を０．０１５％とし、範囲を０．０００５〜０
ｏ１５％に限定した。

なお、Ｃａ、ＲＥＭを添加する場合には、その効果を十
分に発揮させるために、固溶酸素を十分に低く抑えるこ
とが望ましい。

〔実施例〕

第１表に本発明における第１、第２発明鍔および比較鋼
の化学組成を示した。第１発明ｆｉＡ１はＭｎ量３３％
、Ｃｕ１１１％の２０Ｃｒ−１２Ｎｉ鋼で、ＡＩを０７
１％含有させている。Ａ２はＣｕ量１％の２１Ｃｒ−Ｎ
ｉｆｉで、Ｔｉを１．８％含有させている。Ａ３はＭｎ
量を５．４％としＭｎの非磁性能の安定化を十分に活用
しており、Ｃを０．１４％、Ｎを０．２５％、Ｖを１．
７％含有させた鋼である。Ａ４はＡ３に対してＮｉ量を
１０５％に削減してＣｒ、Ｃｕを増量しＮｂを１．８％
含有させた鋼である。Ａ５は０．１３Ｃ，１，８Ｍｎ、
　　１．５Ｃｕとした２２Ｃｒ−１２Ｎｉｆｉで、ＡＩ
を０．５２％、Ｔｉミラ、６％、Ｖを１．５％、Ｎｂを
０．９６％添加し高硬度化を図った鋼である。

第２発可調Ｂ１、Ｂ２．Ｂ３はそれぞれＡ１、Ａ２．Ａ
３に対して熱間加工性を改善する目的で、それぞれＣａ
、ＲＥＭを合計で０．００３９％、Ｂを−０，００６２
％およびＣａ、ＲＥＭ合計で０．００５４％含有させた
鋼である。Ｂ４はＮｉを１０５％まで削減して低価格を
図り、非磁性能の安定化を図るためＣ，Ｍｎ、Ｃｕを増
量し、高硬度化のためＡ’を０５％、■を１５％含有さ
せた鋼で、熱間加工性改善のためＣａ、ＲＥＭを合計で
０．００３９％、Ｂを０．００３３％含有させている。

Ｂ５は１９５Ｃｒ−１２Ｎｉｆｉに対してＣ量を０１４
％とし、Ｍｎ量を５６％としてＭｎの非磁性の安定化作
用を最大限に発揮させた鋼で、高硬度化を図るために、
Ｎｂを１１％含有させており、更に熱間加工性改善のた
めＢを０．００５１％含有させている。

Ｂ６は、Ｃｒ量２２５％、Ｃｕ量を１５％に増量し、非
磁性能の安定化を図った鋼で、Ｃ，Ｎを増量している上
に、高硬度化の目的でＶを１５％、Ｎｂを０５２％添加
しており、更に熱間加工性改善の目的でＣａ、ＲＥＭを
合計で０．００６６％、Ｂを０．００２６％含有させた
鋼である。Ｂ７は非磁性の安定化を図１）　５．７　Ｍ
ｎ、　２２　Ｃｒとした鍔で　Ｎｉ量を１０５％と削減
し低価格を図ると同時にＡＩを０．６２％、Ｔｉを１．
８％、ＶＱ２゜０％、Ｎｂを０．８７％含有させて高硬
度化を図り、更に熱間加工性改善のためＣａ、、ＲＥＭ
を合計で０．００６７％、Ｂを０．００３２％含有させ
た鋼である。

−・方、比較鋼Ｃ１〜Ｃ３はそれぞれＪＩＳ規格鋼のＳ
ＵＳ　３０４鋼、０．００２７％のＢを含有しりＳＵＳ
　３０５ｔｌ１８．Ｊ−ヒｓＵｓ　３１６ｗ４テする。

これらの本発明鋼および比較鋼は、高周波真空溶解によ
す５０　ｋｇの鋼塊に鋳込み、熱間圧延、冷間圧延を経
て、板厚０．７ｍｍの鋼板とし１１００℃、５分間保持
の溶体化処理を施した。

非磁性能の評価は、供試材に冷間圧延を施して５００（
Ｏｅ）磁化時の透磁率を測定し、冷間圧延率−透磁率曲
線を描いて比較した。

引張試験はＪＩＳＺ−２２４１に準じて行った。

冷間加工状態の硬度特性および時効による硬化特性の評
価は、溶体化処理鋼板に圧延率６０％の冷間圧延を施し
た板の板面ビッカース硬度および６０％冷間圧延板を５
００℃、１時間保持の時効を行った板の板面ビッカース
硬度の比較により行った。また、熱間加工性の評価は、
厚さ５０鴫、幅１５０ｍｍの鋳塊を１２５０℃に加熱し
厚さ４ｍに熱間圧延した時の耳割れの有無、および丸棒
の熱間引張試験における破断試験片の断面収縮率で行っ
た。

第１図に供試材の冷間圧延率に対する透磁率（ＣＧ３単
位）の変化を示した。比較鋼Ｃ１は準安定オーステナイ
ト系ステンレス鋼であり一０透磁率の上昇は冷間加工に
対して敏感で、第１図に示されていないが、冷間加工率
が１０％でも透磁率はすでに１４に達しており、非磁性
特性が極めて悪い。これは、オーステナイトが不安定な
ため、僅かな冷間加工でもマルテンサイトが生成し、透
磁率の上昇を招くためである。

比較鋼Ｃ２およびＧ３は冷間圧延率約２０％までは溶体
化状態の低い透磁率を維持してはいるものの、それを越
えると透磁率は急増し、Ｃ２，Ｃ３共に圧延率６０％で
透磁率は１０１５を越えている。

これに対して本発明鋼は、溶体化状態の低透磁率を２３
％以上の圧延率まで維持しており、しかも圧延率６０％
における透磁率も１０１息下と低く、非磁性鋼として極
めて侵秀であることが分かる。

特にＡ１、Ａ３、Ａ４、Ｂ１、Ｂ３、Ｂ５．Ｂ７は圧延
率５３％以上まで溶体化状態の透磁率を維持しており、
中でもＡ３、Ｂ３、Ｂ５は圧延率６０％でも透磁率の上
昇はまったく見られず極めて優秀である。これらはＭｎ
の増量に加え、ＣｒやＣｕの増量によって成されたもの
である。その中でＡ４、Ｂ４、Ｂ７はＮｉ量を節減して
いるにもかかわらず、図に示すように高特性を得ている
ため、より安価に高非磁性を得ることができる点で極め
て有効な鋼である。

次に、第２表に供試材の機械的特性、６０％冷延材の板
面ビッカース硬度と時効後の硬度および熱延時の耳割れ
の有無を示した。

本発明ｎ４Ａ１〜Ａ５、Ｂ１〜Ｂ７の引張強度ｅｆ、比
較鋼Ｃ１〜Ｃ３の約６０　ｋｇ／ｍｍ２を上まわり６６
　ｋｇ／ｍｍ　Ｑ上となっており、特にＡ３、Ａ５、Ｂ
３、Ｂ６では８０　ｋｇ／ｍｍ２以上の強度を得ている
。

６０％冷延材の冷延状態での板面ビッカース硬度を見る
と、比較ＭＣ２．Ｃ３が３７０息下であるのに対し、本
発明鋼は４００以上の高硬度を得ている。Ｃ１は４４２
の高硬度となっているが、これはオーステナイトが不安
定で６０％の冷間圧延により、多量のマルテンサイトが
生成しているために硬化しているものであり、従って高
硬度非磁性鋼としては、非磁性特性の面で不適当である
。

これに対して、本発明鋼は、非磁性と高硬度を同時に得
ているものであり、従来のステンレス鋼では得難い特性
を有している。

また、６０％冷延材を５００℃で１時間保持の時効を行
った場合板面ビッカース硬度を見ると、本発明鋼および
比較鍔共に冷延状態に比較して板面硬度の上昇が見られ
る。しかし、値を比較すると、比較鋼Ｃ２．Ｃ３の値が
それぞれ３９２．４２９であるのに対し本発明鋼は４８
１以上であり、特にＢ６は特に５３３のの高硬度を得て
いる。

第　　　２　　　表ｍ：ｇ＋×・耳割れあり次に、熱間圧延時の耳割れの有無を見ると、比較鋼Ｃ１
はＮｉ、Ｎが低く、またＣ２はＢを含有しているため耳
割れが観察されていないが、Ｃａ。

ＲＥＭ、Ｈの添加を行ってない第１発明鋼と比較鋼Ｃ３
ては耳割れが発生しており、熱間加工性の悪さを示して
いる。これに対して第２発明鋼は耳割れがまったく観察
されず、Ｃａ、ＲＥＭ、、Ｈの添加（こより良好な熱間
加工性を得ている。

更に、上記の熱間加工性の改善効果をより詳しく見るた
めに、第２図に示すビートパターンで熱間引張試験を行
い、その結果を第３図に示した。

第３図において、斜線部は第２発切用８１〜Ｂ７の結果
の範囲を示している。この試験方法では、本発明者らの
知見によると、断面収縮率が約６０％以上て熱延時の耳
割れが発生せず良好な熱間加工性を示すことが分かって
いる。

第１発切用Ａ１、Ａ４、Ａ５ば上記の熱間加工性の改善
を図っていないために、Ａ］では引張温度１１００℃以
下で、またＡ４、Ａ５では１１５０℃以下で断面収縮率
６０％を割っており、熱間加工性が悪いことを示してい
る。特に、引張温度１０００℃付近での熱間収縮率が悪
くなっているが、これは８１Ｐ等の不純物起因による熱
間脆化を示しているものであり、これらの鍔が高強度化
を図ったため相対的に粒界の強度が低下し、熱間脆性が
より顕著に現われたものであると考えられる。

これに対して、非磁性特性および硬度特性を損なうこと
なく熱間加工性を改善したＢ１〜Ｂ７については、第３
図の斜線範囲に示したように、１０００℃付近の脆化も
見られず、引張温度９００℃付近まで断面収縮率がほぼ
６０％以上となっており、良好な熱間加工性を示してい
る。比較のため、第３図にＢｌ、Ｂ７およびＣ３のデー
タを示したが、Ｃ３は若干ではあるが、やはり１０００
℃付近に脆化域が現われており、断面収縮率も６０％を
下まわっている。

〔発明の効果〕

本発明は上記実施例からも明らかな如く、非磁性鋼の成
分を限定し、特にＭｎ、Ｃｒ、ＣｕおよびＮを最適条件
でバランスさせ、更にＡｊ、Ｔｉ。

Ｖ、Ｎｂの添加により結晶粒を微細化することにより、
非磁性の安定性を高めると同時に高強度、高硬度を図り
、更にこれらの特性を損なうことなく熱間加工性を向上
させた従来にはない新しいオーステナイト系ステンレス
鋼に関するものであり、特性の向上に加え、熱間加工性
の改善による製造コストの低減をも図ることにより安価
に高特性を得ろことができた。

本発明鋼は冷間加工を施し、更に適正条件で時効を行う
ことにより、高磁性特性と高強度、高硬度を同時に得る
ことができた。

従って本発明鋼は、非磁性特性と高強度、あるいは＃４
摩耗性を必要とする部材、例えば磁気記録装置や電子機
器の構成材料あるいは大型磁気装置の構成材料など゛に
広く利用することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は冷間圧延率と透磁率との関係を示す線図、第２
図は熱間引張試験のヒートパターンを示す線図、第３図
は熱間引張試験の引張温度と断面収縮率との関係を示す
線図である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量比にてＣ：０．１５％以下Ｓｉ：１．５％以下Ｍｎ：０．５〜６．０％Ｃｒ：１７〜２３％Ｎｉ：１０〜１５％Ｃｕ：０．１〜３．０％Ｎ：０．０２〜０．３５％を含有し更にＡｌ：０．０５〜１．０％Ｔｉ：０．０５〜３．０％Ｖ：０．０５〜３．０％Ｎｂ：０．０５〜２．０％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする
高硬度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼。
（２）重量比にてＣ：０．１５％以下Ｓｉ：１．５％以下Ｍｎ：０．５〜６．０％Ｃｒ：１７〜２３％Ｎｉ：１０〜１５％Ｃｕ：０．１〜３．０％Ｎ：０．０２〜０．３５％を含有し、更にＡｌ：０．０５〜１．０％Ｔｉ：０．０５〜３．０％Ｖ：０．０５〜３．０％Ｎｂ：０．０５〜２．０％のうちから選ばれた１種または２種以上、およびＣａ、
希土類金属：合計で０．００１〜０．０２０％Ｂ：０．
０００５〜０．０１５％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物より成ることを特徴とする高
硬度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼。