JPS6363518A - 蛇行制御方法 - Google Patents
蛇行制御方法Info
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- JPS6363518A JPS6363518A JP61209198A JP20919886A JPS6363518A JP S6363518 A JPS6363518 A JP S6363518A JP 61209198 A JP61209198 A JP 61209198A JP 20919886 A JP20919886 A JP 20919886A JP S6363518 A JPS6363518 A JP S6363518A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/68—Camber or steering control for strip, sheets or plates, e.g. preventing meandering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、圧延材の幅端部位置を検知することによって
蛇行量を求めながら蛇行制御を行う方法に関し、特に圧
延機の左右圧下修正量の過大化を防止する方法に係わる
。
蛇行量を求めながら蛇行制御を行う方法に関し、特に圧
延機の左右圧下修正量の過大化を防止する方法に係わる
。
圧延作業においては、圧延中の条件によって圧延材がロ
ールの中央に留まることができずに第4図に示す如く圧
延の進行とともにロール端部の方へ移動してしまう現象
がよく知られており、蛇行と呼ばれている。
ールの中央に留まることができずに第4図に示す如く圧
延の進行とともにロール端部の方へ移動してしまう現象
がよく知られており、蛇行と呼ばれている。
ここで、圧延材の蛇行について簡単に説明すると、第5
図のように、何等かの原因で圧延材MがワークロールW
の中央から右側へ寄ってしまった状態になると、第5図
のように、ロールギャップが左右で不均一となり、右側
のギャップが左側よりも広くなる。しかるにワークロー
ルWの周速はその長手方向に一様であるにもかかわらず
右側の方のギャップが広いので、単位時間当りの圧延材
の体積流量は右側の方が大きくなる。また入側での圧延
材の厚さが左右対称であるとすれば、より大きい体積流
量の側では材料がより早く引込まれることになる。この
結果、第4図に示すように圧延材Mは入側で右側へ寄っ
てゆき(ΔX)、出側ではキャンバ(Δy)が発生する
。そのため、ロールギャップの左右差も更に大きくなり
、圧延材Mは更に急速に右端へ近づいてゆき、蛇行とい
う現象が起る。それと共にキャンバも増大する。
図のように、何等かの原因で圧延材MがワークロールW
の中央から右側へ寄ってしまった状態になると、第5図
のように、ロールギャップが左右で不均一となり、右側
のギャップが左側よりも広くなる。しかるにワークロー
ルWの周速はその長手方向に一様であるにもかかわらず
右側の方のギャップが広いので、単位時間当りの圧延材
の体積流量は右側の方が大きくなる。また入側での圧延
材の厚さが左右対称であるとすれば、より大きい体積流
量の側では材料がより早く引込まれることになる。この
結果、第4図に示すように圧延材Mは入側で右側へ寄っ
てゆき(ΔX)、出側ではキャンバ(Δy)が発生する
。そのため、ロールギャップの左右差も更に大きくなり
、圧延材Mは更に急速に右端へ近づいてゆき、蛇行とい
う現象が起る。それと共にキャンバも増大する。
かかる蛇行およびそれに伴うキャンバを防止するため、
圧延材に凸クラウンがつくような条件で圧延することが
効果的である。しかし、近年圧延材の品質向上、歩留り
向上の要求が厳しくなるとともに、凸クラウンをできる
だけ減らし長手方向、幅方向共に均一な厚さ分布をもつ
ように圧延することが要求されている。しかし、このよ
うな条件では圧延材の蛇行を発生させやすく、安定した
操業は難しい。
圧延材に凸クラウンがつくような条件で圧延することが
効果的である。しかし、近年圧延材の品質向上、歩留り
向上の要求が厳しくなるとともに、凸クラウンをできる
だけ減らし長手方向、幅方向共に均一な厚さ分布をもつ
ように圧延することが要求されている。しかし、このよ
うな条件では圧延材の蛇行を発生させやすく、安定した
操業は難しい。
そこで、上記蛇行を防止する手段の1つとして、圧延材
が蛇行すると、左右のロードセルR,,R2(第5図参
照)にかかる力が変化するので、これを検出して蛇行を
知り、荷重の増えた側のロールギャップを狭くするよう
に圧下装置を動かして防止しようとする差荷重方式が提
案されている。
が蛇行すると、左右のロードセルR,,R2(第5図参
照)にかかる力が変化するので、これを検出して蛇行を
知り、荷重の増えた側のロールギャップを狭くするよう
に圧下装置を動かして防止しようとする差荷重方式が提
案されている。
しかし、上述の手段では、蛇行による荷重出力変化と圧
下装置を操作したことによる荷重変化が重なってしまう
等の不具合があり、制御系が不安定で発散振動を起し易
く、又精度も不充分で、しかも制御範囲が狭く、実用に
耐えないという欠点がある。
下装置を操作したことによる荷重変化が重なってしまう
等の不具合があり、制御系が不安定で発散振動を起し易
く、又精度も不充分で、しかも制御範囲が狭く、実用に
耐えないという欠点がある。
そこで、本願発明者等は上記問題点を解消するために、
例えば、特願昭58〜65109号明細書に示すような
蛇行制御手段を提案した。この蛇行制御手段では、圧延
機入側の作業側、駆動側に、圧延材の幅端部位置を検出
する蛇行量検出器の出力信号の差を演算して蛇行量を求
める演算器と、圧延材目標位置を与える設定器とを設け
、前記演算器の出力信号と設定器の目標信号とを比較演
算する装置と、該装置で得られた信号を処理して作業側
と駆動側の圧下修正信号として出力する装置とを備えて
成り、該圧下修正信号により作業側、駆動側の圧下位置
を変更させることとしている。
例えば、特願昭58〜65109号明細書に示すような
蛇行制御手段を提案した。この蛇行制御手段では、圧延
機入側の作業側、駆動側に、圧延材の幅端部位置を検出
する蛇行量検出器の出力信号の差を演算して蛇行量を求
める演算器と、圧延材目標位置を与える設定器とを設け
、前記演算器の出力信号と設定器の目標信号とを比較演
算する装置と、該装置で得られた信号を処理して作業側
と駆動側の圧下修正信号として出力する装置とを備えて
成り、該圧下修正信号により作業側、駆動側の圧下位置
を変更させることとしている。
しかし、本発明者らが先に提案した蛇行制御法において
は(差荷重方式においても同様)、圧延材が大きく蛇行
した場合には、それに応じて蛇行制御のための左右圧下
修正量も大きくなる。また、蛇行制御の際、圧延条件に
よっては左右圧下修正量が過大となり、圧延作業そのも
のに支障をきたす場合がある。これを防止するために、
左右圧下修正量の上下限りミントを設け、この設定値以
上は左右圧下修正量を与えないようにするようにしであ
る。 しかしながら、圧下修正量が上下限リミットに抵
触するようになると、第3図の蛇行量変化からも判るよ
うに、正常な蛇行制御を行い得ない。
は(差荷重方式においても同様)、圧延材が大きく蛇行
した場合には、それに応じて蛇行制御のための左右圧下
修正量も大きくなる。また、蛇行制御の際、圧延条件に
よっては左右圧下修正量が過大となり、圧延作業そのも
のに支障をきたす場合がある。これを防止するために、
左右圧下修正量の上下限りミントを設け、この設定値以
上は左右圧下修正量を与えないようにするようにしであ
る。 しかしながら、圧下修正量が上下限リミットに抵
触するようになると、第3図の蛇行量変化からも判るよ
うに、正常な蛇行制御を行い得ない。
そこで、本発明の主たる目的は、圧延機の′左右圧下修
正量の過大化を防止して、正常な蛇行制御を行うことが
できる蛇行制御方法を提供することにある。
正量の過大化を防止して、正常な蛇行制御を行うことが
できる蛇行制御方法を提供することにある。
上記問題点を解決するための本発明は、タンデム圧延機
における所定の圧延機の入側または出側のうち少くとも
いずれか一方における圧延材幅端部位置から圧延材の蛇
行量を求め、この蛇行量と圧延材目標位置との差から当
該所定の圧延機の左右圧下修正信号を求め、この圧下修
正信号に基いて左右の圧下位置を調整して圧延材の蛇行
制御を行うに際し; 当該所定の圧延機における左右圧下修正信号がある設定
値以上に大きくなった場合、この圧延機より少くとも一
つ上流側の圧延機の左右圧下位置を調整して、当該所定
の圧延機の左右圧下修正量の過大化を防止することを特
徴とするものである。
における所定の圧延機の入側または出側のうち少くとも
いずれか一方における圧延材幅端部位置から圧延材の蛇
行量を求め、この蛇行量と圧延材目標位置との差から当
該所定の圧延機の左右圧下修正信号を求め、この圧下修
正信号に基いて左右の圧下位置を調整して圧延材の蛇行
制御を行うに際し; 当該所定の圧延機における左右圧下修正信号がある設定
値以上に大きくなった場合、この圧延機より少くとも一
つ上流側の圧延機の左右圧下位置を調整して、当該所定
の圧延機の左右圧下修正量の過大化を防止することを特
徴とするものである。
本発明では、上述のように、左右圧下修正量が上下限リ
ミットに抵触すると、蛇行制御を十分に行い得ないこと
に鑑み、所定の圧延機の左右圧下修正量が、予め定めた
上下限リミットより小さいある設定値以上に大きくなっ
た場合、上流側の圧延機の左右圧下位置を調整すること
によって、当該所定の圧延機の圧下修正量が上下限りミ
ントに抵触しないようにしである。その結果、常に上下
現リミットに抵触しない制御範囲内で、正常な蛇行制御
を行うことができる。
ミットに抵触すると、蛇行制御を十分に行い得ないこと
に鑑み、所定の圧延機の左右圧下修正量が、予め定めた
上下限リミットより小さいある設定値以上に大きくなっ
た場合、上流側の圧延機の左右圧下位置を調整すること
によって、当該所定の圧延機の圧下修正量が上下限りミ
ントに抵触しないようにしである。その結果、常に上下
現リミットに抵触しない制御範囲内で、正常な蛇行制御
を行うことができる。
以下本発明をさらに詳説する。
まず、本発明の概念について説明する。すなわち、今、
第6図のように所定の圧延機での蛇行制御における左右
圧下修正量ΔSdfに対する上下限リミットΔSいΔS
Llのほかに、2つの設定値を定め、第1の設定値をΔ
SL I + ΔSu+、第2の設定値をΔS、2.Δ
So2とする。ただし、0〈ΔSu1くΔS、2〈ΔS
u (1)0〉ΔSLI<ΔSL□〈ΔS 1.
、 !21である。
第6図のように所定の圧延機での蛇行制御における左右
圧下修正量ΔSdfに対する上下限リミットΔSいΔS
Llのほかに、2つの設定値を定め、第1の設定値をΔ
SL I + ΔSu+、第2の設定値をΔS、2.Δ
So2とする。ただし、0〈ΔSu1くΔS、2〈ΔS
u (1)0〉ΔSLI<ΔSL□〈ΔS 1.
、 !21である。
そして、左右圧下修正量ΔSdfが、
ΔSdf≧ΔSL+2またはΔSdf≦ΔSL2
f31を満すとき、当該所定の圧延機より一つ上流の圧
延機に対し、左右圧下修正量を加え、 ΔSdf≦ΔSUlかつΔSdf≧ΔS+、+
(4)を満たすとき、上流圧延機に対する修正を停止す
る。
f31を満すとき、当該所定の圧延機より一つ上流の圧
延機に対し、左右圧下修正量を加え、 ΔSdf≦ΔSUlかつΔSdf≧ΔS+、+
(4)を満たすとき、上流圧延機に対する修正を停止す
る。
次に、本発明を実施例によって説明する。
第1図および第2図は、本発明法を実施するための制御
系を示したもので、所定の圧延機(以上光スタンドとい
う)IAの1つ上流側に上流圧延機(以下上流スタンド
という)IBが存在し、これらを含めてタンデム圧延機
が構成されている。
系を示したもので、所定の圧延機(以上光スタンドとい
う)IAの1つ上流側に上流圧延機(以下上流スタンド
という)IBが存在し、これらを含めてタンデム圧延機
が構成されている。
各スタンドLA、IBは、ワークロールWおよびバンク
アップロールBを備えており、各スタンドの下部ハック
アップロールBは左右においてロールチョック2A1.
2A2 (上流スタンドのロールチョック図示せず)
にそれぞれ回転自在に支持されている。ロールチョック
2A+、2A2 <上流スタンドのロールチョックも含
めて)は、それぞれ油圧シリンダ3 A+、 3 A2
.38+、 38zの油圧力を受けて、ワークロールW
、W間のロールギャップを調整すべく、ハックアップロ
ールB、Bに圧下刃を与える。
アップロールBを備えており、各スタンドの下部ハック
アップロールBは左右においてロールチョック2A1.
2A2 (上流スタンドのロールチョック図示せず)
にそれぞれ回転自在に支持されている。ロールチョック
2A+、2A2 <上流スタンドのロールチョックも含
めて)は、それぞれ油圧シリンダ3 A+、 3 A2
.38+、 38zの油圧力を受けて、ワークロールW
、W間のロールギャップを調整すべく、ハックアップロ
ールB、Bに圧下刃を与える。
圧下位置の調整に際しては、各油圧シリンダ3 A1.
3 A2.3 B1.3 B2のピストンの位置の変位
検出器4 A、、 4 A2.4 B、、 4 B2に
より現圧下位置を把えながら、後述する蛇行修正用圧下
修正信号を受けて、対向する圧油量のサーボ弁5A1゜
5 A2.5 B+、 5 B2が作動することによっ
て行なわれる。
3 A2.3 B1.3 B2のピストンの位置の変位
検出器4 A、、 4 A2.4 B、、 4 B2に
より現圧下位置を把えながら、後述する蛇行修正用圧下
修正信号を受けて、対向する圧油量のサーボ弁5A1゜
5 A2.5 B+、 5 B2が作動することによっ
て行なわれる。
一方、当スタンドIAの入側には、圧延材Mの両幅端部
位置を把えるべく、CCDカメラ等による蛇行量検出器
6.7が設けられている。これら蛇行量検出器6.7に
よって把えられた圧延材Mの幅端部位置の差は、演算器
8によって求められ、次いでこの差は蛇行量として、比
較演算器9に与えられる。比較演算器9では、設定器1
0からの圧延材Mの目標位置信号を受け、演算器8から
与えられた現蛇行量と比較演算を行い、得られた蛇行量
偏差信号1)を、蛇行制御調節器12へ出力する。
位置を把えるべく、CCDカメラ等による蛇行量検出器
6.7が設けられている。これら蛇行量検出器6.7に
よって把えられた圧延材Mの幅端部位置の差は、演算器
8によって求められ、次いでこの差は蛇行量として、比
較演算器9に与えられる。比較演算器9では、設定器1
0からの圧延材Mの目標位置信号を受け、演算器8から
与えられた現蛇行量と比較演算を行い、得られた蛇行量
偏差信号1)を、蛇行制御調節器12へ出力する。
蛇行制御調節器12は、当スタンドの機械的特性、圧延
材の特性等に基く蛇行制御モデルを保有しており、この
モデルに則って蛇行量偏差信号1)から、油圧シリンダ
に対する制御信号を左右の加算アンプ13 A1.43
Azに与える。この場合、左右個別に制御量を変えて
与えてもよいが、本例では、同一量を+x、−xとして
与えるようにしである。
材の特性等に基く蛇行制御モデルを保有しており、この
モデルに則って蛇行量偏差信号1)から、油圧シリンダ
に対する制御信号を左右の加算アンプ13 A1.43
Azに与える。この場合、左右個別に制御量を変えて
与えてもよいが、本例では、同一量を+x、−xとして
与えるようにしである。
加算アンプ13A、、13A2は、対応する油圧シリン
ダ3 A +、 3 A zの現ピストン変位と、蛇行
制御調節器12からの左右圧下修正信号14を受けて、
サーボ弁5Aい5A2を介して、油圧シリンダ3A、、
3A2のピストン位置を変えることによって、当スタン
ドIAの左右の圧下位置を調整るようになっている。
ダ3 A +、 3 A zの現ピストン変位と、蛇行
制御調節器12からの左右圧下修正信号14を受けて、
サーボ弁5Aい5A2を介して、油圧シリンダ3A、、
3A2のピストン位置を変えることによって、当スタン
ドIAの左右の圧下位置を調整るようになっている。
ところで、本発明例によれば、たとえば蛇行制御調節器
12の出力である左右圧下修正信号14がΔ5LIIの
設定器15の値より大きくなると、比較判定器16によ
り5W17がオンとなり、一定電圧発生器18の出力が
積分器19に入力されて、上流スタンF I Bの左右
圧下位置が修正される。
12の出力である左右圧下修正信号14がΔ5LIIの
設定器15の値より大きくなると、比較判定器16によ
り5W17がオンとなり、一定電圧発生器18の出力が
積分器19に入力されて、上流スタンF I Bの左右
圧下位置が修正される。
その結果、当スタンドIAの蛇行制御調節器12の出力
である左右圧下修正信号が減少していき、Δ5illの
設定器20の値以下になると、前記比較判定器16によ
り5W21がオフとなり、上流スタンドIBの左右圧下
修正は停止される。
である左右圧下修正信号が減少していき、Δ5illの
設定器20の値以下になると、前記比較判定器16によ
り5W21がオフとなり、上流スタンドIBの左右圧下
修正は停止される。
また、蛇行量?I a1)節器1?の出力である左右圧
下修正信号14が、ΔSL□の設定器22の値より小さ
くなると、比較判定器23により5W21がオンになり
、一定電圧発生器18の出力が積分器19に入力されて
、上流スタンドIBの左右圧下位置が修正される。その
結果、当スタンドIへの蛇行制御調節器12の出力であ
る左右圧下修正信号が増大していき、ΔSLIの設定器
24の値以上になると、前記比較判定器23によりSW
21がオフになり、上流スタンドIBの左右圧下修正は
停止される。
下修正信号14が、ΔSL□の設定器22の値より小さ
くなると、比較判定器23により5W21がオンになり
、一定電圧発生器18の出力が積分器19に入力されて
、上流スタンドIBの左右圧下位置が修正される。その
結果、当スタンドIへの蛇行制御調節器12の出力であ
る左右圧下修正信号が増大していき、ΔSLIの設定器
24の値以上になると、前記比較判定器23によりSW
21がオフになり、上流スタンドIBの左右圧下修正は
停止される。
ここで第1および第2の上下限設定値を設けた理由は、
圧下修正量ΔSdfがこの近傍にて微小変動をくり返す
場合の制御出力のチャタリングを防止するためのもので
あり、その値は実際の操業条件に応じて適宜、決定すれ
ばよい。
圧下修正量ΔSdfがこの近傍にて微小変動をくり返す
場合の制御出力のチャタリングを防止するためのもので
あり、その値は実際の操業条件に応じて適宜、決定すれ
ばよい。
かくして、当スタンドIAでの蛇行制御において、左右
圧下修正量は上下限リミットに抵触することなく、常に
安定した蛇行制御を行うことができる。
圧下修正量は上下限リミットに抵触することなく、常に
安定した蛇行制御を行うことができる。
なお、上記実施例では、圧延材の目標位置を設定器10
で与える場合について説明したが、圧延材Mの圧延機へ
の初期噛み込み位置をメモリして、これを制御目標位置
として与えるようにすること;圧延材Mを圧延材幅方向
の任意の位置を通すように自由に設定変更しても実施で
きること;圧延材が冷間圧延材の場合は圧延材の上方も
しくは下方に光源を設定して幅端位置を検出することに
より本発明の適用が可能なこと;四段圧延機に限らず蛇
行が問題となるすべての形式の圧延機へ適用できること
;制御回路はハードウェアでなくコンピュータを使った
ソフトウェアでも構成できること;蛇行量検出器を圧延
機の入側・出側の両方に付設し、両者の信号を基に本発
明の制御方法を実施できることは勿論である。また、も
し1つ上流スタンドでの圧下修正量もが過大になるので
あれば、さらに順に上流圧延機に助けを求めることがで
きる。
で与える場合について説明したが、圧延材Mの圧延機へ
の初期噛み込み位置をメモリして、これを制御目標位置
として与えるようにすること;圧延材Mを圧延材幅方向
の任意の位置を通すように自由に設定変更しても実施で
きること;圧延材が冷間圧延材の場合は圧延材の上方も
しくは下方に光源を設定して幅端位置を検出することに
より本発明の適用が可能なこと;四段圧延機に限らず蛇
行が問題となるすべての形式の圧延機へ適用できること
;制御回路はハードウェアでなくコンピュータを使った
ソフトウェアでも構成できること;蛇行量検出器を圧延
機の入側・出側の両方に付設し、両者の信号を基に本発
明の制御方法を実施できることは勿論である。また、も
し1つ上流スタンドでの圧下修正量もが過大になるので
あれば、さらに順に上流圧延機に助けを求めることがで
きる。
以上の通り、本発明の蛇行制御方法によれば、圧延材の
蛇行が大きくなり、蛇行制御の左右圧下修正量が過大に
なっても、その時には上流側圧延機にて左右ロールギャ
ップ調整を行うため、リミット値に抵触することなく、
常に安定した蛇行制御が行なえるという優れた効果を発
揮する。
蛇行が大きくなり、蛇行制御の左右圧下修正量が過大に
なっても、その時には上流側圧延機にて左右ロールギャ
ップ調整を行うため、リミット値に抵触することなく、
常に安定した蛇行制御が行なえるという優れた効果を発
揮する。
第1図および第2図は、本発明法を実施するための制御
系の概要図、第3図(al (blは圧下リミットに抵
触した場合における蛇行量変化図、第4図および第5図
は蛇行についての説明図、第6図は上下限りミントと上
下限設定値の関係を示す図である。 M・・・圧延材、IA・・・所定圧延機(当スタンド)
、IB・・・上流圧延機(上流スタンド)、2 A 1
.2 A 2゜2B+、28z・・・油圧シリンダ、1
2・・・蛇行制御調節器、16.23・・・比較判定器
。 十則リミット △bし 第6図
系の概要図、第3図(al (blは圧下リミットに抵
触した場合における蛇行量変化図、第4図および第5図
は蛇行についての説明図、第6図は上下限りミントと上
下限設定値の関係を示す図である。 M・・・圧延材、IA・・・所定圧延機(当スタンド)
、IB・・・上流圧延機(上流スタンド)、2 A 1
.2 A 2゜2B+、28z・・・油圧シリンダ、1
2・・・蛇行制御調節器、16.23・・・比較判定器
。 十則リミット △bし 第6図
Claims (1)
- (1)タンデム圧延機における所定の圧延機の入側また
は出側のうち少くともいずれか一方における圧延材幅端
部位置から圧延材の蛇行量を求め、この蛇行量と圧延材
目標位置との差から当該所定の圧延機の左右圧下修正信
号を求め、この圧下修正信号に基いて左右の圧下位置を
調整して圧延材の蛇行制御を行うに際し; 当該所定の圧延機における左右圧下修正信号がある設定
値以上に大きくなった場合、この圧延機より少くとも一
つ上流側の圧延機の左右圧下位置を調整して、当該所定
の圧延機の左右圧下修正量の過大化を防止することを特
徴とする蛇行制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61209198A JPS6363518A (ja) | 1986-09-05 | 1986-09-05 | 蛇行制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61209198A JPS6363518A (ja) | 1986-09-05 | 1986-09-05 | 蛇行制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6363518A true JPS6363518A (ja) | 1988-03-19 |
JPH0565248B2 JPH0565248B2 (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=16568974
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61209198A Granted JPS6363518A (ja) | 1986-09-05 | 1986-09-05 | 蛇行制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6363518A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5996384A (en) * | 1997-09-11 | 1999-12-07 | Kvaerner Technology & Research Ltd. | Hot flat rolling mill stand and control method and apparatus therefor |
-
1986
- 1986-09-05 JP JP61209198A patent/JPS6363518A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5996384A (en) * | 1997-09-11 | 1999-12-07 | Kvaerner Technology & Research Ltd. | Hot flat rolling mill stand and control method and apparatus therefor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0565248B2 (ja) | 1993-09-17 |
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