JPS6360158A - 炭化けい素焼結体の製造方法 - Google Patents
炭化けい素焼結体の製造方法Info
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- JPS6360158A JPS6360158A JP61203807A JP20380786A JPS6360158A JP S6360158 A JPS6360158 A JP S6360158A JP 61203807 A JP61203807 A JP 61203807A JP 20380786 A JP20380786 A JP 20380786A JP S6360158 A JPS6360158 A JP S6360158A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/56—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides
- C04B35/565—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides based on silicon carbide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は炭化けい素焼結体の製造方法に関し、特に高密
度の純β形炭化けい素(以下これを[β−3iCJと略
記する)焼結体を確実に製造する有利な方法について提
案する。
度の純β形炭化けい素(以下これを[β−3iCJと略
記する)焼結体を確実に製造する有利な方法について提
案する。
かかるβ−3iCは、ガスタービンやエンジン部品の如
き耐熱性や耐食性、耐摩耗性などが要求される高温構造
用部材としての用途に適合するセラミックスとして有用
である。
き耐熱性や耐食性、耐摩耗性などが要求される高温構造
用部材としての用途に適合するセラミックスとして有用
である。
(従来の技術)
従来、高密度−高強度炭化けい素焼結体製造技術に関し
ては、若干のα形結晶相の含有を許容するβ−3iC粉
末を出発原料として、B化合物およびC化合物を助剤と
して焼成する特公昭57−32035号公報に記載の方
法、あるいは特公昭58−14390号公報に開示のよ
うにα湿炭化けい素(以下これを「α−3iCJと略記
する)粉末を出発原料とする方法などが提案されている
。
ては、若干のα形結晶相の含有を許容するβ−3iC粉
末を出発原料として、B化合物およびC化合物を助剤と
して焼成する特公昭57−32035号公報に記載の方
法、あるいは特公昭58−14390号公報に開示のよ
うにα湿炭化けい素(以下これを「α−3iCJと略記
する)粉末を出発原料とする方法などが提案されている
。
(発明が解決しようとする問題点)
例示した上記従来技術の場合、いずれも高密度は実現さ
れているものの、いずれも焼成段階におけるβ→αへの
転移の抑制および結晶粒成長の抑制作用が十分でなく、
得られた焼結体は4H,6H。
れているものの、いずれも焼成段階におけるβ→αへの
転移の抑制および結晶粒成長の抑制作用が十分でなく、
得られた焼結体は4H,6H。
15Rなどのα−3iCを多く含み、強度が低くて使途
に適合しない不十分なSiC焼結体になるという欠点が
あった。
に適合しない不十分なSiC焼結体になるという欠点が
あった。
本発明の目的は、焼結体の多形組成がβ相形結晶相のみ
からなり高密度にあわせて高い強度を有するβ−5iC
焼結体製造技術を確立することにある。
からなり高密度にあわせて高い強度を有するβ−5iC
焼結体製造技術を確立することにある。
(問題点を解決するための手段)
」1掲の目的は次の事項を骨子とする構成を採用するこ
とによって充足される。すなわち、本発明は、4H,6
H,15Rなどのα形相晶相を含まない純β形炭化けい
素微粉末に、:よう素分としての含有量が0.1〜2.
Qwt%のほう素単体または分解してBを生成するほう
素含有化合物、および炭素分としての含有量が1〜5社
%の炭素単体または分解してCを生成する炭素含有化合
物を添加して混合し、得られた混合原料を成形し、この
成形体を真空または不活性雰囲気下において1800〜
2150℃の温度に加熱保持するという熱処理を施すこ
とにより、焼結させることを特徴とする炭化けい素焼結
体の製造方法。
とによって充足される。すなわち、本発明は、4H,6
H,15Rなどのα形相晶相を含まない純β形炭化けい
素微粉末に、:よう素分としての含有量が0.1〜2.
Qwt%のほう素単体または分解してBを生成するほう
素含有化合物、および炭素分としての含有量が1〜5社
%の炭素単体または分解してCを生成する炭素含有化合
物を添加して混合し、得られた混合原料を成形し、この
成形体を真空または不活性雰囲気下において1800〜
2150℃の温度に加熱保持するという熱処理を施すこ
とにより、焼結させることを特徴とする炭化けい素焼結
体の製造方法。
(作 用)
以下に、本発明方法を着想するに至る経過と上記課題解
決手段の具体的内容、特に混合原料の条件を説明する。
決手段の具体的内容、特に混合原料の条件を説明する。
−船に、β−3iCはそれを熱処理するときに均一微細
組織になるように焼結するのは極めて矯し7くしかも高
密度化させるために焼結温度をにげるとα−3iCに転
移しながら異常粒成長を起こしやすい傾向がある。この
結晶粒の異常成長は焼結体にした場合jこ欠陥となりや
すく該焼結体強度を低下させる。また、α−5iCは異
方性をもっているため:こ焼結体に残留歪を残しやすく
、該焼結体の強度を下げてしまう。このような理由で、
焼結体にはα−SiCを含まないβ−3iCの均一微細
組織のものが好ましい。しかし、上述したように従来は
焼結体密度が理論密度の95%以上の焼結体かえられて
も、結晶を目が100%β−3iCとなっているものは
i)られていなかったのである。
組織になるように焼結するのは極めて矯し7くしかも高
密度化させるために焼結温度をにげるとα−3iCに転
移しながら異常粒成長を起こしやすい傾向がある。この
結晶粒の異常成長は焼結体にした場合jこ欠陥となりや
すく該焼結体強度を低下させる。また、α−5iCは異
方性をもっているため:こ焼結体に残留歪を残しやすく
、該焼結体の強度を下げてしまう。このような理由で、
焼結体にはα−SiCを含まないβ−3iCの均一微細
組織のものが好ましい。しかし、上述したように従来は
焼結体密度が理論密度の95%以上の焼結体かえられて
も、結晶を目が100%β−3iCとなっているものは
i)られていなかったのである。
こうした点について本発明者らが鋭意研究を重ねた結果
、焼結時にβ→α形結形相晶相移する原因としては、α
−3iCが高温安定であるために必然的に起る他、粉末
中に含まれるFe、 Aβ等の金属不純物の存在によっ
ても発生することが考えられた。そして、このことに関
してさらに研究をすすめた結果、転移の起こりやすいS
iC粉末と転移の起こりにくいSiC粉末とがあること
が判った。すなわち、転移の起こりやすい粉末を透過型
電子顕微鏡で観察したところ、6日型SiCの電子線回
折像が確認された。しかし、転移の起こりにくい粉末に
ついても同様に観察したが、明白なβ−5iCの回折像
かス) IJ−りなβ−5iCの回折像が得られたのみ
で、α−5iCの回折像は全く確認できなかった。
、焼結時にβ→α形結形相晶相移する原因としては、α
−3iCが高温安定であるために必然的に起る他、粉末
中に含まれるFe、 Aβ等の金属不純物の存在によっ
ても発生することが考えられた。そして、このことに関
してさらに研究をすすめた結果、転移の起こりやすいS
iC粉末と転移の起こりにくいSiC粉末とがあること
が判った。すなわち、転移の起こりやすい粉末を透過型
電子顕微鏡で観察したところ、6日型SiCの電子線回
折像が確認された。しかし、転移の起こりにくい粉末に
ついても同様に観察したが、明白なβ−5iCの回折像
かス) IJ−りなβ−5iCの回折像が得られたのみ
で、α−5iCの回折像は全く確認できなかった。
さらに、この両者の粉末をX線回折により観察したが、
6N、 15R,48等のα−3iCの回折線は全く観
察されなかった。
6N、 15R,48等のα−3iCの回折線は全く観
察されなかった。
以上のこ乏から、本発明者らはβ−5iC粉末中に存在
する極少量のα−3iCの結晶により転移が促進される
ことを予測した。
する極少量のα−3iCの結晶により転移が促進される
ことを予測した。
そこで、4H,6H,15Rなどのα−3iCの結晶を
含まない純β−3iC粉末を原料として使用することに
着目し、実験を重ねたところ密度が理論密度の90%以
上でβ−3iCが95%以上を占める焼結体かえられる
ことを6fl認したのである。
含まない純β−3iC粉末を原料として使用することに
着目し、実験を重ねたところ密度が理論密度の90%以
上でβ−3iCが95%以上を占める焼結体かえられる
ことを6fl認したのである。
かかる純β−3iC扮末原料に対しては、さらに焼結助
剤としてほう素(B)を用いるが、このBの添加量は0
.1〜2wt%が適当である。特に0.1〜0.3wt
%が好ましい。この添加量がQ、1wt%より少ないと
きや2wt%より多いときは、所定の焼結体密度が得ら
れない。また、原料中の焼結助剤としては他に炭素(C
)を用いるが、このCの添加量:ま1〜5!Jシ%が適
当である。特に2〜3v+t%が好ましい。この添加量
が1wt%より少ないときや5 W t 96より多い
時は、所定の密度が得られない。
剤としてほう素(B)を用いるが、このBの添加量は0
.1〜2wt%が適当である。特に0.1〜0.3wt
%が好ましい。この添加量がQ、1wt%より少ないと
きや2wt%より多いときは、所定の焼結体密度が得ら
れない。また、原料中の焼結助剤としては他に炭素(C
)を用いるが、このCの添加量:ま1〜5!Jシ%が適
当である。特に2〜3v+t%が好ましい。この添加量
が1wt%より少ないときや5 W t 96より多い
時は、所定の密度が得られない。
なお、本発明で使用できるβ−5iC粉末としては、シ
リカ還元法で製造した粉末の例だと次のようなものが好
ましい。
リカ還元法で製造した粉末の例だと次のようなものが好
ましい。
・ F−3in□:0.4%以下、F−C: 0.65
%以下、T−Fe: 0.08%以下、T−A f :
0.08%以下、T−Ca: 0.08%以下、H2
O: 0.70%以下、平均粒径:0.3μm以下、サ
ブミクロン率:94%以上、最大粒子径: 2μm 比表面積:15〜22m2/g 次に、上記配合原料粉末は乾燥後成形した後、熱処理を
行う。この熱処理時の焼結温度は、1800℃〜215
0℃が適当である。1800℃より低いと所定の密度が
得られないし、2150℃より高いとα−3iCへの転
移が多く、最終的なβ形相晶相の含有量が得られないこ
とおよび所望の強度が実現できないからである。
%以下、T−Fe: 0.08%以下、T−A f :
0.08%以下、T−Ca: 0.08%以下、H2
O: 0.70%以下、平均粒径:0.3μm以下、サ
ブミクロン率:94%以上、最大粒子径: 2μm 比表面積:15〜22m2/g 次に、上記配合原料粉末は乾燥後成形した後、熱処理を
行う。この熱処理時の焼結温度は、1800℃〜215
0℃が適当である。1800℃より低いと所定の密度が
得られないし、2150℃より高いとα−3iCへの転
移が多く、最終的なβ形相晶相の含有量が得られないこ
とおよび所望の強度が実現できないからである。
なお、かかる熱処理に当たっては、1500℃までは真
空雰囲気が良い。これは310□等酸化物を飛散させS
iCの緻密化を助ける効果があるためである。
空雰囲気が良い。これは310□等酸化物を飛散させS
iCの緻密化を助ける効果があるためである。
1500℃以上は昇温速度は0.3〜2.5℃/min
が好ましい。0.3 ℃/minより遅いと作業性とコ
スト面でデメリットとなるし、2.5 ℃/minより
速いとα型への転移が多くなるからである。1500℃
以上での熱処理については、后等不活性雲囲気の方が成
形体表層のSiCの分解を防ぐので好ましい。
が好ましい。0.3 ℃/minより遅いと作業性とコ
スト面でデメリットとなるし、2.5 ℃/minより
速いとα型への転移が多くなるからである。1500℃
以上での熱処理については、后等不活性雲囲気の方が成
形体表層のSiCの分解を防ぐので好ましい。
(実施例)
実施例1
出発原料としてのβ−3iC粉末はシリカ還元法によっ
て合成された平均粒径0.28μmのα−3iCの結晶
を全く含まないものを用いた。この粉末の性質を表1に
示す。このβ−3iC原料粉末100重量部に対し、焼
結助剤として最大粒径10μm以下、比表面積5 m2
/gの炭化はう素(B4C) 0.32重量部とレゾー
ル型フェノールレジン(残炭率50%)4,0重量部添
加し、溶媒として水300重量部加え、3βポリエチレ
ン容器内にテフロンボールが約6割を占めるように充填
し、24時間かけて混合した。乾燥はスプレードライヤ
ーにより行った。得られた頚拉を、150kg/cm2
の圧力で金型成形した後、3 t/cm2ラバープレス
を用いて成形した。
て合成された平均粒径0.28μmのα−3iCの結晶
を全く含まないものを用いた。この粉末の性質を表1に
示す。このβ−3iC原料粉末100重量部に対し、焼
結助剤として最大粒径10μm以下、比表面積5 m2
/gの炭化はう素(B4C) 0.32重量部とレゾー
ル型フェノールレジン(残炭率50%)4,0重量部添
加し、溶媒として水300重量部加え、3βポリエチレ
ン容器内にテフロンボールが約6割を占めるように充填
し、24時間かけて混合した。乾燥はスプレードライヤ
ーにより行った。得られた頚拉を、150kg/cm2
の圧力で金型成形した後、3 t/cm2ラバープレス
を用いて成形した。
上記成形体を100℃で乾燥させた後、熱処理(焼成)
を行った。この焼成は、1×10−2トールの真空雪囲
気において1500℃までは5℃/minの割合で昇温
し、この1500℃の温度域に1時間保持し。
を行った。この焼成は、1×10−2トールの真空雪囲
気において1500℃までは5℃/minの割合で昇温
し、この1500℃の温度域に1時間保持し。
た。その後アルゴンガスで炉内を常圧に戻しアルゴンガ
スを5 R/min流しながら常圧で2090℃まで1
.25℃/minの割合で昇温し、この2090℃の温
度域に1時間保持した後降温した。
スを5 R/min流しながら常圧で2090℃まで1
.25℃/minの割合で昇温し、この2090℃の温
度域に1時間保持した後降温した。
得られた焼結体の物性を表2に示した。測定のうち密度
はアルキメデス法により測定した。三点曲げ強度は、J
IS R1601に従って測定した。また多形の定量は
、X線回折(電圧40kV、電流100mA。
はアルキメデス法により測定した。三点曲げ強度は、J
IS R1601に従って測定した。また多形の定量は
、X線回折(電圧40kV、電流100mA。
2θ= 32〜43°、スキャニングスピード=l/4
°/min。
°/min。
チャートスピード= 1cm/min、 タイムコン
スタン) ” 5sec、 7/I/スケール= 20
000cps) によって得られたチャートに3C,6
Hのピークのみが認められたので、同村の式も適応して
1等だ。
スタン) ” 5sec、 7/I/スケール= 20
000cps) によって得られたチャートに3C,6
Hのピークのみが認められたので、同村の式も適応して
1等だ。
実施例2
実施例1と同じ成形体を、層雲囲気中で5℃/minの
速度で昇温しで2090℃まで昇温し、その温度にlh
r保持した後降温した。得られた焼結体について特性を
調べたところ、密度は、3.14g/cm’で、α−3
iCが3.7 vol、%で、β−3iCが95.3v
ol、%であった。結晶サイズは平均粒径5〜8μm、
最大粒径は10〜15μmであった。この焼結体の平均
強度は69.8kg/mm”であった。
速度で昇温しで2090℃まで昇温し、その温度にlh
r保持した後降温した。得られた焼結体について特性を
調べたところ、密度は、3.14g/cm’で、α−3
iCが3.7 vol、%で、β−3iCが95.3v
ol、%であった。結晶サイズは平均粒径5〜8μm、
最大粒径は10〜15μmであった。この焼結体の平均
強度は69.8kg/mm”であった。
(比較例)
例 l
実施例と同様にシリカ還元法で合成したβ−3iC粉末
のうちα−5iCの結晶相の存在を確認した表3に示す
SiC粉末を準備した。このα相を含むβ−3iC粉末
を前記実施例と同じ方法で焼成し焼結体を製造した。得
られた焼結体の密度は3.14g/cm3で、α−3i
Cが15%、β−3iCが85%であった。結晶サイズ
は平均粒径10〜15μm1最大粒径50μmで平均強
度は55.4kgf/mm2であった。
のうちα−5iCの結晶相の存在を確認した表3に示す
SiC粉末を準備した。このα相を含むβ−3iC粉末
を前記実施例と同じ方法で焼成し焼結体を製造した。得
られた焼結体の密度は3.14g/cm3で、α−3i
Cが15%、β−3iCが85%であった。結晶サイズ
は平均粒径10〜15μm1最大粒径50μmで平均強
度は55.4kgf/mm2であった。
表3
例2
実施例と同様にシリカ還元法で合成したβ−3iC粉末
についてX線回折したときにα−5iCの結晶が確認さ
れたものを、実施例と同じ方法で焼成して焼結体を得た
。この焼結体の密度は3.15g/cm3で、α−3i
Cが60%、β−3iCが40%であった。結晶サイズ
は、平均粒径10〜15μm1最大粒径300μm、平
均強度は48.6 kgf/mm2であった。
についてX線回折したときにα−5iCの結晶が確認さ
れたものを、実施例と同じ方法で焼成して焼結体を得た
。この焼結体の密度は3.15g/cm3で、α−3i
Cが60%、β−3iCが40%であった。結晶サイズ
は、平均粒径10〜15μm1最大粒径300μm、平
均強度は48.6 kgf/mm2であった。
例3
実施例と同様にシリカ還元法で合成したβ−3iC粉末
のうち、α−5iCの結晶を全く含まないものに、あら
ためてα−3iC(昭和電工製A−1)を3wt%添加
して実施例と同様の方法で焼成して焼結体を得た。この
焼結体は密度3.12g/cm3で、α−3iCが50
%、β−3iCが50%であった。
のうち、α−5iCの結晶を全く含まないものに、あら
ためてα−3iC(昭和電工製A−1)を3wt%添加
して実施例と同様の方法で焼成して焼結体を得た。この
焼結体は密度3.12g/cm3で、α−3iCが50
%、β−3iCが50%であった。
(発明の効果)
以上説明したように本発明によれば、α化率の極めて小
さい高密度、高強度の炭化けい素を確実容易に製造する
ことができる。
さい高密度、高強度の炭化けい素を確実容易に製造する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
第1図は、実施例1で使用した原料粉末のX線回折チャ
ート、 第2図は、比較例1で使用した原料粉末のX線回折チャ
ート、 第3図は、比較例2で使用した原料粉末のX線回折チャ
ートである。
ート、 第2図は、比較例1で使用した原料粉末のX線回折チャ
ート、 第3図は、比較例2で使用した原料粉末のX線回折チャ
ートである。
Claims (1)
- 1、純β形炭化けい素微粉末に、ほう素分としての含有
量が0.1〜2.0wt%のほう素単体またはほう素含
有化合物、および炭素分としての含有量が1〜5wt%
の炭素単体または炭素含有化合物を添加して混合し、得
られた混合原料を成形し、この成形体を真空または不活
性雰囲気下において1800〜2150℃の温度に加熱
保持して焼結させることを特徴とする炭化けい素焼結体
の製造方法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61203807A JPS6360158A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 炭化けい素焼結体の製造方法 |
US07/768,337 US5192719A (en) | 1986-09-01 | 1991-09-30 | Method of producing high-strength β-type silicon carbide sintered bodies |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61203807A JPS6360158A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 炭化けい素焼結体の製造方法 |
PCT/JP1988/000216 WO1989008086A1 (en) | 1988-02-26 | 1988-02-26 | HIGH-STRENGTH, beta-TYPE SILICON CARBIDE SINTER AND PROCESS FOR ITS PRODUCTION |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6360158A true JPS6360158A (ja) | 1988-03-16 |
Family
ID=37309580
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61203807A Pending JPS6360158A (ja) | 1986-09-01 | 1986-09-01 | 炭化けい素焼結体の製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0362375B1 (ja) |
JP (1) | JPS6360158A (ja) |
DE (1) | DE3853629T2 (ja) |
WO (1) | WO1989008086A1 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6414175A (en) * | 1987-07-08 | 1989-01-18 | Toshiba Corp | Production of silicon carbide ceramic |
JP2002201070A (ja) * | 2000-12-27 | 2002-07-16 | Kyocera Corp | 炭化珪素質焼結体及びその製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU7360194A (en) * | 1993-07-22 | 1995-02-20 | Saint-Gobain/Norton Industrial Ceramics Corporation | Silicon carbide grain |
FR3122424B3 (fr) * | 2021-04-30 | 2023-09-08 | Saint Gobain Ct Recherches | Procede de fabrication de materiau de sic fritte tres pur et dense |
CN114908420B (zh) * | 2022-05-16 | 2023-08-22 | 哈尔滨晶彩材料科技有限公司 | 高纯碳化硅多晶粉料的制备方法 |
Citations (5)
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JPS526716A (en) * | 1975-06-30 | 1977-01-19 | Gen Electric | Silicon carbide sintered articles |
JPS60186467A (ja) * | 1984-03-01 | 1985-09-21 | イビデン株式会社 | 炭化珪素質焼結体の製造方法 |
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1986
- 1986-09-01 JP JP61203807A patent/JPS6360158A/ja active Pending
-
1988
- 1988-02-26 EP EP88902221A patent/EP0362375B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-02-26 DE DE3853629T patent/DE3853629T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-02-26 WO PCT/JP1988/000216 patent/WO1989008086A1/ja active IP Right Grant
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0362375B1 (en) | 1995-04-19 |
DE3853629T2 (de) | 1995-10-05 |
EP0362375A4 (en) | 1990-09-05 |
DE3853629D1 (de) | 1995-05-24 |
EP0362375A1 (en) | 1990-04-11 |
WO1989008086A1 (en) | 1989-09-08 |
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