JPS6358518A - 静止形無効電力補償装置の制御装置 - Google Patents
静止形無効電力補償装置の制御装置Info
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- JPS6358518A JPS6358518A JP61201537A JP20153786A JPS6358518A JP S6358518 A JPS6358518 A JP S6358518A JP 61201537 A JP61201537 A JP 61201537A JP 20153786 A JP20153786 A JP 20153786A JP S6358518 A JPS6358518 A JP S6358518A
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Classifications
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、サイリスタを位相制御することにより、電力
系統へ流入する無効電流を制御する静止形無動電力補償
装置の制御装置に関する。
系統へ流入する無効電流を制御する静止形無動電力補償
装置の制御装置に関する。
（従来の技術）
近年制御盤流素子を用いた無効電力補ｆＯ装置（Ｓ Ｖ
Ｃ： ５ｔａｔｉｃ Ｖａｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｏ
ｒ以下ＳｖＣと略す）が電力系統安定化装置として諸外
国で用いられ、電力系統の安定度向上や電力変動の抑制
に大きな効果を発揮している。
Ｃ： ５ｔａｔｉｃ Ｖａｒ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｏ
ｒ以下ＳｖＣと略す）が電力系統安定化装置として諸外
国で用いられ、電力系統の安定度向上や電力変動の抑制
に大きな効果を発揮している。
まずＳＶＣの主回路構成と制御装置の動作について、−
例を説明する。第３図はＳＶＣの主回路の１構成例を説
明する図でおる。第４図はＳＶＣ制御装置の従来例を説
明する図である。第５図はＳＶＣの制御特性を説明する
図、第６図と第７図は電力系統の負荷特性を説明する図
、第８図と第９図はＳＶＣの制御特性と電力系統の負荷
特性により、ＳＶＣの動作を説明する図である。
例を説明する。第３図はＳＶＣの主回路の１構成例を説
明する図でおる。第４図はＳＶＣ制御装置の従来例を説
明する図である。第５図はＳＶＣの制御特性を説明する
図、第６図と第７図は電力系統の負荷特性を説明する図
、第８図と第９図はＳＶＣの制御特性と電力系統の負荷
特性により、ＳＶＣの動作を説明する図である。
第３図の１はサイリスタコントロールドリアクトル（以
下ＴＣＰと略す〉であり、サイリスタＵ。
下ＴＣＰと略す〉であり、サイリスタＵ。
ｘ、ｖ、ｙ、ｗ、ｚと’Ｊ ７クトルＬ１．Ｌ２゜［３
から構成されている。サイリスタＵとＸ、サイリスタＶ
とＹ、サイリスタＷと７はそれぞれ逆並列に接続されて
おり、点弧位相を制御することにより、リアクトルＬ１
．Ｌ２．Ｌ３に流れる電流が制御される。２はフィック
ストコンデンサ（以下ＦＣと略す）であり、コンデンサ
ＣＩ。
から構成されている。サイリスタＵとＸ、サイリスタＶ
とＹ、サイリスタＷと７はそれぞれ逆並列に接続されて
おり、点弧位相を制御することにより、リアクトルＬ１
．Ｌ２．Ｌ３に流れる電流が制御される。２はフィック
ストコンデンサ（以下ＦＣと略す）であり、コンデンサ
ＣＩ。
Ｃ２，Ｃ３およびしヤ断器ＣＢから構成されている。Ｒ
，Ｓ、Ｔは交流線路である。３はＳＶＣの主回路であり
、ＴＣＲＩとＦｅ２から構成される。
，Ｓ、Ｔは交流線路である。３はＳＶＣの主回路であり
、ＴＣＲＩとＦｅ２から構成される。
ＳＶＣの運転中はしゃ断器ＣＢは閉じており、Ｆｅ２は
交流線路Ｒ，Ｓ、Ｔに接続されて進相無効電力を発生し
、ＴＣＲｌは位相制御されて遅相無効電力を発生する。
交流線路Ｒ，Ｓ、Ｔに接続されて進相無効電力を発生し
、ＴＣＲｌは位相制御されて遅相無効電力を発生する。
ＴＣＲＩを位相制御することにより遅相無効電力が制御
されるため、５ＶＣ３は交流線路Ｒ，Ｓ、Ｔに進相無効
電力から遅相無効電力までを発生できることになる。第
４図はＳＶＣの制御装置を示している。第３図と同じ機
能の装置には同じ番号を付している。３００は電力系統
母線、２００は主回路トランス、２０１はｈ１器用変圧
器、２０２は計器用変流器、１００はＳＶＣの制御装置
であり、そのＳＶＣの制御装置は、下記の装置で構成さ
れている。１１１は系統電圧検出器、１１２は電圧基準
設定器、１１３はＳｖＣ電流検出器、１１４は増幅器、
１１５と１１６は加算器、１１７は積分器、１１８は、
無効電流を点弧角に変換する為の変換回路、１１９は位
相制御回路である。第４図では電力系統母線３００、主
回路トランス２００、計器用変圧器２０１、計器用変流
器２０２およびＳＶＣ主回路３は単線結線図で示してい
る。電力系統母線３００の電圧は計器用変圧器２０１を
介して系統電圧検出器１１１により系統電圧実効値Ｖ
Ｂｕｓとして検出され、電圧基準設定器１１２からの電
圧基準地Ｖｒｅｆだけ、加算器１１５により減算され電
圧誤差信号がΔＶが得られる。一方ＳｖＣ主回路３に流
れる電流は計器用変流器２０２を介してＳＶＣ電流検出
器１１３により、ＳｖＣ電流実効値（ＳＶＣとして検出
され、増幅器１１４でＫｓ倍され、スロープリアクタン
ス信号（（ｓｖｃ＊Ｋｓ）として加算器１１６に入力さ
れる。加算器１１６では電圧誤差信号ΔＶとスロープリ
アクタンス信号（Ｉｓｖｃ＊Ｋｓ＞が加締された後、出
力信号を積分器１１７の入力信号とする。積分器１１７
の出力信号は誤差信号ΔＶを所定の範囲とするために必
要なＴＣＲｌが出力する遅相無効電流を決定するＴＣＲ
制御信号ＩＬとなっている。この制御信号ＩＬは変換回
路１１８によって、ＩＬを流すのに必要とされる点弧角
に変換される。位相制御回路１１９では計器用変圧器２
０１で検出された系統電圧の位相とｉｔ、制御電圧ＩＬ
に対応した点弧角αからＴＣＲＩの各サイリスタに点弧
パルスを出力する。第５図は第４図のＳｖＣ制御装置に
よって生み出されるＳｖＣの電圧−電流特性を説明する
図である。
されるため、５ＶＣ３は交流線路Ｒ，Ｓ、Ｔに進相無効
電力から遅相無効電力までを発生できることになる。第
４図はＳＶＣの制御装置を示している。第３図と同じ機
能の装置には同じ番号を付している。３００は電力系統
母線、２００は主回路トランス、２０１はｈ１器用変圧
器、２０２は計器用変流器、１００はＳＶＣの制御装置
であり、そのＳＶＣの制御装置は、下記の装置で構成さ
れている。１１１は系統電圧検出器、１１２は電圧基準
設定器、１１３はＳｖＣ電流検出器、１１４は増幅器、
１１５と１１６は加算器、１１７は積分器、１１８は、
無効電流を点弧角に変換する為の変換回路、１１９は位
相制御回路である。第４図では電力系統母線３００、主
回路トランス２００、計器用変圧器２０１、計器用変流
器２０２およびＳＶＣ主回路３は単線結線図で示してい
る。電力系統母線３００の電圧は計器用変圧器２０１を
介して系統電圧検出器１１１により系統電圧実効値Ｖ
Ｂｕｓとして検出され、電圧基準設定器１１２からの電
圧基準地Ｖｒｅｆだけ、加算器１１５により減算され電
圧誤差信号がΔＶが得られる。一方ＳｖＣ主回路３に流
れる電流は計器用変流器２０２を介してＳＶＣ電流検出
器１１３により、ＳｖＣ電流実効値（ＳＶＣとして検出
され、増幅器１１４でＫｓ倍され、スロープリアクタン
ス信号（（ｓｖｃ＊Ｋｓ）として加算器１１６に入力さ
れる。加算器１１６では電圧誤差信号ΔＶとスロープリ
アクタンス信号（Ｉｓｖｃ＊Ｋｓ＞が加締された後、出
力信号を積分器１１７の入力信号とする。積分器１１７
の出力信号は誤差信号ΔＶを所定の範囲とするために必
要なＴＣＲｌが出力する遅相無効電流を決定するＴＣＲ
制御信号ＩＬとなっている。この制御信号ＩＬは変換回
路１１８によって、ＩＬを流すのに必要とされる点弧角
に変換される。位相制御回路１１９では計器用変圧器２
０１で検出された系統電圧の位相とｉｔ、制御電圧ＩＬ
に対応した点弧角αからＴＣＲＩの各サイリスタに点弧
パルスを出力する。第５図は第４図のＳｖＣ制御装置に
よって生み出されるＳｖＣの電圧−電流特性を説明する
図である。
第５図に）、（ト）、（Ｃ）はともに縦軸を系統電圧実
効値■ 、横軸をＳＶＣ電流実効値ｉ ｓｖｃとして
Ｂｕｓ おり、ＳｖＣ電流実効値は遅れ電流実効値を正の値とし
進み電流実効値を負の値とし、第４図の増幅器１１４の
ゲインＫＳをＯとした場合のｓＶｃの電圧−電流特性で
ある。
効値■ 、横軸をＳＶＣ電流実効値ｉ ｓｖｃとして
Ｂｕｓ おり、ＳｖＣ電流実効値は遅れ電流実効値を正の値とし
進み電流実効値を負の値とし、第４図の増幅器１１４の
ゲインＫＳをＯとした場合のｓＶｃの電圧−電流特性で
ある。
第５図（ハ）は第４図のＴＣＲＩが運転をしていない状
態、すなわちＴＣＲｌの各サイリスタＵ、Ｘ。
態、すなわちＴＣＲｌの各サイリスタＵ、Ｘ。
Ｖ、Ｙ、Ｗ、Ｚに点弧パルスが与えられないゲートブロ
ック状態での特性を示すもので、Ｆｅ２に流れる無効電
流実効値と系統電圧実効値Ｖ Ｂｕｓとの関係が百腺ア
で与えられる。第４図の電圧基準値ＶｒｅｆでのＳＶＣ
電流実効値はＩ ５ｖｃｌとなっている。第５図０はＦ
ｅ２のしゃ断器ＣＢが開いている状態でのＴＣＲｌに流
れる無効電流実効値と系統電圧実効値Ｖ Ｂｕｓとの関
係を示しており、イはサイリスタの点弧角がリアクトル
Ｌｌ、Ｌ２゜Ｌ３に最大電流を流す最小値となった時、
つは点弧角が最大値となった時の特性であり、第４図の
ＳｖＣ制御装置１１０の制御が行われることにより、実
線上の特性が作り出される。ＳＶｃ電流実効値は電圧基
準値Ｖ ｒｅｆで点弧角が最小値となった時点でｉ ５
ｖｃ２、最大値となつ゛た時点で１ｓｖｃ３となる。
ック状態での特性を示すもので、Ｆｅ２に流れる無効電
流実効値と系統電圧実効値Ｖ Ｂｕｓとの関係が百腺ア
で与えられる。第４図の電圧基準値ＶｒｅｆでのＳＶＣ
電流実効値はＩ ５ｖｃｌとなっている。第５図０はＦ
ｅ２のしゃ断器ＣＢが開いている状態でのＴＣＲｌに流
れる無効電流実効値と系統電圧実効値Ｖ Ｂｕｓとの関
係を示しており、イはサイリスタの点弧角がリアクトル
Ｌｌ、Ｌ２゜Ｌ３に最大電流を流す最小値となった時、
つは点弧角が最大値となった時の特性であり、第４図の
ＳｖＣ制御装置１１０の制御が行われることにより、実
線上の特性が作り出される。ＳＶｃ電流実効値は電圧基
準値Ｖ ｒｅｆで点弧角が最小値となった時点でｉ ５
ｖｃ２、最大値となつ゛た時点で１ｓｖｃ３となる。
第５図（Ｃ）はＴ ＣＲ１０が運転中であり、Ｆｅ２の
しゃ断器ＣＢが閉じた状態での特性オであり、（ハ）の
特性アと（ト）の特性工を組み合せたものとなっている
。電流基準値ｒｅｆでのＳＶＣ電流は点弧角が最大値と
なった場合Ｉ ５ｖｃ４、点弧角か最小値となった場合
■５ＶＣ５となる。
しゃ断器ＣＢが閉じた状態での特性オであり、（ハ）の
特性アと（ト）の特性工を組み合せたものとなっている
。電流基準値ｒｅｆでのＳＶＣ電流は点弧角が最大値と
なった場合Ｉ ５ｖｃ４、点弧角か最小値となった場合
■５ＶＣ５となる。
Ｉ ５ｖｃ２− Ｉ ５ＶＣ３＝ Ｉ ５ＶＣ４−１５
ｖｃ５の関係が成立している。なａ （Ｃ）図の特性オ
のＢ−０点問およびＣ−０点間はＴＣＲＩのサイリスク
の位相制御ができず、電力系統安定化の機能遂行ができ
ない部分であり、Ｂ−Ｃ点間でのみ、ＴＣＲｌのサイリ
スタの位相制御ができ電力系統安定化の機能が遂行でき
る。次にＳｖＣを電力系統安定化装置として用いる時の
動作を説明するために、電力系統母線のＳＶＣ設置点で
の電圧の変動を第６図および第７図に示す。第６図中４
００は発電機、５００は電力系統の線路（インピーダン
スＺｒ）、６００は可変リアクトル負荷を示し、Ａ点が
ＳＶＣ設置点である。発電機４００は電圧Ｅを発生し、
可変リアクトル負荷６００が所定値のとき線路を流れる
電流がｉｎで必ればＳＶＣ設置点Ａでの電圧は Ｖ＝Ｅ−Ｚｒ−Ｉｎ で表わされる。第７図は発電機電圧Ｅが変動した場合の
ＳＶＣ設置点Ａの電圧−電流特性を示す図でおり、発電
機電圧ＥがＥＯの場合力、Ｅ ｏ 十ΔＶとなった場合
キ、Ｅｏ−ΔＶとなった場合りの特性となる。
ｖｃ５の関係が成立している。なａ （Ｃ）図の特性オ
のＢ−０点問およびＣ−０点間はＴＣＲＩのサイリスク
の位相制御ができず、電力系統安定化の機能遂行ができ
ない部分であり、Ｂ−Ｃ点間でのみ、ＴＣＲｌのサイリ
スタの位相制御ができ電力系統安定化の機能が遂行でき
る。次にＳｖＣを電力系統安定化装置として用いる時の
動作を説明するために、電力系統母線のＳＶＣ設置点で
の電圧の変動を第６図および第７図に示す。第６図中４
００は発電機、５００は電力系統の線路（インピーダン
スＺｒ）、６００は可変リアクトル負荷を示し、Ａ点が
ＳＶＣ設置点である。発電機４００は電圧Ｅを発生し、
可変リアクトル負荷６００が所定値のとき線路を流れる
電流がｉｎで必ればＳＶＣ設置点Ａでの電圧は Ｖ＝Ｅ−Ｚｒ−Ｉｎ で表わされる。第７図は発電機電圧Ｅが変動した場合の
ＳＶＣ設置点Ａの電圧−電流特性を示す図でおり、発電
機電圧ＥがＥＯの場合力、Ｅ ｏ 十ΔＶとなった場合
キ、Ｅｏ−ΔＶとなった場合りの特性となる。
第８図はＳＶＣの電圧抑制効果を説明する図であり、第
４図の電圧基準Ｖ ｒｅｆを、第７図の発電機電圧Ｅｏ
に等しく設定した場合である。
４図の電圧基準Ｖ ｒｅｆを、第７図の発電機電圧Ｅｏ
に等しく設定した場合である。
第８図ではＳＶＣはＳＶＣの特性オにより第７図のＳｖ
Ｃ設置点Ａでの電圧がΔＶ上胃した場合、遅れ電流１１
を流して、また電圧が△Ｖ上下降た場合には進み電流Ｉ
２を流して系統電圧ｙ ｇｕｓを電圧基準値Ｖ ｒｅｆ
にすることを示している。
Ｃ設置点Ａでの電圧がΔＶ上胃した場合、遅れ電流１１
を流して、また電圧が△Ｖ上下降た場合には進み電流Ｉ
２を流して系統電圧ｙ ｇｕｓを電圧基準値Ｖ ｒｅｆ
にすることを示している。
第９図は第４図の増幅器１１４のゲインＫＳを零にしな
い場合のＳＶＣの動作を説明する図である。
い場合のＳＶＣの動作を説明する図である。
すがＳＶＣ電圧−電流特性であり、増幅器１１４のゲイ
ンＫＳを大きくするに従って折点Ｃと折点Ｂの傾きは電
圧基準値ｖｒｅｆを軸として勾配が大きくなる。第９図
を第８図と比較するとゲインＫＳが零でない所定値のと
きには発電機電圧の変動分ΔＶがあっても、ＳＶＣは設
置点の電圧を基Ｑ電圧ｖｒｃｒに抑制せず、基準電圧Ｖ
ｒｅｆからΔｖ１はずれた所に抑制するが、変動分Δ
Ｖが大きく変動しても第８図才の特性の時よりもＳＶＣ
の制御が動くことが分る。
ンＫＳを大きくするに従って折点Ｃと折点Ｂの傾きは電
圧基準値ｖｒｅｆを軸として勾配が大きくなる。第９図
を第８図と比較するとゲインＫＳが零でない所定値のと
きには発電機電圧の変動分ΔＶがあっても、ＳＶＣは設
置点の電圧を基Ｑ電圧ｖｒｃｒに抑制せず、基準電圧Ｖ
ｒｅｆからΔｖ１はずれた所に抑制するが、変動分Δ
Ｖが大きく変動しても第８図才の特性の時よりもＳＶＣ
の制御が動くことが分る。
（発明が解決しようとする問題点）
さて、このような構成におけるＳＶＣの大きな問題とし
てＳＶＣ用変圧変圧器流偏磁現象がある。
てＳＶＣ用変圧変圧器流偏磁現象がある。
第１０図は第４図における主回路変圧器２００とＴＣＲ
Ｉとを組み合せた簡易回路を示している。
Ｉとを組み合せた簡易回路を示している。
第１０図において１次巻線に交流電圧か印加されると、
鉄心には交流励磁電流ＩＡＣによる磁化力ＨＡＣが発生
し、交流磁束ＢＡＣが生じる。
鉄心には交流励磁電流ＩＡＣによる磁化力ＨＡＣが発生
し、交流磁束ＢＡＣが生じる。
一方、２次巻線において、直流電流ＩＤＣが流入すると
、直流磁化力ＨＤＣが発生し直流磁束Ｂｃｏが生じる。
、直流磁化力ＨＤＣが発生し直流磁束Ｂｃｏが生じる。
この為、鉄心にはＢ ｍ ＝ Ｂ ＡＣ十Ｂ ＤＣなる
磁束が生ずることになり、この時の磁化力口は、変圧器
のＢ−Ｈ曲線から第１１図のごとくなる。
磁束が生ずることになり、この時の磁化力口は、変圧器
のＢ−Ｈ曲線から第１１図のごとくなる。
即ち、第１１図より明らかなごとく、変圧器の２次巻線
に直流電流が流入すると１次巻線には過渡的にしか直流
電流は流れないが、この直流電流により生ずる磁束が変
圧器の鉄心内に残存し、最終的に、Ｂ−Ｈ曲線の飽和領
域で運転されることになって種々の問題を引き起す。こ
れが、いわゆる直流偏磁現象である。従って本発明の目
的は、上述した変圧器の直流偏磁を防止する為の手段を
提供することにある。
に直流電流が流入すると１次巻線には過渡的にしか直流
電流は流れないが、この直流電流により生ずる磁束が変
圧器の鉄心内に残存し、最終的に、Ｂ−Ｈ曲線の飽和領
域で運転されることになって種々の問題を引き起す。こ
れが、いわゆる直流偏磁現象である。従って本発明の目
的は、上述した変圧器の直流偏磁を防止する為の手段を
提供することにある。
（発明の構成）
（問題点を解決するための手段）
上記発明の目的を達成する為に、本発明においては直流
偏磁が発生する原因がサイリスクに与える点弧角の誤差
（バラツキ）に起因することに看目し、同相内のサイリ
スタに与える点弧角を比較して、そのＢ差を補正しよう
とする機能をイボする。
偏磁が発生する原因がサイリスクに与える点弧角の誤差
（バラツキ）に起因することに看目し、同相内のサイリ
スタに与える点弧角を比較して、そのＢ差を補正しよう
とする機能をイボする。
（作 用）
このように構成されたものにおいては、同相内のサイリ
スタに与える点弧角が等しくなるので、直流電流が変圧
器の２次巻線に流入することなく従って変圧器の直流偏
磁は発生しない。
スタに与える点弧角が等しくなるので、直流電流が変圧
器の２次巻線に流入することなく従って変圧器の直流偏
磁は発生しない。
（実施例）
変圧器の直流偏磁を引き起す点弧角の誤差の程度は、０
．１°或いは０．２°と云うような非常に小さな値でお
るので、アナログ的な演算では精度上問題となるので実
際的にはディジタル的に処理することが実用的である。
．１°或いは０．２°と云うような非常に小さな値でお
るので、アナログ的な演算では精度上問題となるので実
際的にはディジタル的に処理することが実用的である。
そこで、第４図のＳｖＣ制御装置１００をディジタルｉ
＋ｌＪ御装置とする。
＋ｌＪ御装置とする。
以下、本発明の一実施例を第１図におけるフローチャー
トを用いて説明する。以下の説明では便宜上第３図にお
ける同相内のサイリスタＵとＸを１ｌｌｌｌ Ｉ、ｌｌ
ｌするものとする。第１図において制御演算７０１は、
第４図における積分演算１１７迄の演算を包含している
ものとする。
トを用いて説明する。以下の説明では便宜上第３図にお
ける同相内のサイリスタＵとＸを１ｌｌｌｌ Ｉ、ｌｌ
ｌするものとする。第１図において制御演算７０１は、
第４図における積分演算１１７迄の演算を包含している
ものとする。
従って従来の方式では、積分演算１１７の結果（前）ホ
したＩＬに相当する。〉が得られると、予めＲＯＭに書
き込まれたＩＬと点弧角αとの関係データを読み込んで
点弧角αに相当するデータを位相制御回路１１９に出力
し、その後、そのデータが例えばＵ相開のデータでめる
旨を位相制御回路１１９に知らせる。位相制御回路１１
９では、Ｕ相開のデータである旨の命令を受は取ると、
Ｕ相開の点弧角信号として先に送られていたデータをラ
ッチし、Ｕ相すイリスタへ点弧信号を送出する。
したＩＬに相当する。〉が得られると、予めＲＯＭに書
き込まれたＩＬと点弧角αとの関係データを読み込んで
点弧角αに相当するデータを位相制御回路１１９に出力
し、その後、そのデータが例えばＵ相開のデータでめる
旨を位相制御回路１１９に知らせる。位相制御回路１１
９では、Ｕ相開のデータである旨の命令を受は取ると、
Ｕ相開の点弧角信号として先に送られていたデータをラ
ッチし、Ｕ相すイリスタへ点弧信号を送出する。
しかしながら本発明においては、ｉｔ、１１御演算７０
１の実行後これ迄貯えられていたり相開、Ｘ相開のＩＬ
データを読み込んでΔＩＬ＝ＩＬＵ ＩＬＸの演算を
行い、その値が零でない場合には、上記ΔＩＬを現時点
のＩ ＬＵＯに加算し、その値をＩ １００として使用
する。一方ΔＩＬ＝Ｏの場合には制御波Ｒ７０１の結果
をそのままＩ ＬＵＯとして使用する。そのＩ Ｌｔｌ
Ｏと、これ迄貯えられていたＵ相開ＩＬＵを再び加算し
て、その加締結果を再び決められたＲＡＭエリアに格納
し、その後は従来方式と同様にテーブル検索により、ｒ
ｔｕｏに相当する点弧角αを算出し、位相制御回路１
１９に出力する。
１の実行後これ迄貯えられていたり相開、Ｘ相開のＩＬ
データを読み込んでΔＩＬ＝ＩＬＵ ＩＬＸの演算を
行い、その値が零でない場合には、上記ΔＩＬを現時点
のＩ ＬＵＯに加算し、その値をＩ １００として使用
する。一方ΔＩＬ＝Ｏの場合には制御波Ｒ７０１の結果
をそのままＩ ＬＵＯとして使用する。そのＩ Ｌｔｌ
Ｏと、これ迄貯えられていたＵ相開ＩＬＵを再び加算し
て、その加締結果を再び決められたＲＡＭエリアに格納
し、その後は従来方式と同様にテーブル検索により、ｒ
ｔｕｏに相当する点弧角αを算出し、位相制御回路１
１９に出力する。
以上のような構成にすることにより、Ｕ相開とＸ相開の
点弧角の誤差が補正され、その結果、変圧器の直流偏磁
が防止できると云う効果を有する。
点弧角の誤差が補正され、その結果、変圧器の直流偏磁
が防止できると云う効果を有する。
尚、第１図における実施例では、スキャンニング毎に補
正演算を実施したが、第１図におけるΔＩＬの値が所定
値以上になった時にのみ補正演算を実行するようにして
も良い。又、交流系統事故等のしよう乱発生時には、こ
の補正演免を中止するようにする方法も考えられる。
正演算を実施したが、第１図におけるΔＩＬの値が所定
値以上になった時にのみ補正演算を実行するようにして
も良い。又、交流系統事故等のしよう乱発生時には、こ
の補正演免を中止するようにする方法も考えられる。
以上を考慮したフローチャートを第２図に示す。
即ち、大きなしよう乱が発生したことを不定電圧、過電
圧と云う条件で判断して、不足電圧、過電圧か発生した
場合には、Ｕ相開、Ｘ相開のＲＡＭエリアに格納されて
いるＩＬデータをクリヤーし、その後点弧角の補正演算
は行わずテーブル検索へ飛ぶ。又、ΔＩＬが所定値以下
の場合には点弧角補正演算は行わすＵ相開、Ｘ相開のＲ
ＡＭエリアに格納されているＩＬデータを更新するよう
にしたものである。
圧と云う条件で判断して、不足電圧、過電圧か発生した
場合には、Ｕ相開、Ｘ相開のＲＡＭエリアに格納されて
いるＩＬデータをクリヤーし、その後点弧角の補正演算
は行わずテーブル検索へ飛ぶ。又、ΔＩＬが所定値以下
の場合には点弧角補正演算は行わすＵ相開、Ｘ相開のＲ
ＡＭエリアに格納されているＩＬデータを更新するよう
にしたものである。
以上述べたように本発明によれば、従来の制御回路に簡
単な回路又はディジタル制御装置の場合には簡単なソフ
トを追加するのみで直流偏はを防止できると云う著しい
効果を有する。
単な回路又はディジタル制御装置の場合には簡単なソフ
トを追加するのみで直流偏はを防止できると云う著しい
効果を有する。
第１図は本発明の一実施例を示すフローチャート、第２
図は伯の実施例を示すフローチャート、第３図はＳＶＣ
の主回路の１構成例を示す図、第４図はＳ Ｖ Ｃｉｉ
ｌ制御装置の従来例を示すブロック図、第５図はＳＶＣ
の制御特性を説明する図、第６図、第７図は電力系統の
負荷特性を説明する図、第８図、第９図はＳｖＣのｉｌ
＋御特性と電力系涜の負荷特性によりＳｖＣの動作を説
明する図、第１０図は変圧器とＴＣＰを組み合せた簡易
説明回路図、第１１図は変圧器のＢ−Ｈ曲線図を示づ。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 第２図 第３図 １０θ 第４図 （ａノ （ｂ）
（り第５図 第６図 ■ 第７図 第８図 第９図
図は伯の実施例を示すフローチャート、第３図はＳＶＣ
の主回路の１構成例を示す図、第４図はＳ Ｖ Ｃｉｉ
ｌ制御装置の従来例を示すブロック図、第５図はＳＶＣ
の制御特性を説明する図、第６図、第７図は電力系統の
負荷特性を説明する図、第８図、第９図はＳｖＣのｉｌ
＋御特性と電力系涜の負荷特性によりＳｖＣの動作を説
明する図、第１０図は変圧器とＴＣＰを組み合せた簡易
説明回路図、第１１図は変圧器のＢ−Ｈ曲線図を示づ。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 第２図 第３図 １０θ 第４図 （ａノ （ｂ）
（り第５図 第６図 ■ 第７図 第８図 第９図
Claims (2)
- （１）少くとも、電力系統の電圧を制御する為の第１の
手段、スロープリアクタンス信号を得る為の第２の手段
、第１及び第２の手段で得られた信号を加算する第３の
手段、第３の手段で得られた信号を積分する第４の手段
、第４の手段で得られた信号に対応する点弧角信号を得
る為の第５の手段、更に位相制御回路からなる第６の手
段を有した静止形無効電力補償装置用制御装置において
、第４の手段又は第５の手段で得られた出力信号を同相
内の逆並列サイリスタ群毎に比較し、その偏差を前記第
４の手段又は第５の手段の後段で加算して補正すること
を特徴とする静止形無効電力補償装置の制御装置。 - （２）第４の手段又は第５の手段で得られた出力信号を
同相内の逆並列サイリスタ群毎に比較し、その偏差が所
定値を越えたとき前記第４の手段又は第５の手段の後段
で加算して補正することを特徴とする特許請求の範囲第
（１）項記載の静止形無効電力補償装置の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201537A JPS6358518A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 静止形無効電力補償装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61201537A JPS6358518A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 静止形無効電力補償装置の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6358518A true JPS6358518A (ja) | 1988-03-14 |
Family
ID=16442691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61201537A Pending JPS6358518A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 静止形無効電力補償装置の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6358518A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017041226A (ja) * | 2015-08-19 | 2017-02-23 | エルエス産電株式会社Ｌｓｉｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 静止型無効電力補償装置及びその動作方法 |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP61201537A patent/JPS6358518A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017041226A (ja) * | 2015-08-19 | 2017-02-23 | エルエス産電株式会社Ｌｓｉｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | 静止型無効電力補償装置及びその動作方法 |
| US9948176B2 (en) | 2015-08-19 | 2018-04-17 | Lsis Co., Ltd. | Static VAR compensator apparatus and operating method thereof |
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