JPH0572176B2 - - Google Patents
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- JPH0572176B2 JPH0572176B2 JP57017446A JP1744682A JPH0572176B2 JP H0572176 B2 JPH0572176 B2 JP H0572176B2 JP 57017446 A JP57017446 A JP 57017446A JP 1744682 A JP1744682 A JP 1744682A JP H0572176 B2 JPH0572176 B2 JP H0572176B2
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Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は交流系統に適用された太陽光発電シス
テムのインバータの運転制御方式に係り、特に太
陽電池から取り出すことのできる出力を最大と
し、かつ系統の電圧安定化を図るに好適なインバ
ータの運転制御方式に関する。
テムのインバータの運転制御方式に係り、特に太
陽電池から取り出すことのできる出力を最大と
し、かつ系統の電圧安定化を図るに好適なインバ
ータの運転制御方式に関する。
最近、一段と厳しさを増してきた内外のエネル
ギ情勢に対処するために太陽光発電システムの開
発が進められている。このようなシステムを交流
系統に適用した場合、システムをどのように運転
するかが非常に大きな問題となる。
ギ情勢に対処するために太陽光発電システムの開
発が進められている。このようなシステムを交流
系統に適用した場合、システムをどのように運転
するかが非常に大きな問題となる。
第1図は交流系統のうちの配電系統に太陽光発
電システムが適用された場合の一系統図を示して
いる。1は配電系統への高圧側の給電線、2は1
次側に2次側の電圧を調整するためのタツプをも
つたタツプ付主変圧器、21は主変圧器2次側の
電圧を検出する交流電圧変成器、22は線路電圧
降下補償器で、主変圧器1次側の電圧変動に伴う
2次側配電線の電圧変動を抑制するため交流電圧
変成器21で検出された主変圧器2次側の電圧に
基づき主変圧器1次側のタツプを調整する。3は
配電線、41〜46は配電線3の送電端点から
末端点までの間に接続された負荷、5は太陽光
発電システムで、太陽光発電システムの詳細な構
成を第2図に示す。51は太陽電池、52は電池
のエネルギを蓄積し、インバータの入力エネルギ
を平滑化するコンデンサ、53は半導体スイツチ
で構成される交直変換器(インバータ)で、この
インバータは自身で電流の転流が可能な自励式イ
ンバータでも、系統からの電源により転流を行う
他励式インバータのどちらでも良いが、ここでは
用途としてより広範囲な運転能力をもつ自励式イ
ンバータについて説明する。54はインバータの
高調波成分を除去するための交流フイルタ、55
はインバータ53を配電系統へ接続する変換用変
圧器、56はインバータ53を構成する半導体ス
イツチのオンオフを制御する制御回路、57,5
8はインバータの交流出力側及び配電線の交流電
圧を検出する交流電圧変成器である。通常このよ
うなシステムは半導体スイツチのオンオフを行う
位相とインバータの交流出力電圧の大きさを制御
して、一定の力率(例えば力率=1)でかつ、太
陽電池から取り出すことのできる出力が最大とな
るような運転方式が考えられている。
電システムが適用された場合の一系統図を示して
いる。1は配電系統への高圧側の給電線、2は1
次側に2次側の電圧を調整するためのタツプをも
つたタツプ付主変圧器、21は主変圧器2次側の
電圧を検出する交流電圧変成器、22は線路電圧
降下補償器で、主変圧器1次側の電圧変動に伴う
2次側配電線の電圧変動を抑制するため交流電圧
変成器21で検出された主変圧器2次側の電圧に
基づき主変圧器1次側のタツプを調整する。3は
配電線、41〜46は配電線3の送電端点から
末端点までの間に接続された負荷、5は太陽光
発電システムで、太陽光発電システムの詳細な構
成を第2図に示す。51は太陽電池、52は電池
のエネルギを蓄積し、インバータの入力エネルギ
を平滑化するコンデンサ、53は半導体スイツチ
で構成される交直変換器(インバータ)で、この
インバータは自身で電流の転流が可能な自励式イ
ンバータでも、系統からの電源により転流を行う
他励式インバータのどちらでも良いが、ここでは
用途としてより広範囲な運転能力をもつ自励式イ
ンバータについて説明する。54はインバータの
高調波成分を除去するための交流フイルタ、55
はインバータ53を配電系統へ接続する変換用変
圧器、56はインバータ53を構成する半導体ス
イツチのオンオフを制御する制御回路、57,5
8はインバータの交流出力側及び配電線の交流電
圧を検出する交流電圧変成器である。通常このよ
うなシステムは半導体スイツチのオンオフを行う
位相とインバータの交流出力電圧の大きさを制御
して、一定の力率(例えば力率=1)でかつ、太
陽電池から取り出すことのできる出力が最大とな
るような運転方式が考えられている。
第3図は第1図の配電系統における配電線各所
の電圧分布の概略を示した図である。配電線は配
電線末端(第1図では点)において定格負荷状
態で規定の電圧降下内、例えば6.6kVの配電系統
では末端における電圧降下は300Vに入るように
長さが決められる。ここで、送電端(点)は前
述の線路電圧降下補償器22によつて常時定格電
圧の一定に保たれている。しかし、送電端以外に
おいては負荷の変動によつて配電線の電圧が変動
し、軽負荷となると電圧は上昇する。第3図に実
線60で定格負荷時の、また破線61で1/2負荷時の
電圧分布の概略を示しており、上昇の大きさは末
端において最も大きくなつている。さて、一定力
率で運転される太陽光システムが配電系統へ挿入
された場合は太陽光システムの挿入場所、挿入容
量によつて様相は異なるが配電線各所の電圧は第
3図中一点鎖線61に概略を示すように変動し、こ
の場合も末端において電圧変動は最も大きくな
る。
の電圧分布の概略を示した図である。配電線は配
電線末端(第1図では点)において定格負荷状
態で規定の電圧降下内、例えば6.6kVの配電系統
では末端における電圧降下は300Vに入るように
長さが決められる。ここで、送電端(点)は前
述の線路電圧降下補償器22によつて常時定格電
圧の一定に保たれている。しかし、送電端以外に
おいては負荷の変動によつて配電線の電圧が変動
し、軽負荷となると電圧は上昇する。第3図に実
線60で定格負荷時の、また破線61で1/2負荷時の
電圧分布の概略を示しており、上昇の大きさは末
端において最も大きくなつている。さて、一定力
率で運転される太陽光システムが配電系統へ挿入
された場合は太陽光システムの挿入場所、挿入容
量によつて様相は異なるが配電線各所の電圧は第
3図中一点鎖線61に概略を示すように変動し、こ
の場合も末端において電圧変動は最も大きくな
る。
したがつて配電系統等の交流系統に太陽光シス
テムを適用した場合、負荷変動による電圧変動に
応じて太陽光システムの運転を適切に行わない
と、系統末端における電圧変動が大きくなり、電
圧変動が規定の範囲、例えば電圧変動許容範囲幅
±6%にはいらなくなるような場合が生じると、
負荷に安定な電力が供給できない場合が生じる。
テムを適用した場合、負荷変動による電圧変動に
応じて太陽光システムの運転を適切に行わない
と、系統末端における電圧変動が大きくなり、電
圧変動が規定の範囲、例えば電圧変動許容範囲幅
±6%にはいらなくなるような場合が生じると、
負荷に安定な電力が供給できない場合が生じる。
本発明は上述した問題点を除き、太陽電池から
最大の電力をとり出しつつ、かつ交流系統の電圧
安定化を図ることのできる太陽光発電システムの
インバータの運転制御方式を提供することにあ
る。
最大の電力をとり出しつつ、かつ交流系統の電圧
安定化を図ることのできる太陽光発電システムの
インバータの運転制御方式を提供することにあ
る。
太陽電池から最大の電力をとり出しつつ、交流
系統の安定化を図るためのインバータの運転方式
を検討するため、第1図に示す系統のデイジタル
シミユレーシヨンを行つた。その結果の一例を第
4図、第5図に示す。第4図は太陽光発電システ
ムの容量(出力)を変えた場合の配電線末端にお
ける電圧を示した図で、パラメータは太陽光発電
システムの配電系統への挿入位置である。尚、こ
の場合、太陽光発電システムの運転力率は一定で
ある。配電線末端の電圧は太陽光発電システムの
出力の増加に対して略直線的に上昇している。太
陽光発電システム挿入による配電線末端の電圧変
動に与える影響は挿入位置が末端に近づく程大き
くなつている。
系統の安定化を図るためのインバータの運転方式
を検討するため、第1図に示す系統のデイジタル
シミユレーシヨンを行つた。その結果の一例を第
4図、第5図に示す。第4図は太陽光発電システ
ムの容量(出力)を変えた場合の配電線末端にお
ける電圧を示した図で、パラメータは太陽光発電
システムの配電系統への挿入位置である。尚、こ
の場合、太陽光発電システムの運転力率は一定で
ある。配電線末端の電圧は太陽光発電システムの
出力の増加に対して略直線的に上昇している。太
陽光発電システム挿入による配電線末端の電圧変
動に与える影響は挿入位置が末端に近づく程大き
くなつている。
第5図は太陽光発電システムの出力を一定とし
てシステムの力率を変えた場合の配電線末端の電
圧を示している。パラメータは第4図と同様であ
る。遅れ力率で運転のときは末端の電圧は下が
り、進み力率では上つている。太陽光発電システ
ム挿入位置が末端の電圧変動に与える影響は第4
図同様、挿入位置が末端に近づく程大きくなつて
いる。図より負荷変動に伴う末端の電圧変動は太
陽光発電システムの運転力率を制御することによ
り抑制できることが分る。
てシステムの力率を変えた場合の配電線末端の電
圧を示している。パラメータは第4図と同様であ
る。遅れ力率で運転のときは末端の電圧は下が
り、進み力率では上つている。太陽光発電システ
ム挿入位置が末端の電圧変動に与える影響は第4
図同様、挿入位置が末端に近づく程大きくなつて
いる。図より負荷変動に伴う末端の電圧変動は太
陽光発電システムの運転力率を制御することによ
り抑制できることが分る。
以上から太陽光発電システムを最大出力点で運
転しかつ系統の電圧安定化を図るためには、イン
バータの出力を太陽光電池の最大出力点で運転し
かつ負荷変動に伴う系統の電圧変動を抑えるため
には系統の電圧変動または負荷変動に応じて太陽
光発電システムの運転力率を制御するようにすれ
ばよく、軽負荷時に系統の電圧が上昇した場合は
インバータを遅れ力率、重負荷時に系統の電圧が
下つた場合は進み力率で運転するようにした。
転しかつ系統の電圧安定化を図るためには、イン
バータの出力を太陽光電池の最大出力点で運転し
かつ負荷変動に伴う系統の電圧変動を抑えるため
には系統の電圧変動または負荷変動に応じて太陽
光発電システムの運転力率を制御するようにすれ
ばよく、軽負荷時に系統の電圧が上昇した場合は
インバータを遅れ力率、重負荷時に系統の電圧が
下つた場合は進み力率で運転するようにした。
本発明の一実施例を第6図〜第7図に示す。
第6図は配電系統の電圧安定化を図るために最
も挿入効果の大きい配電系統末端に太陽光発電シ
ステムを適用した系統図を示している。第7図に
太陽光発電システムのインバータの制御回路のブ
ロツク図を示す。501は太陽光の強さに応じて
太陽電池から取り出すことのできる最大電力に相
当する電力指令値rp(rpの作成については本特許
には関係ないので作られたものと仮定する)の信
号の極性を反転する極性反転器、502,503
は後述する比較器505,506の“1”の信号
により導通状態となるスイツチ、504は配電線
末端の電圧の基準信号reと末端の交流電圧の大き
さ|ee|との差を求める加算器、505,506
は比較器でre−|ee|0のとき505の出力が
“1”、その他のときは出力“0”、506はre−
|ee|<0のとき出力が“1”、その他のときは
出力“0”となり、各々の比較器の出力が“1”
のとき、各々前述のスイツチ503,502を導
通させる。507は配電線末端の電圧の大きさ|
ee|を求める絶対値回路、508はインバータ出
力の電圧ei(第2図参照)と配電線末端の電圧と
の差Δe=ei−eeを求め、これのei方向(eiと同相)
成分Δevとeiに垂直な方向の成分Δefとに分離する
成分分離回路で、この詳細をベクトル図で第8図
に示す。509は前述のスイツチ回路502,5
03の出力rfとΔefを入力とし、インバータの出
力が電力指令値rpと等しくなるようにインバータ
の出力電圧の制御を行う位相信号作成回路であ
る。いま、インバータ出力をP(rp,rfに等価)
とすると、 P=ei・ee/Xsinθ …(1) ここに、θ:eiとeeの位相差 X:変換用変圧器55のインピーダンス (1)式は以下のように書き替えることができる。
も挿入効果の大きい配電系統末端に太陽光発電シ
ステムを適用した系統図を示している。第7図に
太陽光発電システムのインバータの制御回路のブ
ロツク図を示す。501は太陽光の強さに応じて
太陽電池から取り出すことのできる最大電力に相
当する電力指令値rp(rpの作成については本特許
には関係ないので作られたものと仮定する)の信
号の極性を反転する極性反転器、502,503
は後述する比較器505,506の“1”の信号
により導通状態となるスイツチ、504は配電線
末端の電圧の基準信号reと末端の交流電圧の大き
さ|ee|との差を求める加算器、505,506
は比較器でre−|ee|0のとき505の出力が
“1”、その他のときは出力“0”、506はre−
|ee|<0のとき出力が“1”、その他のときは
出力“0”となり、各々の比較器の出力が“1”
のとき、各々前述のスイツチ503,502を導
通させる。507は配電線末端の電圧の大きさ|
ee|を求める絶対値回路、508はインバータ出
力の電圧ei(第2図参照)と配電線末端の電圧と
の差Δe=ei−eeを求め、これのei方向(eiと同相)
成分Δevとeiに垂直な方向の成分Δefとに分離する
成分分離回路で、この詳細をベクトル図で第8図
に示す。509は前述のスイツチ回路502,5
03の出力rfとΔefを入力とし、インバータの出
力が電力指令値rpと等しくなるようにインバータ
の出力電圧の制御を行う位相信号作成回路であ
る。いま、インバータ出力をP(rp,rfに等価)
とすると、 P=ei・ee/Xsinθ …(1) ここに、θ:eiとeeの位相差 X:変換用変圧器55のインピーダンス (1)式は以下のように書き替えることができる。
P・X/ei=eesinθ=Δef …(2)
(2)式からインバータ電圧の系統電圧に対する位
相θは次式で求められる。
相θは次式で求められる。
θ=sin-1Δef/ee …(3)
509は(3)式の演算を行つてインバータ電圧の
位相信号を出力する。rfが正のとき、即ちre≧|
ee|のときはインバータ電圧の位相を進め、進み
電流を流すようにする。逆に、rfが負のとき、即
ちre≦|ee|のときはインバータの出力電圧の位
相を遅らせて、遅れの電流を流すようにする。5
10はインバータの出力電圧の振幅指令値を作成
する電圧指令作成回路を制御する電圧制御回路で
ある。今、配電線末端の電圧の指令値rv、第7図
ではrvとreを異なるように示しているが同じ値の
ものであり電圧制御回路510に504の出力を
入力しても良い。インバータの無効電力Qは次式
で与えられる。
位相信号を出力する。rfが正のとき、即ちre≧|
ee|のときはインバータ電圧の位相を進め、進み
電流を流すようにする。逆に、rfが負のとき、即
ちre≦|ee|のときはインバータの出力電圧の位
相を遅らせて、遅れの電流を流すようにする。5
10はインバータの出力電圧の振幅指令値を作成
する電圧指令作成回路を制御する電圧制御回路で
ある。今、配電線末端の電圧の指令値rv、第7図
ではrvとreを異なるように示しているが同じ値の
ものであり電圧制御回路510に504の出力を
入力しても良い。インバータの無効電力Qは次式
で与えられる。
Q=f(re−ee) …(4)
ここに、f(re−ee)は系統電圧制御回路の制
御関数(例えば比例積分制御回路)である。
御関数(例えば比例積分制御回路)である。
一方、インバータの無効電力は次式で表わせ
る。
る。
Q=ei・isinφ …(5)
ここに、i:インバータ電流
φ:インバータの力率角
また、
isinφ=Δev/X …(6)
従つて(4),(5),(6)式から
ei=f(re−ee)・X/Δev …(7)
510は(7)式の演算を行つてインバータの出力
電圧振幅の指令値(ei)を作る。
電圧振幅の指令値(ei)を作る。
511は位相信号作成回路509の位相信号と
電圧指令作成回路510の電圧振幅指令とから、
インバータを構成する半導体スイツチのON・
OFF信号(ゲート信号)を作成するゲートロジ
ツク回路で、この回路の一例の動作波形を第9図
に示す。第9図は自励式インバータをパルス幅変
調(PWM)する場合で、基本周波数(三相の正
弦波の周波数)に対して15倍の周波数(三角波の
周波数)で変調をかけた場合を示している。
電圧指令作成回路510の電圧振幅指令とから、
インバータを構成する半導体スイツチのON・
OFF信号(ゲート信号)を作成するゲートロジ
ツク回路で、この回路の一例の動作波形を第9図
に示す。第9図は自励式インバータをパルス幅変
調(PWM)する場合で、基本周波数(三相の正
弦波の周波数)に対して15倍の周波数(三角波の
周波数)で変調をかけた場合を示している。
前述の位相信号作成回路509の位相信号は変
調波(第9図中にeu,ev,ew)と搬送波(第9図
中のeT)の位相を制御することによつて、インバ
ータの電圧位相を制御する。一方、電圧指令作成
回路510の出力指令値は搬送波の振幅を制御し
てPWM波のパルス幅を変えることによりインバ
ータの出力電圧の大きさを制御する。PWM波は
変調波と搬送波の大きさの比較から簡単に得ら
れ、三相のうち一相、例えばU相は搬送波eTと変
調波(正弦波)euから、eT>euの期間はU相負側
のサイリスタUNをオン、eT<euの期間は正側Up
をオン、その他の期間はオフする。図中にはU相
のPWM波のみを示しているが、他のV相、W相
についても同様である。この信号を前述のインバ
ータの半導体スイツチのゲートに入れることによ
り所望のインバータ動作が得られることは明らか
である。
調波(第9図中にeu,ev,ew)と搬送波(第9図
中のeT)の位相を制御することによつて、インバ
ータの電圧位相を制御する。一方、電圧指令作成
回路510の出力指令値は搬送波の振幅を制御し
てPWM波のパルス幅を変えることによりインバ
ータの出力電圧の大きさを制御する。PWM波は
変調波と搬送波の大きさの比較から簡単に得ら
れ、三相のうち一相、例えばU相は搬送波eTと変
調波(正弦波)euから、eT>euの期間はU相負側
のサイリスタUNをオン、eT<euの期間は正側Up
をオン、その他の期間はオフする。図中にはU相
のPWM波のみを示しているが、他のV相、W相
についても同様である。この信号を前述のインバ
ータの半導体スイツチのゲートに入れることによ
り所望のインバータ動作が得られることは明らか
である。
以上の回路により系統の電圧変動に応じて太陽
光発電システムの運転力率がインバータの電圧位
相と振幅を制御することによつて変わることにな
るので系統の電圧変動を抑えることができる。実
際的には系統の電圧が規定値を大きくはずれたと
きのみインバータの運転力率を変更するようにす
るのが良く、これは(4)式の制御関数f(re−ee)
のゲインを小さくすることによつて実現できる。
このようにして系統の電圧安定化を図ることがで
きる。
光発電システムの運転力率がインバータの電圧位
相と振幅を制御することによつて変わることにな
るので系統の電圧変動を抑えることができる。実
際的には系統の電圧が規定値を大きくはずれたと
きのみインバータの運転力率を変更するようにす
るのが良く、これは(4)式の制御関数f(re−ee)
のゲインを小さくすることによつて実現できる。
このようにして系統の電圧安定化を図ることがで
きる。
なお、上述の実施例では系統の電圧安定化を図
る上で最も効果の大きい系統末端に太陽光発電シ
ステムを設置した場合について説明したが、太陽
光発電システムの挿入位置としては、系統の送電
端以外なら、系統いずれの位置においても系統の
電圧安定化を図る効果が期待でき、その場合の運
転方法は上述の実施例の説明から簡単に類推でき
るのでここでは述べない。
る上で最も効果の大きい系統末端に太陽光発電シ
ステムを設置した場合について説明したが、太陽
光発電システムの挿入位置としては、系統の送電
端以外なら、系統いずれの位置においても系統の
電圧安定化を図る効果が期待でき、その場合の運
転方法は上述の実施例の説明から簡単に類推でき
るのでここでは述べない。
太陽光発電システムを、太陽光の強さに応じて
とり出せる最大出力点で運転でき、かつ、太陽光
発電システムにより系統の電圧安定度を改善でき
る。また、系統末端に太陽光発電システムを挿入
することにより、最も効率よく系統安定化を図る
ことができる。
とり出せる最大出力点で運転でき、かつ、太陽光
発電システムにより系統の電圧安定度を改善でき
る。また、系統末端に太陽光発電システムを挿入
することにより、最も効率よく系統安定化を図る
ことができる。
第1図は太陽光発電システムを適用した配電系
統の一系統図、第2図は太陽光発電システムの概
略図、第3図は第1図の系統における配電線の電
圧分布、第4図、第5図は第1図の系統における
配電線末端における電圧のデイジタルシミユレー
シヨン結果、第6図は本発明の実施例を説明する
ための太陽光発電システムを適用した配電系統の
一系統図、第7図は本発明による太陽光発電シス
テムのインバータの制御回路ブロツク図、第8
図、第9図は第7図の制御回路の動作を説明する
ためのベクトル図及び動作波形図である。 51……太陽電池、52……コンデンサ、53
……交直変換器、55……変換用変圧器、56…
…制御回路、57,58……交流電圧変成器、5
4……交流フイルタ。
統の一系統図、第2図は太陽光発電システムの概
略図、第3図は第1図の系統における配電線の電
圧分布、第4図、第5図は第1図の系統における
配電線末端における電圧のデイジタルシミユレー
シヨン結果、第6図は本発明の実施例を説明する
ための太陽光発電システムを適用した配電系統の
一系統図、第7図は本発明による太陽光発電シス
テムのインバータの制御回路ブロツク図、第8
図、第9図は第7図の制御回路の動作を説明する
ためのベクトル図及び動作波形図である。 51……太陽電池、52……コンデンサ、53
……交直変換器、55……変換用変圧器、56…
…制御回路、57,58……交流電圧変成器、5
4……交流フイルタ。
Claims (1)
- 1 太陽光発電システムが挿入されて構成される
交流系統において、負荷変動に伴う配電系統の電
圧変動が規定の範囲に入るようにするため、配電
線の電圧と電圧基準値との差の極性を求めて、太
陽光発電システムの一構成要素のインバータと系
統との位相差を前述の差の極性が正のときは遅ら
せ、負のときは進ませることを特徴とする太陽光
発電システム用インバータの運転制御方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57017446A JPS58136236A (ja) | 1982-02-08 | 1982-02-08 | 太陽光発電システム用インバ−タの運転制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57017446A JPS58136236A (ja) | 1982-02-08 | 1982-02-08 | 太陽光発電システム用インバ−タの運転制御方式 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58136236A JPS58136236A (ja) | 1983-08-13 |
JPH0572176B2 true JPH0572176B2 (ja) | 1993-10-08 |
Family
ID=11944245
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57017446A Granted JPS58136236A (ja) | 1982-02-08 | 1982-02-08 | 太陽光発電システム用インバ−タの運転制御方式 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58136236A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6051470A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-22 | Yamaha Motor Co Ltd | インバ−タ装置 |
JPS6126433A (ja) * | 1984-07-16 | 1986-02-05 | 株式会社東芝 | 系統安定装置 |
JP5390262B2 (ja) * | 2009-05-27 | 2014-01-15 | 株式会社Nttファシリティーズ | 太陽光発電システムにおけるパワーコンディショナーの制御方法及び装置 |
WO2017037925A1 (ja) * | 2015-09-03 | 2017-03-09 | 株式会社東芝 | 電圧変動抑制装置及び方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56107742A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-26 | Hitachi Ltd | Power source |
-
1982
- 1982-02-08 JP JP57017446A patent/JPS58136236A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56107742A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-26 | Hitachi Ltd | Power source |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58136236A (ja) | 1983-08-13 |
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