JPS6351056B2 - - Google Patents
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- JPS6351056B2 JPS6351056B2 JP59098096A JP9809684A JPS6351056B2 JP S6351056 B2 JPS6351056 B2 JP S6351056B2 JP 59098096 A JP59098096 A JP 59098096A JP 9809684 A JP9809684 A JP 9809684A JP S6351056 B2 JPS6351056 B2 JP S6351056B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
- C01B21/04—Purification or separation of nitrogen
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- C01B21/0433—Physical processing only
- C01B21/045—Physical processing only by adsorption in solids
- C01B21/0455—Physical processing only by adsorption in solids characterised by the adsorbent
- C01B21/0461—Carbon based materials
Description
産業上の利用分野
本発明は、圧力変動式吸着分離法（以下PSA
法という）により吸着分離除去するに際して吸着
塔に充填する吸着剤、さらに詳しくは、一酸化炭
素（CO）または／および窒素（N2）を主成分と
する原料ガス中に共存する炭酸ガス（CO2）、炭
化水素等の高濃度不純物をPSA法により吸着分
離除去するに際して用いる吸着剤に関するもので
ある。 従来の技術 COを主成分とするガスの代表的なものとして、
製鉄所の転炉から得られる転炉ガス、電気炉から
得られる電気炉ガス、コークスをガス化して得ら
れる発生炉ガスなどがあり、これらのガスは通常
そのほとんどが燃料として使用されている。とこ
ろで、これらのガスは多量に発生し、しかもこれ
らのガス中にはCOがたとえば70％以上も含まれ
ているので、もしCO中に高濃度に含まれている
CO2等の不純物を簡単、経済的に除去できるなら
ば、純度の高いCOが得られ、化学工業上非常に
有益である。 そこで、COを主成分とするガス中に含まれて
いるCO2等の不純物を除去する方法として、深冷
分離法、銅アンモニア法、コソーブ法などが提案
されているが、これらの方法は設備費がかさむ
上、電力、蒸気等の熱エネルギーに要する費用が
大きいという問題があつた。 発明が解決しようとする問題点 本発明は、COまたは／およびN2を主成分とす
る原料ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃
度不純物を分離、除去する方法として、上記のよ
うな問題点を有する深冷分離法、銅アンモニア
法、コソーブ法に代え、PSA法の採用につき検
討を加えたものである。 PSA法とは、混合ガスから特定ガスを選択分
離する方法の一つであり、高い圧力で被吸着物を
吸着剤に吸着させ、ついで吸着系の圧力を下げる
ことによつて、吸着剤に吸着した被吸着物を脱着
し、吸着物および非吸着物をそれぞれ分離する方
法である。このPSA法にあつては、吸着剤を充
填した吸着塔を通常複数個設け、それぞれの吸着
塔において、昇圧→吸着→洗浄の一連の操作を繰
り返すことにより、装置全体としては連続的に分
離操作を行うことができるようにしてある。 そして、PSA法において吸着等に充填する吸
着剤に求められる性能としては、共存成分に対す
る着目成分の選択的吸着、加圧時と減圧時の吸着
量の差が大きいこと、被吸着物の脱離が容易であ
ることなどがあげられ、特に被吸着物の脱離の容
易さは、製品ガスの収率、純度に大きく影響し、
PSA法では重要な要素となる。 ところで、従来PSA法においては、一般に、
活性炭、ゼオライト、活性アルミナ、シリカゲル
等が使用されていた。しかしながら本発明者らの
研究によれば、これらの従来使われている通常グ
レードの吸着剤を、COまたは／およびN2を主成
分とする原料ガス中に共存するCO2、炭化水素等
の高濃度不純物の吸着分離除去に適用した場合、
これらの不純物を完全には除去できず、そのため
後処理として加熱再生による吸着除去設備を別に
設けなければならなかつた。 本発明は、COまたは／およびN2を主成分とす
る原料ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃
度不純物をPSA法により吸着分離除去するに際
して吸着塔に充填する吸着剤として、これらの高
濃度不純物を数ppm程度にまで除去しうる吸着剤
を見出すべくなされたものである。 問題点を解決するための手段 本発明者らは、上記特定の目的の吸着剤、すな
わち、COまたは／およびN2を主成分とする原料
ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃度不純
物をPSA法により吸着分離除去するに際して吸
着塔に充填する吸着剤につき、鋭意探索を続けた
結果、15〜30Åの最頻度細孔径を有する活性炭が
この目的に最適であることを見出し、本発明を完
成するに至つた。 ここで、最頻度細孔径とは、クランストン−イ
ンクリー（Cranston−Inkley）の方法を用いて、
N2ガス吸着法から求めたものである。 本発明においては、活性炭の原料として、やし
殻、石油系または石炭系ピツチなどを用いる。 活性炭の中では、その最頻度細孔径が15〜30Å
の範囲内にあるもののみすぐれた効果を奏し、活
性炭を用いてもその最頻度細孔径がこの範囲内に
ないものは、上記高濃度不純物の吸着分離除去効
果が不足する。 活性炭以外の従来用いられている吸着剤、たと
えば、ゼオライト、活性アルミナ、シリカゲル等
は、その最頻度細孔径が上記範囲内にあるか否か
にかかわらず、本発明ほどのすぐれた効果は奏し
えない。 なお、COまたは／およびN2を主成分とする原
料ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃度不
純物をPSA法により吸着分離除去するという特
定の目的ではないが、先にも述べたように、従
来、PSA法における吸着剤として活性炭を用い
ること自体は知られてはいる。しかしながら、そ
の最頻度細孔径を指標に活性炭を選択することに
ついては知られておらず、また本発明者らの測定
によつても、従来他のPSA法に使われている活
性炭の最頻度細孔径は、たとえば12Åとか40Åで
あり、15〜30Åのものがすぐれているとの知見は
なかつた。 活性炭の最頻度細孔径の調整は、賦活温度、滞
留時間、賦活ガス（CO2ガス、スチームなど）の
種類と量などを適宜選ぶことによりなされ、ま
た、原料の種類や、賦活炉の形式（ロータリーキ
ルンで行うか、竪型のシヤフト炉で行うかなど）
あるいは大きさに応じて個々の条件を選ぶ。 次に、本発明の特徴的な利点を、具体例をあげ
ながら詳細に説明する。なお、不純物のうちCO2
が分離除去できれば、炭化水素の分離除去はより
容易にできるので、以下の具体例においては、不
純物としてCO2を含ませた場合を示した。 着目成分の選択的吸着特性 本発明の15〜30Åの最頻度細孔径を有する活性
炭を吸着剤として用いることによる特徴的な第１
の利点は、共存成分であるCOまたは／およびN2
に対する着目成分であるCO2、炭化水素等の選択
的吸着の特性がすぐれている点にある。 最頻度細孔径が25Åの本発明のやし殻活性炭
１、同じく最頻度細孔径が17Åの本発明の石油系
ピツチ活性炭２、最頻度細孔径が34Åの比較例と
してのやし殻活性炭３、最頻度細孔径が40Åの比
較例としてのやし殻活性炭４、最頻度細孔径が12
Åの比較例としての石炭系活性炭５をそれぞれ充
填した吸着塔に、９Kg／cm2Ｇに昇圧した原料ガス
（CO＝71vol％、N2＝12vol％、CO2＝17vol％）
を室温で75N−／hrの割合で導入して出口側の
ガス組成を分析し、破過カーブを求めた。 結果を第１図に示す。なお、図中の数字は上記
吸着剤に付した数字と対応する。 （第１図参照） 第１図から明らかなように、最頻度細孔径が本
発明で規定する範囲（15〜30Å）にあるやし殻活
性炭１および石油系ピツチ活性炭２が、他の吸着
剤３，４，５に比し着目成分であるCO2の選択的
吸着能が特にすぐれていることがわかる。 有効吸着量 本発明の15〜30Åの最頻度細孔径を有する活性
炭を吸着剤として用いることによる特徴的な第２
の利点は、その有効吸着量、すなわち、加圧時と
減圧時の吸着量の差が大きい点にある。 最頻度細孔径が25Åの本発明のやし殻活性炭
１、同じく最頻度細孔径が17Åの本発明の石油系
ピツチ活性炭２、最頻度細孔径が34Åの比較例と
してのやし殻活性炭３、最頻度細孔径が40Åの比
較例としてのやし殻活性炭４、最頻度細孔径が12
Åの比較例としての石炭系活性炭５、最頻度細孔
径が10Åの比較例としてのゼオライト６、最頻度
細孔径が５Åの比較例としてのカーボンモレキユ
ラーシーブ７をそれぞれ150c.c.充填した吸着塔に、
９Kg／cm2Ｇに昇圧した原料ガス（CO＝71vol％、
N2＝12vol％、CO2＝17vol％）を室温で75N−
／hrの量を通して、出口側からCO2ガスが破過
してくるまで吸着させた。原料ガスを停止し、入
口側から吸着塔内のガスを大気圧まで減圧し、こ
の時に脱離してきたCO2ガス量を求めた。 結果を第１表に示す。
法という）により吸着分離除去するに際して吸着
塔に充填する吸着剤、さらに詳しくは、一酸化炭
素（CO）または／および窒素（N2）を主成分と
する原料ガス中に共存する炭酸ガス（CO2）、炭
化水素等の高濃度不純物をPSA法により吸着分
離除去するに際して用いる吸着剤に関するもので
ある。 従来の技術 COを主成分とするガスの代表的なものとして、
製鉄所の転炉から得られる転炉ガス、電気炉から
得られる電気炉ガス、コークスをガス化して得ら
れる発生炉ガスなどがあり、これらのガスは通常
そのほとんどが燃料として使用されている。とこ
ろで、これらのガスは多量に発生し、しかもこれ
らのガス中にはCOがたとえば70％以上も含まれ
ているので、もしCO中に高濃度に含まれている
CO2等の不純物を簡単、経済的に除去できるなら
ば、純度の高いCOが得られ、化学工業上非常に
有益である。 そこで、COを主成分とするガス中に含まれて
いるCO2等の不純物を除去する方法として、深冷
分離法、銅アンモニア法、コソーブ法などが提案
されているが、これらの方法は設備費がかさむ
上、電力、蒸気等の熱エネルギーに要する費用が
大きいという問題があつた。 発明が解決しようとする問題点 本発明は、COまたは／およびN2を主成分とす
る原料ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃
度不純物を分離、除去する方法として、上記のよ
うな問題点を有する深冷分離法、銅アンモニア
法、コソーブ法に代え、PSA法の採用につき検
討を加えたものである。 PSA法とは、混合ガスから特定ガスを選択分
離する方法の一つであり、高い圧力で被吸着物を
吸着剤に吸着させ、ついで吸着系の圧力を下げる
ことによつて、吸着剤に吸着した被吸着物を脱着
し、吸着物および非吸着物をそれぞれ分離する方
法である。このPSA法にあつては、吸着剤を充
填した吸着塔を通常複数個設け、それぞれの吸着
塔において、昇圧→吸着→洗浄の一連の操作を繰
り返すことにより、装置全体としては連続的に分
離操作を行うことができるようにしてある。 そして、PSA法において吸着等に充填する吸
着剤に求められる性能としては、共存成分に対す
る着目成分の選択的吸着、加圧時と減圧時の吸着
量の差が大きいこと、被吸着物の脱離が容易であ
ることなどがあげられ、特に被吸着物の脱離の容
易さは、製品ガスの収率、純度に大きく影響し、
PSA法では重要な要素となる。 ところで、従来PSA法においては、一般に、
活性炭、ゼオライト、活性アルミナ、シリカゲル
等が使用されていた。しかしながら本発明者らの
研究によれば、これらの従来使われている通常グ
レードの吸着剤を、COまたは／およびN2を主成
分とする原料ガス中に共存するCO2、炭化水素等
の高濃度不純物の吸着分離除去に適用した場合、
これらの不純物を完全には除去できず、そのため
後処理として加熱再生による吸着除去設備を別に
設けなければならなかつた。 本発明は、COまたは／およびN2を主成分とす
る原料ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃
度不純物をPSA法により吸着分離除去するに際
して吸着塔に充填する吸着剤として、これらの高
濃度不純物を数ppm程度にまで除去しうる吸着剤
を見出すべくなされたものである。 問題点を解決するための手段 本発明者らは、上記特定の目的の吸着剤、すな
わち、COまたは／およびN2を主成分とする原料
ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃度不純
物をPSA法により吸着分離除去するに際して吸
着塔に充填する吸着剤につき、鋭意探索を続けた
結果、15〜30Åの最頻度細孔径を有する活性炭が
この目的に最適であることを見出し、本発明を完
成するに至つた。 ここで、最頻度細孔径とは、クランストン−イ
ンクリー（Cranston−Inkley）の方法を用いて、
N2ガス吸着法から求めたものである。 本発明においては、活性炭の原料として、やし
殻、石油系または石炭系ピツチなどを用いる。 活性炭の中では、その最頻度細孔径が15〜30Å
の範囲内にあるもののみすぐれた効果を奏し、活
性炭を用いてもその最頻度細孔径がこの範囲内に
ないものは、上記高濃度不純物の吸着分離除去効
果が不足する。 活性炭以外の従来用いられている吸着剤、たと
えば、ゼオライト、活性アルミナ、シリカゲル等
は、その最頻度細孔径が上記範囲内にあるか否か
にかかわらず、本発明ほどのすぐれた効果は奏し
えない。 なお、COまたは／およびN2を主成分とする原
料ガス中に共存するCO2、炭化水素等の高濃度不
純物をPSA法により吸着分離除去するという特
定の目的ではないが、先にも述べたように、従
来、PSA法における吸着剤として活性炭を用い
ること自体は知られてはいる。しかしながら、そ
の最頻度細孔径を指標に活性炭を選択することに
ついては知られておらず、また本発明者らの測定
によつても、従来他のPSA法に使われている活
性炭の最頻度細孔径は、たとえば12Åとか40Åで
あり、15〜30Åのものがすぐれているとの知見は
なかつた。 活性炭の最頻度細孔径の調整は、賦活温度、滞
留時間、賦活ガス（CO2ガス、スチームなど）の
種類と量などを適宜選ぶことによりなされ、ま
た、原料の種類や、賦活炉の形式（ロータリーキ
ルンで行うか、竪型のシヤフト炉で行うかなど）
あるいは大きさに応じて個々の条件を選ぶ。 次に、本発明の特徴的な利点を、具体例をあげ
ながら詳細に説明する。なお、不純物のうちCO2
が分離除去できれば、炭化水素の分離除去はより
容易にできるので、以下の具体例においては、不
純物としてCO2を含ませた場合を示した。 着目成分の選択的吸着特性 本発明の15〜30Åの最頻度細孔径を有する活性
炭を吸着剤として用いることによる特徴的な第１
の利点は、共存成分であるCOまたは／およびN2
に対する着目成分であるCO2、炭化水素等の選択
的吸着の特性がすぐれている点にある。 最頻度細孔径が25Åの本発明のやし殻活性炭
１、同じく最頻度細孔径が17Åの本発明の石油系
ピツチ活性炭２、最頻度細孔径が34Åの比較例と
してのやし殻活性炭３、最頻度細孔径が40Åの比
較例としてのやし殻活性炭４、最頻度細孔径が12
Åの比較例としての石炭系活性炭５をそれぞれ充
填した吸着塔に、９Kg／cm2Ｇに昇圧した原料ガス
（CO＝71vol％、N2＝12vol％、CO2＝17vol％）
を室温で75N−／hrの割合で導入して出口側の
ガス組成を分析し、破過カーブを求めた。 結果を第１図に示す。なお、図中の数字は上記
吸着剤に付した数字と対応する。 （第１図参照） 第１図から明らかなように、最頻度細孔径が本
発明で規定する範囲（15〜30Å）にあるやし殻活
性炭１および石油系ピツチ活性炭２が、他の吸着
剤３，４，５に比し着目成分であるCO2の選択的
吸着能が特にすぐれていることがわかる。 有効吸着量 本発明の15〜30Åの最頻度細孔径を有する活性
炭を吸着剤として用いることによる特徴的な第２
の利点は、その有効吸着量、すなわち、加圧時と
減圧時の吸着量の差が大きい点にある。 最頻度細孔径が25Åの本発明のやし殻活性炭
１、同じく最頻度細孔径が17Åの本発明の石油系
ピツチ活性炭２、最頻度細孔径が34Åの比較例と
してのやし殻活性炭３、最頻度細孔径が40Åの比
較例としてのやし殻活性炭４、最頻度細孔径が12
Åの比較例としての石炭系活性炭５、最頻度細孔
径が10Åの比較例としてのゼオライト６、最頻度
細孔径が５Åの比較例としてのカーボンモレキユ
ラーシーブ７をそれぞれ150c.c.充填した吸着塔に、
９Kg／cm2Ｇに昇圧した原料ガス（CO＝71vol％、
N2＝12vol％、CO2＝17vol％）を室温で75N−
／hrの量を通して、出口側からCO2ガスが破過
してくるまで吸着させた。原料ガスを停止し、入
口側から吸着塔内のガスを大気圧まで減圧し、こ
の時に脱離してきたCO2ガス量を求めた。 結果を第１表に示す。
【表】
【表】
＊ 有効吸着量の単位は、c.c.／c.c.−吸着剤。
第１表に示したデータからも明らかなように、
最頻度細孔径が本発明で規定する範囲（15〜30
Å）にあるやし殻活性炭１および石油系ピツチ活
性炭２が、他の吸着剤３，４，５，６，７に比し
CO2の有効吸着量が大きく、吸着剤としてすぐれ
ていることがわかる。 前記の２つの試験により、本発明の吸着剤を使
用して実際の運転で操作する場合、単位ガス量当
りの吸着剤の量が少なくて済み、あるいは、吸着
時間を長くとることができ、製品ガスの回収率を
高めることにつながることが立証される。 被吸着物の脱離性 本発明の吸着剤を用いることによる特徴的な第
３の利点は、被吸着物の脱離の容易さにある。 第１表に用いたのと同様の吸着剤をそれぞれ充
填した吸着塔に、９Kg／cm2Ｇに昇圧した原料ガス
（CO＝71vol％、N2＝12vol％、CO2＝17vol％）
を室温で75N−／hrの割合で６分間通した後、
原料ガスを停止し、入口側から吸着剤塔内のガス
を大気圧まで減圧したときの吸着剤中に残存する
CO2ガス量を求めた。 結果を第２表に示す。
第１表に示したデータからも明らかなように、
最頻度細孔径が本発明で規定する範囲（15〜30
Å）にあるやし殻活性炭１および石油系ピツチ活
性炭２が、他の吸着剤３，４，５，６，７に比し
CO2の有効吸着量が大きく、吸着剤としてすぐれ
ていることがわかる。 前記の２つの試験により、本発明の吸着剤を使
用して実際の運転で操作する場合、単位ガス量当
りの吸着剤の量が少なくて済み、あるいは、吸着
時間を長くとることができ、製品ガスの回収率を
高めることにつながることが立証される。 被吸着物の脱離性 本発明の吸着剤を用いることによる特徴的な第
３の利点は、被吸着物の脱離の容易さにある。 第１表に用いたのと同様の吸着剤をそれぞれ充
填した吸着塔に、９Kg／cm2Ｇに昇圧した原料ガス
（CO＝71vol％、N2＝12vol％、CO2＝17vol％）
を室温で75N−／hrの割合で６分間通した後、
原料ガスを停止し、入口側から吸着剤塔内のガス
を大気圧まで減圧したときの吸着剤中に残存する
CO2ガス量を求めた。 結果を第２表に示す。
【表】
【表】
着剤。
第２表に示したデータからも明らかなように、
最頻度細孔径が本発明で規定する範囲（15〜30
Å）にあるやし殻活性炭１および石油系ピツチ活
性炭２が、他の吸着剤３，４，５，６，７に比し
残存CO2ガス量が少なく、つまり、被吸着物の脱
離が容易であることを示しており、吸着剤として
すぐれていることがわかる。 前記の試験により、本発明の吸着剤を使用して
実際の運転で操作する場合、洗浄ガス量が少なく
て済み、被吸着物が吸着剤にほとんど残らず、製
品ガスの回収率を高め、しかも製品ガス中には不
純物は微量にしか含まれず、純度の高い製品ガス
が得られることが立証される。 発明の効果 本発明の吸着剤を使用することにより、上記に
詳述したように、着目成分の選択的吸着特性、有
効吸着量、被吸着物の脱離性の点ですぐれた効果
が奏される。 実施例 次に実施例をあげて、本発明の吸着剤をさらに
説明する。 実施例 １ 第２図に示した装置において、吸着塔Ａ，Ｂに
最頻度細孔径が17Åの石油系ピツチ活性炭を150
c.c.充填した。このテストに用いたガスは、CO＝
71vol％、CO2＝16vol％、N2＝13vol％の組成の
ものである。なお、図中、Ａ，Ｂは吸着塔、ａは
原料ガス導入配管、ｂは製品ガス抜出し配管、ｃ
は洗浄用ガス配管、ｄはパージ管、１１〜１９は
バルブである。 分離操作は次のように行つた。すなわち、塔底
のバルブ１１から９Kg／cm2Ｇに昇圧した前記のガ
スを75N−／hrの割合でＡ塔に３〜５分間流通
を行つた後、導入および流出を停止し、バルブ１
９を開け、Ａ塔とＢ塔とを均圧させた後、バルブ
１９を閉め、Ａ塔の下部のバルブ１３を開け、大
気圧となるまで脱気した。ついでＡ塔下部のバル
ブ１３を開けたまま、塔上部のバルブ１５から製
品ガスを0.1〜0.3導入し、塔内をパージさせ
た。 一方、Ｂ塔の上部のバルブ１８を開け、製品ガ
スでＢ塔内圧を上昇させた。ついで、Ｂ塔下部の
バルブ１２を開け、原料ガスを導入し、製品ガス
を流出させた。 この操作をＡ塔、Ｂ塔交互に行つた。定常状態
になるまで前記操作を繰り返した後、CO回収率
と製品ガス組成を求めた。その結果を第３表に示
す。 実施例 ２ 実施例１と同じ条件で、CO＝76vol％、CO2＝
20vol％、N2＝4vol％の組成ガスを用いて実験を
行つた。そのときの製品COガス組成、CO回収率
の結果を第３表に合わせて示す。 比較例 １ 最頻度細孔径が10Åの合成ゼオライトを用いて
実施例１と同じ条件で実験を行つた。そのときの
製品COガス組成、CO回収率の結果を第３表に合
わせて示す。
第２表に示したデータからも明らかなように、
最頻度細孔径が本発明で規定する範囲（15〜30
Å）にあるやし殻活性炭１および石油系ピツチ活
性炭２が、他の吸着剤３，４，５，６，７に比し
残存CO2ガス量が少なく、つまり、被吸着物の脱
離が容易であることを示しており、吸着剤として
すぐれていることがわかる。 前記の試験により、本発明の吸着剤を使用して
実際の運転で操作する場合、洗浄ガス量が少なく
て済み、被吸着物が吸着剤にほとんど残らず、製
品ガスの回収率を高め、しかも製品ガス中には不
純物は微量にしか含まれず、純度の高い製品ガス
が得られることが立証される。 発明の効果 本発明の吸着剤を使用することにより、上記に
詳述したように、着目成分の選択的吸着特性、有
効吸着量、被吸着物の脱離性の点ですぐれた効果
が奏される。 実施例 次に実施例をあげて、本発明の吸着剤をさらに
説明する。 実施例 １ 第２図に示した装置において、吸着塔Ａ，Ｂに
最頻度細孔径が17Åの石油系ピツチ活性炭を150
c.c.充填した。このテストに用いたガスは、CO＝
71vol％、CO2＝16vol％、N2＝13vol％の組成の
ものである。なお、図中、Ａ，Ｂは吸着塔、ａは
原料ガス導入配管、ｂは製品ガス抜出し配管、ｃ
は洗浄用ガス配管、ｄはパージ管、１１〜１９は
バルブである。 分離操作は次のように行つた。すなわち、塔底
のバルブ１１から９Kg／cm2Ｇに昇圧した前記のガ
スを75N−／hrの割合でＡ塔に３〜５分間流通
を行つた後、導入および流出を停止し、バルブ１
９を開け、Ａ塔とＢ塔とを均圧させた後、バルブ
１９を閉め、Ａ塔の下部のバルブ１３を開け、大
気圧となるまで脱気した。ついでＡ塔下部のバル
ブ１３を開けたまま、塔上部のバルブ１５から製
品ガスを0.1〜0.3導入し、塔内をパージさせ
た。 一方、Ｂ塔の上部のバルブ１８を開け、製品ガ
スでＢ塔内圧を上昇させた。ついで、Ｂ塔下部の
バルブ１２を開け、原料ガスを導入し、製品ガス
を流出させた。 この操作をＡ塔、Ｂ塔交互に行つた。定常状態
になるまで前記操作を繰り返した後、CO回収率
と製品ガス組成を求めた。その結果を第３表に示
す。 実施例 ２ 実施例１と同じ条件で、CO＝76vol％、CO2＝
20vol％、N2＝4vol％の組成ガスを用いて実験を
行つた。そのときの製品COガス組成、CO回収率
の結果を第３表に合わせて示す。 比較例 １ 最頻度細孔径が10Åの合成ゼオライトを用いて
実施例１と同じ条件で実験を行つた。そのときの
製品COガス組成、CO回収率の結果を第３表に合
わせて示す。
【表】
以上の実施例からも、本発明の吸着剤を用いれ
ば、PSA法により介入高濃度不純物を極めて効
率よく数ppm以下まで除去することができ、純度
の高いCOガスを取得しうることがわかる。
ば、PSA法により介入高濃度不純物を極めて効
率よく数ppm以下まで除去することができ、純度
の高いCOガスを取得しうることがわかる。
第１図は、本発明の吸着剤および比較例の吸着
剤を用いて吸着操作を行つたときの破過カーブを
示したものである。第２図は、実施例および比較
例において用いた装置図である。 １〜５……吸着剤種類、Ａ，Ｂ……吸着塔、ａ
……原料ガス導入配管、ｂ……製品ガス抜出し配
管、ｃ……洗浄用ガス配管、ｄ……パージ管、１
１〜１９……バルブ。
剤を用いて吸着操作を行つたときの破過カーブを
示したものである。第２図は、実施例および比較
例において用いた装置図である。 １〜５……吸着剤種類、Ａ，Ｂ……吸着塔、ａ
……原料ガス導入配管、ｂ……製品ガス抜出し配
管、ｃ……洗浄用ガス配管、ｄ……パージ管、１
１〜１９……バルブ。
Claims (1)
- １ 一酸化炭素または／および窒素を主成分とす
る原料ガス中に共存する炭酸ガス、炭化水素等の
高濃度不純物を圧力変動式吸着分離法により吸着
分離除去するに際して吸着塔に充填する吸着剤で
あつて、該吸着剤が、15〜30Åの最頻度細孔径を
有する活性炭であることを特徴とする圧力変動式
吸着分離用の吸着剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098096A JPS60241931A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 圧力変動式吸着分離用の吸着剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098096A JPS60241931A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 圧力変動式吸着分離用の吸着剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60241931A JPS60241931A (ja) | 1985-11-30 |
| JPS6351056B2 true JPS6351056B2 (ja) | 1988-10-12 |
Family
ID=14210806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59098096A Granted JPS60241931A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 圧力変動式吸着分離用の吸着剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60241931A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472165U (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-25 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4820318A (en) * | 1987-12-24 | 1989-04-11 | Allied-Signal Inc. | Removal of organic compounds from gas streams using carbon molecular sieves |
| US4810266A (en) * | 1988-02-25 | 1989-03-07 | Allied-Signal Inc. | Carbon dioxide removal using aminated carbon molecular sieves |
| JPH03187374A (ja) * | 1989-12-15 | 1991-08-15 | Jgc Corp | 蒸溜酒の寒冷混濁原因物質除去方法及びその吸着剤 |
| CA2193949C (en) * | 1995-04-27 | 1999-11-16 | Takushi Ohsaki | Carbon adsorbent, manufacturing method therefor,gas seperation method and device therefor |
-
1984
- 1984-05-16 JP JP59098096A patent/JPS60241931A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472165U (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-25 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60241931A (ja) | 1985-11-30 |
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