JPS6349426A - 釣竿等の積層管 - Google Patents
釣竿等の積層管Info
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- JPS6349426A JPS6349426A JP61193526A JP19352686A JPS6349426A JP S6349426 A JPS6349426 A JP S6349426A JP 61193526 A JP61193526 A JP 61193526A JP 19352686 A JP19352686 A JP 19352686A JP S6349426 A JPS6349426 A JP S6349426A
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Links
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Landscapes
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Fishing Rods (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、カーボン、グラファイト、ボロン、アーマイ
ド繊維、セラミック繊維、ガラス繊維、金層繊維等の高
弾性、高強度繊維と熱硬化性又は熱可塑性樹脂からなる
釣竿、ゴルフシャフト等の積層管に関する。
ド繊維、セラミック繊維、ガラス繊維、金層繊維等の高
弾性、高強度繊維と熱硬化性又は熱可塑性樹脂からなる
釣竿、ゴルフシャフト等の積層管に関する。
ガラス繊維を縦方向と横方向とに一定比率で織成された
ガラスクロスに合成樹脂を含浸させてなるガラスプリプ
レグを数@筒状に捲回して形成した既存の釣竿等の積層
管はその物性、特に軸方向の曲げに対する強度が充分で
ない為、ガラスクロスにおける縦糸の一部をカーボン、
ケプラー等の高強度、高弾性繊維等に置き換えて形成し
たり、上記プリプレグ上にカーボン繊維の引揃えシート
を重ね合せて捲回し、上記引揃えシートをサンド・イン
チ状にした釣竿が提案されている。
ガラスクロスに合成樹脂を含浸させてなるガラスプリプ
レグを数@筒状に捲回して形成した既存の釣竿等の積層
管はその物性、特に軸方向の曲げに対する強度が充分で
ない為、ガラスクロスにおける縦糸の一部をカーボン、
ケプラー等の高強度、高弾性繊維等に置き換えて形成し
たり、上記プリプレグ上にカーボン繊維の引揃えシート
を重ね合せて捲回し、上記引揃えシートをサンド・イン
チ状にした釣竿が提案されている。
又、釣竿にお・いては、縦、横繊維を軸に対し0’、
90’に配置することが特に重視されてきた。
90’に配置することが特に重視されてきた。
これは、軽量化を図る上で当然のことであるがこれでは
当然のことながら、釣竿の撚り剛性は不足し、撚られる
ことにより軸方向の繊維が縦割れを発生し、破損する問
題点がある。
当然のことながら、釣竿の撚り剛性は不足し、撚られる
ことにより軸方向の繊維が縦割れを発生し、破損する問
題点がある。
又一部に、ヤーンを外層に捲回した釣竿が提供されてい
るが、積層管トータルのET’VfTに占める割合が低
く、撚り剛性を向上させるに到っていない。
るが、積層管トータルのET’VfTに占める割合が低
く、撚り剛性を向上させるに到っていない。
又、ゴルフシャフトにおいては、内層に数層捲回するこ
とが常識となっているが、内層へ配置するよりも、外層
へ配置する方が物性的に数段有利であることからして、
材料の物性を生かしきれていない。
とが常識となっているが、内層へ配置するよりも、外層
へ配置する方が物性的に数段有利であることからして、
材料の物性を生かしきれていない。
所で、釣竿において撚り剛性が要求されるものとしては
、魚の取り込み時に、左右へ逃げまわる対象魚、例えば
ヘラ鮒、メジナ、ヒラマサ等があげられる。
、魚の取り込み時に、左右へ逃げまわる対象魚、例えば
ヘラ鮒、メジナ、ヒラマサ等があげられる。
又、投釣り及び遠投競技において使用される投竿におい
ては、特に撚りが働らくと、ポイント又はセーフライン
内に仕掛けを正確に投入することが困難となるので、撚
り剛性が特に要求される。
ては、特に撚りが働らくと、ポイント又はセーフライン
内に仕掛けを正確に投入することが困難となるので、撚
り剛性が特に要求される。
ゴルフシャフトにおいては、左右への球のプレがスコア
ーに大きく影響するので、撚り剛性を向上するべく現在
種々の試みがなされている。
ーに大きく影響するので、撚り剛性を向上するべく現在
種々の試みがなされている。
本発明は上記問題点及び事情に鑑みてなされたもので、
高弾性、高強度線維と合成樹脂とからなる釣竿等の積層
管において、撚り剛性を向上させ得て、かつ比強力、比
剛性を維持もしくは向上させ得るようにした積層管を提
供しようとするのが、その目的である。
高弾性、高強度線維と合成樹脂とからなる釣竿等の積層
管において、撚り剛性を向上させ得て、かつ比強力、比
剛性を維持もしくは向上させ得るようにした積層管を提
供しようとするのが、その目的である。
即ち本発明は、軸方向に対して高弾性、高強度繊維方向
が85′〜90°に配置されたシート、平織クロス、も
しくはスリットされたシートテープ、クロステープに合
成樹脂を含浸したプリプレグにより、切断されるかもし
くは一端から他端まで連続した周方向の補強層に形成さ
れた内層と、高弾性、高強度繊維を軸方向のみに配列し
て合成樹脂を含浸した一方向引揃えプリプレグを上記内
層外層に捲回して形成された中間層と、高弾性、高強度
繊維で織成されたクロスに合成樹脂を含浸したプリプレ
グを上記中間層外周に、軸方向に対して所定の角度をも
って1〜数回捲回して形成された外層とで構成して、上
記問題点を解決したのである。
が85′〜90°に配置されたシート、平織クロス、も
しくはスリットされたシートテープ、クロステープに合
成樹脂を含浸したプリプレグにより、切断されるかもし
くは一端から他端まで連続した周方向の補強層に形成さ
れた内層と、高弾性、高強度繊維を軸方向のみに配列し
て合成樹脂を含浸した一方向引揃えプリプレグを上記内
層外層に捲回して形成された中間層と、高弾性、高強度
繊維で織成されたクロスに合成樹脂を含浸したプリプレ
グを上記中間層外周に、軸方向に対して所定の角度をも
って1〜数回捲回して形成された外層とで構成して、上
記問題点を解決したのである。
以下本発明の実施例を図面に基づいて詳述すれば、才1
図に示したように内層1と、中間層2と、外層3とで構
成されている。
図に示したように内層1と、中間層2と、外層3とで構
成されている。
上記各層1〜3は何れもが、カーボン、グラファイト、
ボロン、アーマイド繊維、セラミック繊維、ガラス繊維
、金属繊維等の高弾性、高強度繊維と熱硬化性又は熱可
塑性樹脂からなるもので、該内層1は、上述材料からな
るシート、平織クロス、又はスリットされたシートテー
プ、クロステープ等で、切断されるかもしくは一端から
他端まで連続した周方向の補強層を有していると共に、
軸方向ζこ対し繊維方向が85°〜90°の範囲に配置
されている。こ〜でクロスの場合は、縦、横側れか一方
の繊維が軸方向に対し85°〜90゜の範囲に配置すれ
ばよい。
ボロン、アーマイド繊維、セラミック繊維、ガラス繊維
、金属繊維等の高弾性、高強度繊維と熱硬化性又は熱可
塑性樹脂からなるもので、該内層1は、上述材料からな
るシート、平織クロス、又はスリットされたシートテー
プ、クロステープ等で、切断されるかもしくは一端から
他端まで連続した周方向の補強層を有していると共に、
軸方向ζこ対し繊維方向が85°〜90°の範囲に配置
されている。こ〜でクロスの場合は、縦、横側れか一方
の繊維が軸方向に対し85°〜90゜の範囲に配置すれ
ばよい。
才1図の内層1は、シート1aを図示しない芯金に捲回
し、端部を突き合せて筒形状に形成してあり、才2図印
の内層1はシートテープ1bを芯金に連続して捲回し、
筒形状に形成してあり、木2図(ロ)の内層1はクロス
1cを芯金に捲回し、端部を突き合せて筒形状に形成し
てあり、ナ2図(ハ)の内層lはクロステープ1dを芯
金に連続して捲回し、筒形状に形成している。
し、端部を突き合せて筒形状に形成してあり、才2図印
の内層1はシートテープ1bを芯金に連続して捲回し、
筒形状に形成してあり、木2図(ロ)の内層1はクロス
1cを芯金に捲回し、端部を突き合せて筒形状に形成し
てあり、ナ2図(ハ)の内層lはクロステープ1dを芯
金に連続して捲回し、筒形状に形成している。
つまり、才1図と才2図(0)に示したように、シー
) 1 a及びクロスICの継ぎ部1eS leにて周
方向に切断される補強層に形成され、才2図(イ)、(
ハ)に示したように周方向に連続した補強層に形成され
ている。
) 1 a及びクロスICの継ぎ部1eS leにて周
方向に切断される補強層に形成され、才2図(イ)、(
ハ)に示したように周方向に連続した補強層に形成され
ている。
又、上記中間層2は、高弾性、高強度1lfaを才1図
のように軸方向のみに配列された一方向引揃えプリプレ
グ2aを内層1の外周に捲回して形成させである。
のように軸方向のみに配列された一方向引揃えプリプレ
グ2aを内層1の外周に捲回して形成させである。
又、上記外層3は、上記高弾性、高強度繊維で織成され
たクロスを、中間層2の外周に、軸方向lこ対し所定角
度をもって1回〜数回捲回して形成させである。
たクロスを、中間層2の外周に、軸方向lこ対し所定角
度をもって1回〜数回捲回して形成させである。
こ瓦で、上記外層3のクロスとしては、矛1図、1・3
図の如く、縦、横共に同一物性、同一組成を有して、所
定の幅に切断されたクロステープ3a、又は才4図の如
く縦、横の物性、組成が異なり、所定の幅に切断された
クロステープ3bが用いられる。
図の如く、縦、横共に同一物性、同一組成を有して、所
定の幅に切断されたクロステープ3a、又は才4図の如
く縦、横の物性、組成が異なり、所定の幅に切断された
クロステープ3bが用いられる。
そして、上記クロステープ3aを積層管の軸に対して4
0°〜50°、又は40’〜50’の範囲で中間層2の
外周に、該クロステープ3aの端部相互が僅かに重なる
ように、かつ密に1〜2往復、又は1回のみ一端から他
端まで連続して捲回して外層3を形成するか又、上記ク
ロステープ3bを外層2の外周に、当該クロステープ3
bの端部相互が僅かに重なるように、かつ密に少なくと
もl往復、軸方向に対し、+40°〜50°の範囲で、
一端から他端まで捲回して外層3を形成する。
0°〜50°、又は40’〜50’の範囲で中間層2の
外周に、該クロステープ3aの端部相互が僅かに重なる
ように、かつ密に1〜2往復、又は1回のみ一端から他
端まで連続して捲回して外層3を形成するか又、上記ク
ロステープ3bを外層2の外周に、当該クロステープ3
bの端部相互が僅かに重なるように、かつ密に少なくと
もl往復、軸方向に対し、+40°〜50°の範囲で、
一端から他端まで捲回して外層3を形成する。
又、上記クロステープ3a又は3bを二等辺台形に裁断
し、該二等辺台形の中心線上の縦、横繊維を積層管の軸
に対し、±45°で1〜2回中間層2の外周に捲回して
外層3を形成するようlこしてもよく、更iこは、二等
辺台形に裁断されたシートを2枚もしくは2枚以上の偶
数枚を左右対称的に中間層2の外周に180°のズレを
持って捲回して外層3を形成することも可能である。
し、該二等辺台形の中心線上の縦、横繊維を積層管の軸
に対し、±45°で1〜2回中間層2の外周に捲回して
外層3を形成するようlこしてもよく、更iこは、二等
辺台形に裁断されたシートを2枚もしくは2枚以上の偶
数枚を左右対称的に中間層2の外周に180°のズレを
持って捲回して外層3を形成することも可能である。
更に又、外層3のクロスを編組織機で、積層管の軸方向
Iこ対する繊維角度を+40°〜50°、−40°〜5
0°で糸を適当な密度をもって、夫々縦、横共同−密度
、同一物性、もしくは縦、横で異なる密度、物性で1〜
数層、中間層2の外周へ編み込んで外層3を形成しても
よい。
Iこ対する繊維角度を+40°〜50°、−40°〜5
0°で糸を適当な密度をもって、夫々縦、横共同−密度
、同一物性、もしくは縦、横で異なる密度、物性で1〜
数層、中間層2の外周へ編み込んで外層3を形成しても
よい。
又、上記クロステープ3a、3bは、平織、朱子織、ト
ルコ朱子織、ノンクリンプクロス月、横の繊維を重合し
、これらを細い繊維でつないで織物とするもの)全般を
対象とするが、ノンクリンプクロスの場合、特に縦横の
糸を固定しであるもののみを対象とする。
ルコ朱子織、ノンクリンプクロス月、横の繊維を重合し
、これらを細い繊維でつないで織物とするもの)全般を
対象とするが、ノンクリンプクロスの場合、特に縦横の
糸を固定しであるもののみを対象とする。
又上記外層3を構成する±4ダクロスシート3a、3b
のECVfTの比が積層管全体ノETVfTに比較し、
146%〜66%の範囲で配置する。
のECVfTの比が積層管全体ノETVfTに比較し、
146%〜66%の範囲で配置する。
こNで、
重量
E:材料の弾性率、Vf:材料の容積 、4IC:繊維
投入量、T:繊維投入量合計 次に、本発明に使用するクロスプリプレグと引揃えプリ
プレグにつき例示する。
投入量、T:繊維投入量合計 次に、本発明に使用するクロスプリプレグと引揃えプリ
プレグにつき例示する。
名である。
(CL−1)
東しトレカT−3001に縦4本/彌、横4本/側のク
ロスエポキシ樹脂を重量比40%で含浸し、半乾燥させ
、クロスプリプレグを製造した。
ロスエポキシ樹脂を重量比40%で含浸し、半乾燥させ
、クロスプリプレグを製造した。
vf E米vf
合計重量 88.7g/m’ 厚さ0.05
9mm(CL−2) 縦糸束レトレカM30−3 K −6,8はも横糸 東
しトレカT3oo−IK−s本/em のクロスへエ
ポキシ樹脂を重量比36%で含浸し、半乾燥させ、クロ
スプリプレグを製造した。
9mm(CL−2) 縦糸束レトレカM30−3 K −6,8はも横糸 東
しトレカT3oo−IK−s本/em のクロスへエ
ポキシ樹脂を重量比36%で含浸し、半乾燥させ、クロ
スプリプレグを製造した。
vf E失vf
縦 M2O3K 6.8本/em 1029/nl
60 1800701.5 横 Ta2O1K 8本log 53.3.17
7m’ 30.5 401.5合計 重量2
42.71/rr? 厚さ0.161111(CL−
3) 東しトレカT3001に縦7本為1横5本/dのクロス
へ、エポキシ樹脂を重量比40%で含浸し、半乾燥させ
、クロスプリプレグを製造した。
60 1800701.5 横 Ta2O1K 8本log 53.3.17
7m’ 30.5 401.5合計 重量2
42.71/rr? 厚さ0.161111(CL−
3) 東しトレカT3001に縦7本為1横5本/dのクロス
へ、エポキシ樹脂を重量比40%で含浸し、半乾燥させ
、クロスプリプレグを製造した。
Vf E米vf
合計 重量 132.59/cm 厚さ0.08
8111□II(CL−4) 東しトレカT3003に縦3本/(7)、横3本/Cm
ツクロスへ、エポキシ樹脂を重量比40%で含浸し、半
乾燥させ、クロスプリプレグを製造した。
8111□II(CL−4) 東しトレカT3003に縦3本/(7)、横3本/Cm
ツクロスへ、エポキシ樹脂を重量比40%で含浸し、半
乾燥させ、クロスプリプレグを製造した。
vf E$vf
合 計 重量 198g/−厚さ 0.131
m次に本発明に使用する引揃えプリプレグにつき例示す
る。
m次に本発明に使用する引揃えプリプレグにつき例示す
る。
(UD−1)
東しトレカM30−150F/m’に対し、エポキシ樹
脂を重量比337Qで含浸し、半乾燥させ、一方向シー
トプリプレグを製造した。
脂を重量比337Qで含浸し、半乾燥させ、一方向シー
トプリプレグを製造した。
vf E来vf
繊維M30 1509/rr? 88.2 2
647合 計 重量223.9 Vrr? 厚さ0.
147ym(UD−2) 東しトレカM 30−1751/lr?に対し、エポキ
シ樹脂を重量比33%で含浸し、半乾燥させ、一方向シ
ートプリグレグを製造した。
647合 計 重量223.9 Vrr? 厚さ0.
147ym(UD−2) 東しトレカM 30−1751/lr?に対し、エポキ
シ樹脂を重量比33%で含浸し、半乾燥させ、一方向シ
ートプリグレグを製造した。
vf E米vf
繊i M30’ 175 g、Q 1
02.9 3088.2合 計 重量261.2
g/Ar? 厚さ0.17211(CD−3) 東しトレカT300150jj/lt?に対し、エポキ
シ樹脂を重量比36%で含浸し、半乾燥させ一方向シー
トプリプレグを製造した。
02.9 3088.2合 計 重量261.2
g/Ar? 厚さ0.17211(CD−3) 東しトレカT300150jj/lt?に対し、エポキ
シ樹脂を重量比36%で含浸し、半乾燥させ一方向シー
トプリプレグを製造した。
vf E米vf
繊維T300 1501/rr? 85.7
1971.4合 計 重量234.4F/−厚さ0.
15.3+m次に本発明積層管の製造例を示す。
1971.4合 計 重量234.4F/−厚さ0.
15.3+m次に本発明積層管の製造例を示す。
製造例1
り16の芯金へ下記のような構成でプリプレグを600
mの長さで捲回し、常法により硬化、離型し、積層管
を得た。
mの長さで捲回し、常法により硬化、離型し、積層管
を得た。
裁断幅
内層CL−11層 51m 0.059中間層 U
D−33層 158 M O,459肉厚
0.575 内径 φ16 長さ600n 外径 iZI 17.15 重量27.8gの積層
管を得た。
D−33層 158 M O,459肉厚
0.575 内径 φ16 長さ600n 外径 iZI 17.15 重量27.8gの積層
管を得た。
外層は5器幅のテープで巻かれているが、縦、横開−目
付けの為、あたかも通常のクロスを45゜に裁断して捲
回したように見える。
付けの為、あたかも通常のクロスを45゜に裁断して捲
回したように見える。
製造例2゜
12120の芯金へ、下記のような構成でプリプレグを
600jtlの長さで捲回し、常法により硬化、離型し
、積層管を得た。
600jtlの長さで捲回し、常法により硬化、離型し
、積層管を得た。
内 層CL−2スリット幅5mO’1回巻き 0.16
中間層 UD−23層 裁断幅198mm 0.51
6肉厚 0.852fl 内径 φ20.0 長さ 600 fi外径 り
21.704 重量 51.OFの積層管を得た。
中間層 UD−23層 裁断幅198mm 0.51
6肉厚 0.852fl 内径 φ20.0 長さ 600 fi外径 り
21.704 重量 51.OFの積層管を得た。
製造例3゜
先り18、光径φ21でこの間が600Mの芯金へ下記
のようなプリプレグを捲回し、常法により硬化、離型し
積層管を得た。
のようなプリプレグを捲回し、常法により硬化、離型し
積層管を得た。
裁断サイズ
内層CL−41層57X66X600 0.131中
間層 U島−33層 178X215X600 0
.459肉厚0649龍 この内、内層のCL−4及び外層のCL−1は二等辺台
形に裁断した。
間層 U島−33層 178X215X600 0
.459肉厚0649龍 この内、内層のCL−4及び外層のCL−1は二等辺台
形に裁断した。
光径 光径 長さ 重量Ifl19.
298 022.298 6oo*m 38.
4Fの積層管を得た。
298 022.298 6oo*m 38.
4Fの積層管を得た。
16図(イ)、C口)、(ハ)に示したように、外観は
外層3のCL−1の巻き終り部3′において、角度が0
.5°増加したが、巻き終り部3′の対角線上では、積
層管の軸aに対して±45°の繊維の角度が確保できた
。
外層3のCL−1の巻き終り部3′において、角度が0
.5°増加したが、巻き終り部3′の対角線上では、積
層管の軸aに対して±45°の繊維の角度が確保できた
。
製造例4゜
光径り18、光径り21、この間が600Hの芯金へ下
記のように捲回して積層管を得た。
記のように捲回して積層管を得た。
裁断サイズ
内層CL−41層 57X66X600 7.30.
131中間層UD−33層 178X215X60
0 27.640.459葉:f 45.449 0.
766厚さ光径 光径 長さ 重量01
9.532 グ22532 600 m 4
5.49の積層管を得た。
131中間層UD−33層 178X215X60
0 27.640.459葉:f 45.449 0.
766厚さ光径 光径 長さ 重量01
9.532 グ22532 600 m 4
5.49の積層管を得た。
CL−4、cl、−32枚はいずれも二等辺台形に裁断
した。
した。
オ・7図(イ)、(c4.0→に示したように、外層3
と最外層3CのCL−3は裁断したものを対称的に芯金
;こ対して180°ずれた位置へ捲回した。
と最外層3CのCL−3は裁断したものを対称的に芯金
;こ対して180°ずれた位置へ捲回した。
このように捲回することにより外層3と最外層3Cの巻
き終り部3′、3“と中心部の積層管の軸aに対する角
度の差が打ち消されることになる。
き終り部3′、3“と中心部の積層管の軸aに対する角
度の差が打ち消されることになる。
製造例5゜
光径り18、光径り21、この間が60onの芯金へ下
記のように捲回して積層管を得た。
記のように捲回して積層管を得た。
裁断サイズ
内層CL−41層57X66X600 7.3 0.1
31中間層 UD−33層 178X215X600
27.64 0.459編 組 IKヤーンプリプレグ
5本/cm x 52’f’/−±45° 1層合 計
38.1L?肉厚0.6
41先径 光径 長さ 重量ダ19.
28 ダ22.28 600 m 38.
2 、!i’の積層管を得た。
31中間層 UD−33層 178X215X600
27.64 0.459編 組 IKヤーンプリプレグ
5本/cm x 52’f’/−±45° 1層合 計
38.1L?肉厚0.6
41先径 光径 長さ 重量ダ19.
28 ダ22.28 600 m 38.
2 、!i’の積層管を得た。
CL−4は二等辺台形に裁断した。編組は積層管の略全
面をヤーンがおおった状態となり、目スキはみられなか
った。
面をヤーンがおおった状態となり、目スキはみられなか
った。
ヤーンの樹脂量を減少させた為、ヤーン同志の耐着がみ
られず、交叉するヤーンのすべり具合も良好であり、ケ
バの発生を極力押えることができた。成形後の積層管は
中間層のUD−3から樹脂が外層へまわっており、良好
な仕上りであった。
られず、交叉するヤーンのすべり具合も良好であり、ケ
バの発生を極力押えることができた。成形後の積層管は
中間層のUD−3から樹脂が外層へまわっており、良好
な仕上りであった。
次に、従来構成のテストピース−例と、本発明構成のテ
ストピース二側を製造した。
ストピース二側を製造した。
グηの芯金へ下記の構成でプリプレグを60゜nの長さ
で捲回し、常法により硬化、離型し、テストピースを得
た。
で捲回し、常法により硬化、離型し、テストピースを得
た。
これらのテストピースに対して撚り剛性テスト及び曲げ
破壊テストを行なった。
破壊テストを行なった。
この結果は下記の表−1で表わされる。
表−1
ト
(1)比剛性−本発明構成のテストピースの方が35%
〜53%低下しているが、略同等とみるべきである。
〜53%低下しているが、略同等とみるべきである。
(2)比強カー一般的に外層へ封5°層を配置すると強
度が09に比べ20〜30%まで低下することが周知で
あるが、本発明構成のテス トピースによると、内層クロス、中間 層一方向磯維の効果により略同等か若 干比強力は向上 (3)比撚剛性−テストピース、%7のCL−12層(
45°)、テストピースノ169のCL−41層(45
つが略近似した値を示して おり、繊維の投入量に略比例して いることがわかる。これは、テス トピースA67、CL−11層(45す、テストピース
A8、CL−22層 (45°)をみても繊維投入量1:21こ比例した増加
率を示していること がわかる。
度が09に比べ20〜30%まで低下することが周知で
あるが、本発明構成のテス トピースによると、内層クロス、中間 層一方向磯維の効果により略同等か若 干比強力は向上 (3)比撚剛性−テストピース、%7のCL−12層(
45°)、テストピースノ169のCL−41層(45
つが略近似した値を示して おり、繊維の投入量に略比例して いることがわかる。これは、テス トピースA67、CL−11層(45す、テストピース
A8、CL−22層 (45°)をみても繊維投入量1:21こ比例した増加
率を示していること がわかる。
(4)総合的に考察すると、本発明の目的とする撚り1
剛性の向上は比剛性、比強力を維持した状態で可能であ
ることが実証されたこと1どなる。
剛性の向上は比剛性、比強力を維持した状態で可能であ
ることが実証されたこと1どなる。
(5)こ又で、テストピースA7.8.9の内層、中間
層、外層別のE米vf(各々の材料の弾性率×各々の材
料の容積〕を調べ、この合計に占める外層±45°の容
積比を求めると下記の表−2のようになる。
層、外層別のE米vf(各々の材料の弾性率×各々の材
料の容積〕を調べ、この合計に占める外層±45°の容
積比を求めると下記の表−2のようになる。
表−2
(6)この測定値を分析すると、才8図のグラフのよう
になり、前記したように±45°署の外層への投入量が
比撚の剛性の増加率へ完全に比例することが判明した。
になり、前記したように±45°署の外層への投入量が
比撚の剛性の増加率へ完全に比例することが判明した。
σ)以上のことから比撚り剛性の増加率を設定すること
により、±45″外層の投入率を設定できることが判明
したことになる。
により、±45″外層の投入率を設定できることが判明
したことになる。
(8)実質的に期待される比撚り剛性の増加率は出45
e層がないものに比べ110%〜550%となる。
e層がないものに比べ110%〜550%となる。
(9)この場合の±45″最外層の投入量は1.46%
〜66%となる。
〜66%となる。
以上説明したように本発明に係る釣竿等の積層管は構成
されたものであるから、比剛性、比強力を維持した状態
で撚り剛性を向上できるので、撚られることにより、軸
方向の繊維が縦割れを発生して破損することがな(なり
、従って特に撚りに対する特性を要求され、かつ軽量、
高強力、高感度な物性を要求されるものに適用できる等
の利点がある。
されたものであるから、比剛性、比強力を維持した状態
で撚り剛性を向上できるので、撚られることにより、軸
方向の繊維が縦割れを発生して破損することがな(なり
、従って特に撚りに対する特性を要求され、かつ軽量、
高強力、高感度な物性を要求されるものに適用できる等
の利点がある。
矛1図は本発明に係る釣竿等の積層管の実施例を示す斜
視図、才2図(イ、(口11?−]は同積層管における
内層の変形例を各々示す各斜視図、オ3図オ4図、才5
図は同積層管における外層の変形例を各々示す各斜視図
、オ6図(イ)、(c4、(ハ)は同積層管における外
層を各々示したもので、(イ、(ハ)はその外観図、(
a)はその端面図、ぢ・7図(揃、(ロ)、(ハ)は同
積層管における外層の変形例を各々示したもので、(イ
)、(ロ)はその外観図、e→ばその端面図、′¥−8
図は本発明構成のテストピースにおける内層、中間層、
外層別のE※vfを調べ、この合計に占める外層±45
°の容積比の測定値を示すグラフである。 1・・・内 層 2・・・中間層3・・・外
層 1a・・・シートlb・・・シートチ
ーブ 1c・・・クロス1d・・・クロステープ 3a・・・縦横同一クロステープ 3b・・・縦横が異なるクロス I;内 層 2;中間層 3:外 1台 1 a;シート zaミニ−向引揃えプリプレグ 3a;縦轍同−クロステープ 第1図 @、5 図 第す図 (口2 〔/\) 手 続 補 正 書 昭和62月11月18日
視図、才2図(イ、(口11?−]は同積層管における
内層の変形例を各々示す各斜視図、オ3図オ4図、才5
図は同積層管における外層の変形例を各々示す各斜視図
、オ6図(イ)、(c4、(ハ)は同積層管における外
層を各々示したもので、(イ、(ハ)はその外観図、(
a)はその端面図、ぢ・7図(揃、(ロ)、(ハ)は同
積層管における外層の変形例を各々示したもので、(イ
)、(ロ)はその外観図、e→ばその端面図、′¥−8
図は本発明構成のテストピースにおける内層、中間層、
外層別のE※vfを調べ、この合計に占める外層±45
°の容積比の測定値を示すグラフである。 1・・・内 層 2・・・中間層3・・・外
層 1a・・・シートlb・・・シートチ
ーブ 1c・・・クロス1d・・・クロステープ 3a・・・縦横同一クロステープ 3b・・・縦横が異なるクロス I;内 層 2;中間層 3:外 1台 1 a;シート zaミニ−向引揃えプリプレグ 3a;縦轍同−クロステープ 第1図 @、5 図 第す図 (口2 〔/\) 手 続 補 正 書 昭和62月11月18日
Claims (1)
- 軸方向に対して高弾性、高強度繊維方向が85°〜90
°に配置されたシート、平織クロス、もしくはスリット
されたシートテープ、クロステープに合成樹脂を含浸し
たプリプレグにより、切断されるか、もしくは一端から
他端まで連続した周方向の補強層に形成された内層と、
高弾性、高強度繊維を軸方向のみに配列して合成樹脂を
含浸した一方向引揃えプリプレグを上記内層外周に捲回
して形成された中間層と、高弾性高強度繊維で織成され
たクロスに合成樹脂を含浸したプリプレグを上記中間層
外周に、軸方向に対して所定の角度をもって1〜数回捲
回して形成された外層とからなることを特徴とする釣竿
等の積層管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61193526A JPS6349426A (ja) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | 釣竿等の積層管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61193526A JPS6349426A (ja) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | 釣竿等の積層管 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6349426A true JPS6349426A (ja) | 1988-03-02 |
JPH0414870B2 JPH0414870B2 (ja) | 1992-03-16 |
Family
ID=16309538
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61193526A Granted JPS6349426A (ja) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | 釣竿等の積層管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6349426A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07255331A (ja) * | 1994-03-28 | 1995-10-09 | Daiwa Seiko Inc | 釣 竿 |
EP0686482A3 (en) * | 1994-06-06 | 1996-03-27 | Nippon Oil Co Ltd | Object made of fiber-reinforced composite material in the form of a cylinder |
US5592771A (en) * | 1994-01-12 | 1997-01-14 | Wonder Co., Ltd. | Tubular fishing rod and its method of manufacture |
US6339896B1 (en) | 1992-04-17 | 2002-01-22 | Daiwa Seiko, Inc. | Inter-line fishing rod |
JP2006314230A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Shimano Inc | 釣り竿の竿体 |
US7833455B2 (en) | 2001-03-29 | 2010-11-16 | Nippon Oil Corporation | Robot hand member and method of producing the same |
CN109153193A (zh) * | 2016-05-13 | 2019-01-04 | 三菱化学株式会社 | 管状体设计方法、高尔夫杆身设计方法及高尔夫杆身 |
-
1986
- 1986-08-18 JP JP61193526A patent/JPS6349426A/ja active Granted
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6339896B1 (en) | 1992-04-17 | 2002-01-22 | Daiwa Seiko, Inc. | Inter-line fishing rod |
US5592771A (en) * | 1994-01-12 | 1997-01-14 | Wonder Co., Ltd. | Tubular fishing rod and its method of manufacture |
JPH07255331A (ja) * | 1994-03-28 | 1995-10-09 | Daiwa Seiko Inc | 釣 竿 |
EP0686482A3 (en) * | 1994-06-06 | 1996-03-27 | Nippon Oil Co Ltd | Object made of fiber-reinforced composite material in the form of a cylinder |
US5753324A (en) * | 1994-06-06 | 1998-05-19 | Nippon Oil Co., Ltd. | Fiber-reinforced composite cylindrical form |
US7833455B2 (en) | 2001-03-29 | 2010-11-16 | Nippon Oil Corporation | Robot hand member and method of producing the same |
JP2006314230A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Shimano Inc | 釣り竿の竿体 |
CN109153193A (zh) * | 2016-05-13 | 2019-01-04 | 三菱化学株式会社 | 管状体设计方法、高尔夫杆身设计方法及高尔夫杆身 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0414870B2 (ja) | 1992-03-16 |
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