JPS6348615B2 - - Google Patents
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- JPS6348615B2 JPS6348615B2 JP58006091A JP609183A JPS6348615B2 JP S6348615 B2 JPS6348615 B2 JP S6348615B2 JP 58006091 A JP58006091 A JP 58006091A JP 609183 A JP609183 A JP 609183A JP S6348615 B2 JPS6348615 B2 JP S6348615B2
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- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 42
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/005—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like with heating or cooling means
- B22D41/01—Heating means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続鋳造機のタンデイシユ内溶鋼の
加熱方法に関し、とくにタンデイシユ内溶鋼貯蔵
量に応じて投入する電力を適正に調整することに
より、ピンチング現象を防止するようにした方法
について提案するものである。
加熱方法に関し、とくにタンデイシユ内溶鋼貯蔵
量に応じて投入する電力を適正に調整することに
より、ピンチング現象を防止するようにした方法
について提案するものである。
連続鋳造に際して溶鋼は、まず取鍋を経てタン
デイシユに注入されるが、注入流からの放熱、耐
火物からの抜熱、鋼浴表面からの輻射放熱により
温度低下を招く。このために従来、第１図，第２
図に示すような誘導加熱装置を取付けて注入溶鋼
の加熱を行つている。
デイシユに注入されるが、注入流からの放熱、耐
火物からの抜熱、鋼浴表面からの輻射放熱により
温度低下を招く。このために従来、第１図，第２
図に示すような誘導加熱装置を取付けて注入溶鋼
の加熱を行つている。
好適例として示した図面の誘導加熱装置２の概
略を説明すると、この装置２はタンデイシユ１の
略中央部側壁に取付けられる。この加熱装置２の
本体は外部の鉄皮６内に耐火物７を施工したもの
によつて造成され、タンデイシユ１内に面して開
口した入・出口８ａ，８ｂからチヤンネル状に形
成した循環通路８を有し、かつその循環通路８に
囲まれた中心部に溶鋼の流動方向とは直交する向
きに貫通する通孔９を設けてなるものである。
略を説明すると、この装置２はタンデイシユ１の
略中央部側壁に取付けられる。この加熱装置２の
本体は外部の鉄皮６内に耐火物７を施工したもの
によつて造成され、タンデイシユ１内に面して開
口した入・出口８ａ，８ｂからチヤンネル状に形
成した循環通路８を有し、かつその循環通路８に
囲まれた中心部に溶鋼の流動方向とは直交する向
きに貫通する通孔９を設けてなるものである。
なお、３は受鋼用ノズル位置を示し、４は流出
口、５は溶鋼誘導用仕切り壁である。
口、５は溶鋼誘導用仕切り壁である。
上記の通孔９には、前記循環通路８内に誘導電
流ｉを発生させる誘導コイル１０が鉄心１０ａを
介して貫通させてある。この誘導コイル１０への
通電によつて鉄心１０ａには磁界φを発生し、そ
れに伴つて循環通路８内溶鋼には誘導電流ｉが流
れるからi2・Ｒのジユール熱を発生させ、ひいて
は溶鋼の加熱が果されるのである。要するに、循
環通路８という迂回路を設けることにより、その
迂回の途中で溶鋼を加熱するように構成したもの
である。
流ｉを発生させる誘導コイル１０が鉄心１０ａを
介して貫通させてある。この誘導コイル１０への
通電によつて鉄心１０ａには磁界φを発生し、そ
れに伴つて循環通路８内溶鋼には誘導電流ｉが流
れるからi2・Ｒのジユール熱を発生させ、ひいて
は溶鋼の加熱が果されるのである。要するに、循
環通路８という迂回路を設けることにより、その
迂回の途中で溶鋼を加熱するように構成したもの
である。
ところが、かかる誘導加熱装置２を使用する
と、取鍋からタンデイシユへの注入初期：即ち溶
鋼貯蔵量が少ないときに、大きな電力を投入する
とピンチング現象を引き起し、安定した電力が供
給できなくなる。そして、そのピンチングが一層
激しくなつた場合には、耐火物層の損傷が補修を
困難にする程に大きくなり、洩鋼にいたる危険す
ら生じる。もちろん、このような現象に対して
は、供給する電力を抑えることが有効であるが、
それでは注入初期の溶鋼温度低下が防止できなく
なる。
と、取鍋からタンデイシユへの注入初期：即ち溶
鋼貯蔵量が少ないときに、大きな電力を投入する
とピンチング現象を引き起し、安定した電力が供
給できなくなる。そして、そのピンチングが一層
激しくなつた場合には、耐火物層の損傷が補修を
困難にする程に大きくなり、洩鋼にいたる危険す
ら生じる。もちろん、このような現象に対して
は、供給する電力を抑えることが有効であるが、
それでは注入初期の溶鋼温度低下が防止できなく
なる。
この意味において、溶鋼温度抵下を招くことな
くピンチングが発生しない限度内で最大の電力を
供給する技術の開発が必要であり、本発明は正に
こうした要請に応えるべく開発したタンデイシユ
内溶鋼の加熱方法にかかり、その構成の要旨は、
連続鋳造機用タンデイシユ内溶鋼を、該タンデイ
シユ内部と連通するループ状に設けた循環通路
と、この循環通路内を流動する溶鋼流に鎖交する
磁束を発生させるコイルとを有し、このコイルに
通電することによつて上記循環通路を通る溶鋼に
誘導電流を発生させてそのジユール熱で加熱する
誘導加熱装置内に導いて加熱するに当り、該誘導
加熱装置に供給する電力を、タンデイシユ内溶鋼
貯蔵量に応じたタンデイシユ内鋼浴深さＨmmと上
記循環通路内溶鋼流の誘導電流密度DA／cm2との
関係が、 Ｄ≦0.01H＋4.5 を満足するように供給することを特徴とする連続
鋳造機用タンデイシユ内溶鋼の加熱方法、 にある。以下にその構成の詳細を説明する。
くピンチングが発生しない限度内で最大の電力を
供給する技術の開発が必要であり、本発明は正に
こうした要請に応えるべく開発したタンデイシユ
内溶鋼の加熱方法にかかり、その構成の要旨は、
連続鋳造機用タンデイシユ内溶鋼を、該タンデイ
シユ内部と連通するループ状に設けた循環通路
と、この循環通路内を流動する溶鋼流に鎖交する
磁束を発生させるコイルとを有し、このコイルに
通電することによつて上記循環通路を通る溶鋼に
誘導電流を発生させてそのジユール熱で加熱する
誘導加熱装置内に導いて加熱するに当り、該誘導
加熱装置に供給する電力を、タンデイシユ内溶鋼
貯蔵量に応じたタンデイシユ内鋼浴深さＨmmと上
記循環通路内溶鋼流の誘導電流密度DA／cm2との
関係が、 Ｄ≦0.01H＋4.5 を満足するように供給することを特徴とする連続
鋳造機用タンデイシユ内溶鋼の加熱方法、 にある。以下にその構成の詳細を説明する。
第３図は、タンデイシユ内溶鋼貯蔵量―すなわ
ちタンデイシユ内鋼浴深さＨmmと供給電力kWと
の関係を示すものであり、鋼浴深さに応じてピン
チングが発生しない適正な供給電力の存在するこ
とが判る。この図において、１次コイルのターン
数は42であり、加熱装置２の断面形状は、約100
×200mmの長楕円型で循環通路８断面積は184cm2の
ものを使用して試験した。この場合、たとえば１
次コイルに1500Aの電流を流すと（A1N1＝
A2N2）、約63000Aの２次電流が流れるので、こ
のときの循環通路内を流れる溶鋼流の電流密度Ｄ
は次のように算出される。
ちタンデイシユ内鋼浴深さＨmmと供給電力kWと
の関係を示すものであり、鋼浴深さに応じてピン
チングが発生しない適正な供給電力の存在するこ
とが判る。この図において、１次コイルのターン
数は42であり、加熱装置２の断面形状は、約100
×200mmの長楕円型で循環通路８断面積は184cm2の
ものを使用して試験した。この場合、たとえば１
次コイルに1500Aの電流を流すと（A1N1＝
A2N2）、約63000Aの２次電流が流れるので、こ
のときの循環通路内を流れる溶鋼流の電流密度Ｄ
は次のように算出される。
Ｄ＝63000／184×42＝8.2（Ａ／cm2）
また、溶鋼の成分は、Ｃ／0.1〜0.15％、
Si／0.25〜0.35％、Mn／0.65〜1.10％、
Ｐ／0.01〜0.018％、Ｓ／0.005〜0.010％、
Al／0.02〜0.03％の一般厚板材である。
一方、加熱装置２のとくに循環通路８の平面形
状が、第１図示のものと異なり、円環形（100mm
φ）に近い断面積79cm2のもので、１次コイルのタ
ーン数36巻ものを用い、前述の試験をしたとこ
ろ、ピンチング発生域に若干の違いが観察され
た。
状が、第１図示のものと異なり、円環形（100mm
φ）に近い断面積79cm2のもので、１次コイルのタ
ーン数36巻ものを用い、前述の試験をしたとこ
ろ、ピンチング発生域に若干の違いが観察され
た。
そこで、第４図に示すように、循環通路８の平
面形状の異なる２つのタイプについてピンチング
発生に対する鋼浴深さＨmmと電流密度DA／cm2と
の関係について調べたが、かかる２つのタイプに
ついて、断面積は異なつていても、鋼浴深さＨに
対する適正電流密度は一定していることが判つ
た。
面形状の異なる２つのタイプについてピンチング
発生に対する鋼浴深さＨmmと電流密度DA／cm2と
の関係について調べたが、かかる２つのタイプに
ついて、断面積は異なつていても、鋼浴深さＨに
対する適正電流密度は一定していることが判つ
た。
その結果、いずれの場合も、ピンチングを発生
させない適正電流密度DA／cm2になる領域は、図
から次式； Ｄ≦0.01H＋4.5 で仕切られる図中の左上部域であることが判る。
このことから、安定して電力の供給が可能な領域
は、次式 Ｄ≦0.01H＋4.5 を満足するように両者の関係を調節すれば、望ま
しい誘導加熱ができることが判つた。
させない適正電流密度DA／cm2になる領域は、図
から次式； Ｄ≦0.01H＋4.5 で仕切られる図中の左上部域であることが判る。
このことから、安定して電力の供給が可能な領域
は、次式 Ｄ≦0.01H＋4.5 を満足するように両者の関係を調節すれば、望ま
しい誘導加熱ができることが判つた。
第５図は得られた適正電流値ｉによつて溶鋼加
熱を行なつた例と、タンデイシユ内の鋼浴深さが
700mmに達した時に、はじめて10.3A／cm2の電流
を供給した例、および電力を全く供給しなかつた
例とを合わせて示す。
熱を行なつた例と、タンデイシユ内の鋼浴深さが
700mmに達した時に、はじめて10.3A／cm2の電流
を供給した例、および電力を全く供給しなかつた
例とを合わせて示す。
タンデイシユへの注入初期の温度低下は、本発
明法によつて適正電流値を供給したヒートでは著
しく小さく、その他の２例ではいずれも程度の差
はあれ、溶鋼温度の低下が見られる。
明法によつて適正電流値を供給したヒートでは著
しく小さく、その他の２例ではいずれも程度の差
はあれ、溶鋼温度の低下が見られる。
以上説明したように本発明の電力供給によれば
ピンチングを発生させることのないそれぞれの鋼
浴深さに対応する最大の電力を供給しうるので、
耐火物の保護が達せられる他、連鋳の能率を向上
させることができる。
ピンチングを発生させることのないそれぞれの鋼
浴深さに対応する最大の電力を供給しうるので、
耐火物の保護が達せられる他、連鋳の能率を向上
させることができる。
第１図は、誘導加熱装置付タンデイシユの平面
図、第２図は、第１図のＡ―Ａ部矢視断面図、第
３図は、ピンチング発生に対する鋼浴深さと供給
電力との関係を示すグラフ、第４図は、加熱装置
別のピンチング発生に対する電流密度の影響を示
すグラフ、第５図は、鋼浴温度維持に及ぼす本発
明法と従来法の比較を示すグラフである。 １…タンデイシユ、２…誘導加熱装置、８…循
環通路。
図、第２図は、第１図のＡ―Ａ部矢視断面図、第
３図は、ピンチング発生に対する鋼浴深さと供給
電力との関係を示すグラフ、第４図は、加熱装置
別のピンチング発生に対する電流密度の影響を示
すグラフ、第５図は、鋼浴温度維持に及ぼす本発
明法と従来法の比較を示すグラフである。 １…タンデイシユ、２…誘導加熱装置、８…循
環通路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続鋳造機のタンデイシユ内溶鋼を、該タン
デイシユの側壁部分に取付けた誘導加熱装置のそ
の循環通路内に導いて加熱するに当り、該誘導加
熱装置に供給する電力を、タンデイシユ内溶鋼貯
蔵量に応じ、タンデイシユ内鋼浴深さＨmmと前記
循環通路内溶鋼流の誘導電流密度Ｄ（Ａ／cm2）の
関係式が、次式； Ｄ≦0.01H＋4.5 を満足するように供給することを特徴とする連続
鋳造機のタンデイシユ内溶鋼の加熱方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58006091A JPS59133949A (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | 連続鋳造機のタンデイシユ内溶鋼の加熱方法 |
| EP84900534A EP0132280B1 (en) | 1983-01-18 | 1984-01-18 | Method of heating molten steel in tundish for continuous casting apparatus |
| DE8484900534T DE3484369D1 (de) | 1983-01-18 | 1984-01-18 | Verfahren zum erhitzen geschmolzenen stahls im trichter einer kontinuierlichen giessvorrichtung. |
| AT84900534T ATE62160T1 (de) | 1983-01-18 | 1984-01-18 | Verfahren zum erhitzen geschmolzenen stahls im trichter einer kontinuierlichen giessvorrichtung. |
| PCT/JP1984/000007 WO1984002863A1 (en) | 1983-01-18 | 1984-01-18 | Method of heating molten steel in tundish for continuous casting apparatus |
| US06/654,002 US4582531A (en) | 1983-01-18 | 1984-01-18 | Method of heating a molten steel in a tundish for a continuous casting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58006091A JPS59133949A (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | 連続鋳造機のタンデイシユ内溶鋼の加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59133949A JPS59133949A (ja) | 1984-08-01 |
| JPS6348615B2 true JPS6348615B2 (ja) | 1988-09-29 |
Family
ID=11628848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58006091A Granted JPS59133949A (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | 連続鋳造機のタンデイシユ内溶鋼の加熱方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4582531A (ja) |
| EP (1) | EP0132280B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59133949A (ja) |
| DE (1) | DE3484369D1 (ja) |
| WO (1) | WO1984002863A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135088A (ja) * | 1984-12-05 | 1986-06-23 | 富士電機株式会社 | タンデイツシユの電力制御方法 |
| JPS61249655A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Kawasaki Steel Corp | タンデイツシユ内溶鋼温度の制御方法およびその装置 |
| US4786320A (en) * | 1987-08-10 | 1988-11-22 | The United States Of America As Represented By The Deprtment Of Energy | Method and apparatus for removal of gaseous, liquid and particulate contaminants from molten metals |
| IN181634B (ja) * | 1993-05-27 | 1998-08-01 | Bhp Steel Jla Pty Ltd Ishikawa | |
| CN104028737A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-09-10 | 东北大学 | 一种用于通道式感应加热中间包的新型通道 |
| CN104588629B (zh) * | 2015-01-22 | 2017-02-22 | 无锡巨力重工股份有限公司 | 两用外加热通道式中间罐结构 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2415974A (en) * | 1945-04-21 | 1947-02-18 | Ajax Engineering Corp | Submerged resistor type induction furnace and method of operating |
| US2473311A (en) * | 1945-07-03 | 1949-06-14 | Ajax Engineering Corp | Method for producing metal alloys in a submerged resistor type induction furnace |
| US2446637A (en) * | 1945-11-08 | 1948-08-10 | Chase Brass & Copper Co | Method for melting brass chips |
| US2655550A (en) * | 1951-05-29 | 1953-10-13 | Olin Ind Inc | Melting furnace with thermocouple reception means |
| US3413113A (en) * | 1964-07-22 | 1968-11-26 | Rheinstahl Huettenwerke Ag | Method of melting metal |
| DE2307406A1 (de) * | 1973-02-15 | 1974-08-22 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren und vorrichtung zur leistungsregelung eines induktionstiegelofens |
| JPS602146B2 (ja) * | 1980-09-24 | 1985-01-19 | 川崎製鉄株式会社 | 溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タンデイツシユ |
| JPS5835050A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-03-01 | Kawasaki Steel Corp | 溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タンデイツシユ |
-
1983
- 1983-01-18 JP JP58006091A patent/JPS59133949A/ja active Granted
-
1984
- 1984-01-18 WO PCT/JP1984/000007 patent/WO1984002863A1/ja active IP Right Grant
- 1984-01-18 US US06/654,002 patent/US4582531A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-01-18 DE DE8484900534T patent/DE3484369D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1984-01-18 EP EP84900534A patent/EP0132280B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0132280B1 (en) | 1991-04-03 |
| EP0132280A4 (en) | 1988-03-03 |
| WO1984002863A1 (en) | 1984-08-02 |
| DE3484369D1 (de) | 1991-05-08 |
| US4582531A (en) | 1986-04-15 |
| JPS59133949A (ja) | 1984-08-01 |
| EP0132280A1 (en) | 1985-01-30 |
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