JPS6343192B2 - - Google Patents
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- JPS6343192B2 JPS6343192B2 JP60009836A JP983685A JPS6343192B2 JP S6343192 B2 JPS6343192 B2 JP S6343192B2 JP 60009836 A JP60009836 A JP 60009836A JP 983685 A JP983685 A JP 983685A JP S6343192 B2 JPS6343192 B2 JP S6343192B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/60—Pouring-nozzles with heating or cooling means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Resistance Heating (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は電気伝導性を有する炭素含有耐火物自
体に電流を供給し、抵抗熱（ジユール熱）による
発熱を利用して該耐火物を加熱する耐火物の通電
加熱方法に関するものであり、溶融金属の流通管
あるいは容器の耐火壁の加熱に用いて有効であ
る。 （従来技術） 例えば連続鋳造法によつて溶鋼から鋳片を製造
する場合、鋼品質上の要請から溶鋼流と大気との
接触を避けるため溶鋼取鍋とタンデイツシユ間、
タンデイツシユとモールド間を耐火物製の長円筒
形の耐火管、即ちロングノズル、浸漬ノズルを用
いていわゆる断気鋳造を行なつている。これらの
ノズルは鋳込開始時に高温溶鋼がその細長い内孔
部を通過する際に、熱衝撃をうけるので高耐熱衝
撃性が要求され、また溶鋼による摩耗や溶鋼成
分、パウダー成分との反応に対し高耐食性も要求
される。従つてこれらのノズルの材質としてはア
ルミナ、炭素のような中性材料がもつている化学
的安定性と炭素（黒鉛）の低膨張性とを利用した
アルミナ−カ−ボン質が多く使用されている。 一方、連続鋳造では鋳造中の溶鋼温度が鋳入初
期及び末期に低下しその際、ノズル内壁に地金が
大量に付着し安定な鋳造が困難になることが多
い。従来これを防止する方法としては鋳造をいつ
たん停止しノズル内孔を酸素洗浄することによつ
て地金を除去し再鋳造を行なう方法も採用されて
いるが、この方法では鋳造中断部の鋼に非金属介
在物が増大し、銅の品質劣化を引き起こすことが
あつての対策が切望されていた。 ノズル内壁への地金付着は、ノズル外壁の温度
と密接な関係があり、例えば第３図に示すように
ノズル外壁温度が高い程地金付着量が少ない。 したがつてノズル耐火壁からの熱放散を減少さ
せたり、ノズル耐火壁自体を積極的に加熱すれば
地金付着量を減少できることが知られている。 従来、この知見に基づいて導電性のある物質か
らなるノズル壁に電極を当接して通電し、該ノズ
ルを抵抗熱による発熱により直接的に加熱し、地
金付着を減少させる方法（特開昭55−64857）も
試みられている。 この通電加熱方法において用いられている電極
は銅電極あるいは炭素電極であり、これをノズル
外壁に均一に面接触させるように形成することは
難しい。 したがつて均一でかつ安定した通電ができず、
加熱効率も低く電力消費が大きいという欠点を残
している。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記のノズルのような例えば炭素を含
有し導電性を有する耐火物からなる溶融金属流通
管あるいは容器の耐火壁の通電加熱における上記
従来の欠点を解消するためになされたものであ
る。 （問題点を解消するための手段） 本発明は導電性耐火物によつて形成される溶融
金属流通管あるいは容器の耐火壁に通電し該耐火
壁を電気抵抗による発熱を利用して昇温させる場
合に、該耐火壁と電極間に該耐火壁より良導電性
の炭素質、ZrB2質あるいはTiB2質からなる可縮
性の導電性物体を介在させ、電極からこの可縮性
の導電性物体を介して該耐火壁に通電することを
特徴とする溶融金属用耐火壁の通電加熱方法であ
りこの可縮性導電性物体によつて電極と耐火壁間
における接触性を改善し、通電効率を良好にした
ところに特徴を有するものである。 以下に本発明を第１図〜第２図に示す本発明実
施装置例に基づいて説明する。本実施装置例は、
本発明を連続鋳造用の浸漬ノズルの通電加熱装置
において適用した場合のものである。 第１図において、１はタンデイツシユ２はタン
デイツシユ１の底部に取付けた浸漬ノズルでその
先端は、鋳型４内に位置するようになつており連
続鋳造中は鋳型４内の溶鋼中S′に浸漬された状態
でタンデイツシユ１から溶鋼Ｓを鋳型４内に流通
させるものである。 ５は鋳型上部に設けた本発明を実施する浸漬ノ
ズル加熱用の通電加熱装置の支持体であり、この
支持体５の中央部に浸漬ノズルを挿通する空間部
が形成されており、この空間部を挾んで一対の電
極Ｃ，C′が電極支持装置としての油圧シリンダー
により該空間部に対して水平方向に進退し、その
位置を調整できるように支持されている。 これらの電極Ｃ，C′の上下方向の位置は浸漬ノ
ズルが溶鋼Ｓを鋳型４に流通させる位置にあると
き、浸漬ノズル２の大気冷却域を通電加熱できる
位置になつている。 又これらの電極Ｃ，C′は電源１１に導線１０に
より接続された銅電極６と炭素電極７からなり、
前記空間部に面する炭素電極７の先端面は浸漬ノ
ズルの外周面に対応する凹曲面を有し、この凹曲
面には可縮性の導電性物体８が貼着されている。 かくして本発明の通電加熱方法を実施する場合
は、先ずタンデイツシユ１を下ろし、浸漬ノズル
２の先端部を鋳型４内に位置させる。 この時浸漬ノズル２の大気冷却域は一対の電極
Ｃ，C′間に形成される空間部に位置する。 ついで電極支持装置９を作動して電極Ｃ，C′で
浸漬ノズル２を挾み押圧状態にして固定し、電極
の導電性物体８を浸漬ノズル２の外周面と炭素電
極７に密に接触させるこの状態で電極１１から銅
電極６、炭素電極７、導電性物体８を経て浸漬ノ
ズル２に通電し、該浸漬ノズル２の電気抵抗熱に
よる発熱を利用して、該浸漬ノズル２を昇温させ
る。 浸漬ノズル２に所定時間通電後、タンデイツシ
ユ１底部のスライデイングノズル３を開状態にし
てタンデイツシユ１内の溶鋼Ｓを浸漬ノズル２を
経て鋳型４内に流通させ鋳造作業を開始する。 鋳造作業中浸漬ノズル２への通電を継続し浸漬
ノズル２における溶鋼の温度降下を防止して、浸
漬ノズル２内２０への地金付着を軽減する。 タンデイツシユ１から鋳型４への溶鋼Ｓ供給を
終了したら浸漬ノズル２への通電を停止し、電極
支持装置９を作動して浸漬ノズル２から電極Ｃ，
C′を退避させ通電加熱作業を終了する。 本発明における可縮性の導電性物体としては例
えば炭素積層体、炭素繊維積層体等の炭素質物質
あるいは炭素質物質を含有するセラミツクスフア
イバーなどが好適であり、その他ZrB2、TiB2等
の良導電性耐火物の繊維積層体などが用いられ
る。また高融点金属及び合金の繊維積層体であつ
ても同様であるこれらの固有電気抵抗値は通電効
率を低下させないため被加熱耐火物即ち、耐火壁
の固有電気抵抗値より小さい必要がある。 又本発明で通電加熱対象とする耐火壁を形成す
る耐火物は炭素、ZrB2、TiB2等の導電性物質を
含有している必要があり、高温溶融金属と接触す
るので、耐熱性、耐熱衝撃性、耐食性等の特性を
満足するものである必要がある。例えば炭素・ア
ルミナ系の耐火物等が適している。 （実施例） 本発明を連続鋳造用浸漬ノズルに適用した例に
ついて述べる。 通電加熱装置の構成は第１図に示したものと略
同様である。 浸漬ノズル２は炭素・アルミナ系の耐火物、で
形成した。この耐火物の固有電気抵抗値は10-2Ω
cmである。 通電加熱装置の銅電極６は高温の浸漬ノズルか
らの熱伝導により高温化し、損傷するのを防ぐた
め、フイン構造１２を有し放熱面積を大きくし
た。炭素電極７の固有電気抵抗値は10-4Ωcmであ
る。なおこの炭素電極７と銅電極６とはピツチに
より接合した。 炭素電極７の端面には炭素繊維をピツチにより
積層してなる可縮性の炭素繊維積層体８を当接
し、接着テープで固定した。 この炭素繊維積層体８の固有電気抵抗値は10-4
Ωcmである。又、この炭素繊維積層体８は10Kg／
cm3の圧力で約４％体積収縮する可縮性のものであ
る。 このような構成になる電極を電極支持装置９を
作動して一対の電極Ｃ，C′で浸漬ノズルを挾み、
10Kg／cm3の圧力で加圧状態で電極Ｃ，C′を固定し
た。 浸漬ノズル２と電極Ｃ，C′間の炭素繊維積層体
８は圧縮され、浸漬ノズル２と炭素繊維積層体８
間の密着性が保持された。 この状態で電源１１から最大30Vで最大3000A
の電流を通電した。その結果、浸漬ノズルの表面
の温度は30分後1500℃に昇温した。 この時の電極Ｃ，C′における温度に浸漬ノズル
表面温度を最高として銅電極６の後端において最
低となり約100℃を示した。 そして、タンデイツシユ１底部のスライデイン
グノズル３を開操作して、タンデイツシユ１内の
溶鋼Ｓを浸漬ノズル２を経て鋳型４に供給し、鋳
造作業を実施した。 鋳造作業中通電加熱を継続し、鋳造末期に通電
を停止し電極支持装置９を作動して電極Ｃ，C′を
退避させ、通電加熱を終了した。 本実施例による通電加熱結果を比較例と共に第
１表に示す。 比較例Ａは浸漬ノズルと炭素電極間に可縮性導
電性物質を介在させない場合のもので、他は本実
施例と同じ構成とした。 又比較例Ｂは浸漬ノズルを通電加熱しない場合
のものである。
体に電流を供給し、抵抗熱（ジユール熱）による
発熱を利用して該耐火物を加熱する耐火物の通電
加熱方法に関するものであり、溶融金属の流通管
あるいは容器の耐火壁の加熱に用いて有効であ
る。 （従来技術） 例えば連続鋳造法によつて溶鋼から鋳片を製造
する場合、鋼品質上の要請から溶鋼流と大気との
接触を避けるため溶鋼取鍋とタンデイツシユ間、
タンデイツシユとモールド間を耐火物製の長円筒
形の耐火管、即ちロングノズル、浸漬ノズルを用
いていわゆる断気鋳造を行なつている。これらの
ノズルは鋳込開始時に高温溶鋼がその細長い内孔
部を通過する際に、熱衝撃をうけるので高耐熱衝
撃性が要求され、また溶鋼による摩耗や溶鋼成
分、パウダー成分との反応に対し高耐食性も要求
される。従つてこれらのノズルの材質としてはア
ルミナ、炭素のような中性材料がもつている化学
的安定性と炭素（黒鉛）の低膨張性とを利用した
アルミナ−カ−ボン質が多く使用されている。 一方、連続鋳造では鋳造中の溶鋼温度が鋳入初
期及び末期に低下しその際、ノズル内壁に地金が
大量に付着し安定な鋳造が困難になることが多
い。従来これを防止する方法としては鋳造をいつ
たん停止しノズル内孔を酸素洗浄することによつ
て地金を除去し再鋳造を行なう方法も採用されて
いるが、この方法では鋳造中断部の鋼に非金属介
在物が増大し、銅の品質劣化を引き起こすことが
あつての対策が切望されていた。 ノズル内壁への地金付着は、ノズル外壁の温度
と密接な関係があり、例えば第３図に示すように
ノズル外壁温度が高い程地金付着量が少ない。 したがつてノズル耐火壁からの熱放散を減少さ
せたり、ノズル耐火壁自体を積極的に加熱すれば
地金付着量を減少できることが知られている。 従来、この知見に基づいて導電性のある物質か
らなるノズル壁に電極を当接して通電し、該ノズ
ルを抵抗熱による発熱により直接的に加熱し、地
金付着を減少させる方法（特開昭55−64857）も
試みられている。 この通電加熱方法において用いられている電極
は銅電極あるいは炭素電極であり、これをノズル
外壁に均一に面接触させるように形成することは
難しい。 したがつて均一でかつ安定した通電ができず、
加熱効率も低く電力消費が大きいという欠点を残
している。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記のノズルのような例えば炭素を含
有し導電性を有する耐火物からなる溶融金属流通
管あるいは容器の耐火壁の通電加熱における上記
従来の欠点を解消するためになされたものであ
る。 （問題点を解消するための手段） 本発明は導電性耐火物によつて形成される溶融
金属流通管あるいは容器の耐火壁に通電し該耐火
壁を電気抵抗による発熱を利用して昇温させる場
合に、該耐火壁と電極間に該耐火壁より良導電性
の炭素質、ZrB2質あるいはTiB2質からなる可縮
性の導電性物体を介在させ、電極からこの可縮性
の導電性物体を介して該耐火壁に通電することを
特徴とする溶融金属用耐火壁の通電加熱方法であ
りこの可縮性導電性物体によつて電極と耐火壁間
における接触性を改善し、通電効率を良好にした
ところに特徴を有するものである。 以下に本発明を第１図〜第２図に示す本発明実
施装置例に基づいて説明する。本実施装置例は、
本発明を連続鋳造用の浸漬ノズルの通電加熱装置
において適用した場合のものである。 第１図において、１はタンデイツシユ２はタン
デイツシユ１の底部に取付けた浸漬ノズルでその
先端は、鋳型４内に位置するようになつており連
続鋳造中は鋳型４内の溶鋼中S′に浸漬された状態
でタンデイツシユ１から溶鋼Ｓを鋳型４内に流通
させるものである。 ５は鋳型上部に設けた本発明を実施する浸漬ノ
ズル加熱用の通電加熱装置の支持体であり、この
支持体５の中央部に浸漬ノズルを挿通する空間部
が形成されており、この空間部を挾んで一対の電
極Ｃ，C′が電極支持装置としての油圧シリンダー
により該空間部に対して水平方向に進退し、その
位置を調整できるように支持されている。 これらの電極Ｃ，C′の上下方向の位置は浸漬ノ
ズルが溶鋼Ｓを鋳型４に流通させる位置にあると
き、浸漬ノズル２の大気冷却域を通電加熱できる
位置になつている。 又これらの電極Ｃ，C′は電源１１に導線１０に
より接続された銅電極６と炭素電極７からなり、
前記空間部に面する炭素電極７の先端面は浸漬ノ
ズルの外周面に対応する凹曲面を有し、この凹曲
面には可縮性の導電性物体８が貼着されている。 かくして本発明の通電加熱方法を実施する場合
は、先ずタンデイツシユ１を下ろし、浸漬ノズル
２の先端部を鋳型４内に位置させる。 この時浸漬ノズル２の大気冷却域は一対の電極
Ｃ，C′間に形成される空間部に位置する。 ついで電極支持装置９を作動して電極Ｃ，C′で
浸漬ノズル２を挾み押圧状態にして固定し、電極
の導電性物体８を浸漬ノズル２の外周面と炭素電
極７に密に接触させるこの状態で電極１１から銅
電極６、炭素電極７、導電性物体８を経て浸漬ノ
ズル２に通電し、該浸漬ノズル２の電気抵抗熱に
よる発熱を利用して、該浸漬ノズル２を昇温させ
る。 浸漬ノズル２に所定時間通電後、タンデイツシ
ユ１底部のスライデイングノズル３を開状態にし
てタンデイツシユ１内の溶鋼Ｓを浸漬ノズル２を
経て鋳型４内に流通させ鋳造作業を開始する。 鋳造作業中浸漬ノズル２への通電を継続し浸漬
ノズル２における溶鋼の温度降下を防止して、浸
漬ノズル２内２０への地金付着を軽減する。 タンデイツシユ１から鋳型４への溶鋼Ｓ供給を
終了したら浸漬ノズル２への通電を停止し、電極
支持装置９を作動して浸漬ノズル２から電極Ｃ，
C′を退避させ通電加熱作業を終了する。 本発明における可縮性の導電性物体としては例
えば炭素積層体、炭素繊維積層体等の炭素質物質
あるいは炭素質物質を含有するセラミツクスフア
イバーなどが好適であり、その他ZrB2、TiB2等
の良導電性耐火物の繊維積層体などが用いられ
る。また高融点金属及び合金の繊維積層体であつ
ても同様であるこれらの固有電気抵抗値は通電効
率を低下させないため被加熱耐火物即ち、耐火壁
の固有電気抵抗値より小さい必要がある。 又本発明で通電加熱対象とする耐火壁を形成す
る耐火物は炭素、ZrB2、TiB2等の導電性物質を
含有している必要があり、高温溶融金属と接触す
るので、耐熱性、耐熱衝撃性、耐食性等の特性を
満足するものである必要がある。例えば炭素・ア
ルミナ系の耐火物等が適している。 （実施例） 本発明を連続鋳造用浸漬ノズルに適用した例に
ついて述べる。 通電加熱装置の構成は第１図に示したものと略
同様である。 浸漬ノズル２は炭素・アルミナ系の耐火物、で
形成した。この耐火物の固有電気抵抗値は10-2Ω
cmである。 通電加熱装置の銅電極６は高温の浸漬ノズルか
らの熱伝導により高温化し、損傷するのを防ぐた
め、フイン構造１２を有し放熱面積を大きくし
た。炭素電極７の固有電気抵抗値は10-4Ωcmであ
る。なおこの炭素電極７と銅電極６とはピツチに
より接合した。 炭素電極７の端面には炭素繊維をピツチにより
積層してなる可縮性の炭素繊維積層体８を当接
し、接着テープで固定した。 この炭素繊維積層体８の固有電気抵抗値は10-4
Ωcmである。又、この炭素繊維積層体８は10Kg／
cm3の圧力で約４％体積収縮する可縮性のものであ
る。 このような構成になる電極を電極支持装置９を
作動して一対の電極Ｃ，C′で浸漬ノズルを挾み、
10Kg／cm3の圧力で加圧状態で電極Ｃ，C′を固定し
た。 浸漬ノズル２と電極Ｃ，C′間の炭素繊維積層体
８は圧縮され、浸漬ノズル２と炭素繊維積層体８
間の密着性が保持された。 この状態で電源１１から最大30Vで最大3000A
の電流を通電した。その結果、浸漬ノズルの表面
の温度は30分後1500℃に昇温した。 この時の電極Ｃ，C′における温度に浸漬ノズル
表面温度を最高として銅電極６の後端において最
低となり約100℃を示した。 そして、タンデイツシユ１底部のスライデイン
グノズル３を開操作して、タンデイツシユ１内の
溶鋼Ｓを浸漬ノズル２を経て鋳型４に供給し、鋳
造作業を実施した。 鋳造作業中通電加熱を継続し、鋳造末期に通電
を停止し電極支持装置９を作動して電極Ｃ，C′を
退避させ、通電加熱を終了した。 本実施例による通電加熱結果を比較例と共に第
１表に示す。 比較例Ａは浸漬ノズルと炭素電極間に可縮性導
電性物質を介在させない場合のもので、他は本実
施例と同じ構成とした。 又比較例Ｂは浸漬ノズルを通電加熱しない場合
のものである。
【表】
上表に示されるように本発明の実施例では浸漬
ノズルの外表面温度は30分で1500℃まで昇温した
が、比較例Ａの場合は1000℃までしか昇温せず通
電を継続しても1000℃以上に昇温しなかつた。 又本発明の実施例では浸漬ノズル内壁の地金付
着量は比較例Ａの1/2以下に軽減された。 （発明の効果） 本発明においては被加熱体である耐火壁と電極
間に可縮性の導電性物体を介在させ電極と耐火壁
間の密着性を良好にしたので、通電効率が大巾に
向上し、短時間で通電加熱による耐火壁の昇温限
界を大巾に拡大することができ、該耐火壁におけ
る高温溶融金属による熱衝撃を有利に緩和して損
傷を軽減すると共に地金付着を減少することがで
き、溶融金属処理の歩留の向上、作業の安定化、
生産性の向上ができる。 又、通電効率が良く、電力消費量が少なくて済
みコスト低減となる。 等優れた効果が得られる。
ノズルの外表面温度は30分で1500℃まで昇温した
が、比較例Ａの場合は1000℃までしか昇温せず通
電を継続しても1000℃以上に昇温しなかつた。 又本発明の実施例では浸漬ノズル内壁の地金付
着量は比較例Ａの1/2以下に軽減された。 （発明の効果） 本発明においては被加熱体である耐火壁と電極
間に可縮性の導電性物体を介在させ電極と耐火壁
間の密着性を良好にしたので、通電効率が大巾に
向上し、短時間で通電加熱による耐火壁の昇温限
界を大巾に拡大することができ、該耐火壁におけ
る高温溶融金属による熱衝撃を有利に緩和して損
傷を軽減すると共に地金付着を減少することがで
き、溶融金属処理の歩留の向上、作業の安定化、
生産性の向上ができる。 又、通電効率が良く、電力消費量が少なくて済
みコスト低減となる。 等優れた効果が得られる。
第１図は本発明を実施する通電加熱装置等の一
部切欠断面説明図、第２図は第１図−′線矢
視説明図、第３図は浸漬ノズルの加熱温度と、地
金付着量との関係を示す説明図である。 ２……浸漬ノズル、５……支持体、６……銅電
極、７……炭素電極、８……可縮性導電性物体、
９……電極支持装置、１０……導線、１１……電
源。
部切欠断面説明図、第２図は第１図−′線矢
視説明図、第３図は浸漬ノズルの加熱温度と、地
金付着量との関係を示す説明図である。 ２……浸漬ノズル、５……支持体、６……銅電
極、７……炭素電極、８……可縮性導電性物体、
９……電極支持装置、１０……導線、１１……電
源。
Claims (1)
- １ 導電性耐火物によつて形成される溶融金属流
通管あるいは容器の耐火壁に通電し該耐火壁を電
気抵抗による発熱を利用して昇温させる場合に、
該耐火壁と電極間に該耐火壁より良導電性の炭素
質、ZrB2質あるいはTiB2質からなる可縮性の導
電性物体を介在させ、電極からこの可縮性の導電
性物体を介して、該耐火壁に通電することを特徴
とする溶融金属用耐火壁の通電加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP983685A JPS61169157A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 溶融金属用耐火壁の通電加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP983685A JPS61169157A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 溶融金属用耐火壁の通電加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61169157A JPS61169157A (ja) | 1986-07-30 |
| JPS6343192B2 true JPS6343192B2 (ja) | 1988-08-29 |
Family
ID=11731209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP983685A Granted JPS61169157A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 溶融金属用耐火壁の通電加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61169157A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0638603Y2 (ja) * | 1987-12-24 | 1994-10-12 | 新日本製鐵株式会社 | 通電加熱用の溶融金属流通管 |
| JPH01279589A (ja) * | 1988-04-30 | 1989-11-09 | Hoya Corp | 加熱装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5858236A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 通電熱処理用電極 |
-
1985
- 1985-01-24 JP JP983685A patent/JPS61169157A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5858236A (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 通電熱処理用電極 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61169157A (ja) | 1986-07-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |