JPS6342311A - 高炉炉壁構造 - Google Patents
高炉炉壁構造Info
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- JPS6342311A JPS6342311A JP18568086A JP18568086A JPS6342311A JP S6342311 A JPS6342311 A JP S6342311A JP 18568086 A JP18568086 A JP 18568086A JP 18568086 A JP18568086 A JP 18568086A JP S6342311 A JPS6342311 A JP S6342311A
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Landscapes
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は高炉の優れた機能を有する炉壁構造に関するも
のである。
のである。
(従来の技術)
一般に高炉の炉壁は、装入物との接触による摩耗、操業
温度変動による熱衝撃、膨張収縮による目地切れ等の物
理的要因あるいはCOガス、アルカリ蒸気、亜鉛蒸気の
侵入によるカーボンガポソ/ヨン、アルカリバースティ
ング、亜鉛法Reの化学的要因によっても損傷する。
温度変動による熱衝撃、膨張収縮による目地切れ等の物
理的要因あるいはCOガス、アルカリ蒸気、亜鉛蒸気の
侵入によるカーボンガポソ/ヨン、アルカリバースティ
ング、亜鉛法Reの化学的要因によっても損傷する。
従来、これらの損傷を抑制するために種々の対策が講じ
られており、例えば化学的損傷、熱衝撃による損傷に対
しては主に炉壁な形成するれんがの材質を選定すること
によって対処しており、近年では高純度アルミナ質れん
が、C−8iCれんが、β−8iCれんが、S i 、
N4結合のSICれんがあるいは耐スポール性骨材添加
の高アルミナれんが等が用いられている。
られており、例えば化学的損傷、熱衝撃による損傷に対
しては主に炉壁な形成するれんがの材質を選定すること
によって対処しており、近年では高純度アルミナ質れん
が、C−8iCれんが、β−8iCれんが、S i 、
N4結合のSICれんがあるいは耐スポール性骨材添加
の高アルミナれんが等が用いられている。
一方炉壁構造の膨張対策に関しては、上下方向の膨張に
対しては上下方向で隣接するれんが間に可縮性の充填材
を介挿したり、上方に空隙を形成することによって、又
、炉径方向の膨張に対しては炉径方向に隣接するれんが
間に介在させたモルタル目地、鉄皮−れんが間に介在さ
せたスタンプ材、鉄皮等によってそれぞれ膨張を吸収す
るようにしているのが一般的である。
対しては上下方向で隣接するれんが間に可縮性の充填材
を介挿したり、上方に空隙を形成することによって、又
、炉径方向の膨張に対しては炉径方向に隣接するれんが
間に介在させたモルタル目地、鉄皮−れんが間に介在さ
せたスタンプ材、鉄皮等によってそれぞれ膨張を吸収す
るようにしているのが一般的である。
(発明が解決しようとする問題点)
上記従来の一般的な炉壁構造においては、特に炉周方向
の膨張を充分に吸収する構造を有していないため、炉周
方向のれんが相互間で生じた膨張応力は炉径方向にも作
用し、その結果炉径方向に対する膨張収縮応力が過大と
なり、加えて操業温度変動に伴なう膨張収縮の操返兄し
により、れんがはもとよりスタンプ材、モルタル目地に
破壊が生じ易く、れんがが脱落し炉壁ライニング機能を
失い易いという欠点がある。
の膨張を充分に吸収する構造を有していないため、炉周
方向のれんが相互間で生じた膨張応力は炉径方向にも作
用し、その結果炉径方向に対する膨張収縮応力が過大と
なり、加えて操業温度変動に伴なう膨張収縮の操返兄し
により、れんがはもとよりスタンプ材、モルタル目地に
破壊が生じ易く、れんがが脱落し炉壁ライニング機能を
失い易いという欠点がある。
斯る欠点の解消を意図したものとして例えば実公昭51
−4967号公報の考案がある。
−4967号公報の考案がある。
この考案は、炉壁を形成する耐火れんが群の適当な箇所
の耐火れんが相互間に合成樹脂で固めた炭素繊維成形体
を介装することによりれんがの膨張を吸収し併せて炉内
ガスの漏洩を防止するようにしたものであり、前記従来
の一般的な炉壁構造に比して可成り改善されたものとい
える。
の耐火れんが相互間に合成樹脂で固めた炭素繊維成形体
を介装することによりれんがの膨張を吸収し併せて炉内
ガスの漏洩を防止するようにしたものであり、前記従来
の一般的な炉壁構造に比して可成り改善されたものとい
える。
しかし、この考案における炭素繊維成形体は、充分な耐
熱接着強度を有しないため長期の使用に耐えないという
欠点を有している。
熱接着強度を有しないため長期の使用に耐えないという
欠点を有している。
本発明は斯る従来の欠点を解消するためになされたもの
である。
である。
(問題を解決するための手段)
本発明は、炉壁な形成する耐火れんが群を複数のブロッ
クに区分し、少なくとも隣接するグロック相互間に例え
ば耐熱性、耐アルカリ性にもすぐれ可縮性の良好fZ
Az2o3−c 、5102−C−MgO−C等のカー
ボン結合の耐火性酸化物あるいは5tc−c、等カーボ
ン結合の耐火性非酸化物系からなる可縮性モルタルを介
装させたところに特徴を有するものであり、特に周方向
に2ける膨張を効果的に吸収して炉壁全体として膨張応
力を緩和し、耐火れんが、スタンプ材はもとより特に、
目地が、耐火れんが膨張時の圧縮に耐えかつ耐火れんが
収縮時に2いても接着性を充分に維持し、長期に亘って
目地機能を維持し、炉壁ライニング構造を安定的に維持
できるようにしたものである。
クに区分し、少なくとも隣接するグロック相互間に例え
ば耐熱性、耐アルカリ性にもすぐれ可縮性の良好fZ
Az2o3−c 、5102−C−MgO−C等のカー
ボン結合の耐火性酸化物あるいは5tc−c、等カーボ
ン結合の耐火性非酸化物系からなる可縮性モルタルを介
装させたところに特徴を有するものであり、特に周方向
に2ける膨張を効果的に吸収して炉壁全体として膨張応
力を緩和し、耐火れんが、スタンプ材はもとより特に、
目地が、耐火れんが膨張時の圧縮に耐えかつ耐火れんが
収縮時に2いても接着性を充分に維持し、長期に亘って
目地機能を維持し、炉壁ライニング構造を安定的に維持
できるようにしたものである。
以下に本発明を第1図に示す実施例に基づいて詳細に説
明する。
明する。
第1図は冷却盤使用の大型高炉のシャフト部に本発明の
炉壁構造を採用した例を示すものであり、/ヤフト部鉄
皮1の炉内側にはスタンプ材2を介して炉径方向に耐火
れんが3,4.5からなる3列の耐火れんが層(イ)(
ロ)(つを配設し、この3列の耐火れんが層(イ)、(
ロ)、←ツからなるライニング層Aを周方向に複数ブロ
ックB、、B2 、Bnに分割する。そしてこのブロッ
クBl 、B、間に膨張吸収モルタル6を介装する。
炉壁構造を採用した例を示すものであり、/ヤフト部鉄
皮1の炉内側にはスタンプ材2を介して炉径方向に耐火
れんが3,4.5からなる3列の耐火れんが層(イ)(
ロ)(つを配設し、この3列の耐火れんが層(イ)、(
ロ)、←ツからなるライニング層Aを周方向に複数ブロ
ックB、、B2 、Bnに分割する。そしてこのブロッ
クBl 、B、間に膨張吸収モルタル6を介装する。
この膨張吸収モルタル6は第1表に示すようにアルミナ
粉末80%天然騙状黒鉛粒20%の割合で配合したもの
をペースとし、これに多孔質繊維、タール、ピッチ粉末
、を混合し更に硬化材としてレジン粒を又溶剤として水
、アルコールを添加して混練してなるものである。
粉末80%天然騙状黒鉛粒20%の割合で配合したもの
をペースとし、これに多孔質繊維、タール、ピッチ粉末
、を混合し更に硬化材としてレジン粒を又溶剤として水
、アルコールを添加して混練してなるものである。
そしてこれをコテ塗りにより形成したものである。
表1
周知のよ°うに耐火れんがの膨張量は温度によって異な
り、高炉シャフト部の炉壁においては温度の筒い炉内側
で大きく、温度の低い鉄皮側で小さくなる分布を持って
いる。
り、高炉シャフト部の炉壁においては温度の筒い炉内側
で大きく、温度の低い鉄皮側で小さくなる分布を持って
いる。
したがって膨張代は膨張量の分布に応じて設定される例
もあるが一般には耐火れんが内平均温度での膨張量をペ
ースとして設定する例が多い。
もあるが一般には耐火れんが内平均温度での膨張量をペ
ースとして設定する例が多い。
本実施例においても耐火れんがの平均膨張量をペースと
して膨張代としての膨張吸収モルタルの厚みを設定した
。
して膨張代としての膨張吸収モルタルの厚みを設定した
。
この膨張代としての膨張吸収モルタルの設定厚みは第2
図に示すように耐火れんが層の平均膨張量をLoとし、
この膨張iL。を吸収するため例えば10kvCTnの
圧縮応力で50係の可縮率な有する膨張吸収モルタルを
使用する時2Loにすれば良いことになる。
図に示すように耐火れんが層の平均膨張量をLoとし、
この膨張iL。を吸収するため例えば10kvCTnの
圧縮応力で50係の可縮率な有する膨張吸収モルタルを
使用する時2Loにすれば良いことになる。
本実施例における高炉のシャフト部の炉壁な形成する3
列からなる耐火れんが層の周方向の平均膨張量り。は約
25011III+でめり、この内の50m++を各耐
火れんが間に介在させた通常モルタル、スタンプ材の可
縮、鉄皮の膨張等によって吸収きれるので、残9200
vaを膨張吸収モルタルで吸収するようにした。
列からなる耐火れんが層の周方向の平均膨張量り。は約
25011III+でめり、この内の50m++を各耐
火れんが間に介在させた通常モルタル、スタンプ材の可
縮、鉄皮の膨張等によって吸収きれるので、残9200
vaを膨張吸収モルタルで吸収するようにした。
ここで用いる膨張吸収モルタルは第3図に示すように1
0俵6の圧縮応力で50%の可縮率な有するものである
ので初期(築造時)の設定総厚みは400団とした。
0俵6の圧縮応力で50%の可縮率な有するものである
ので初期(築造時)の設定総厚みは400団とした。
本実施例では耐火れんが層を形成する耐火れんが群を周
方向に略均等割で100fロツクに分割し、築造時プロ
、り間に4畷厚の膨張吸収モルタル6を形成介在させ、
膨張吸収後2簡になるようにした。
方向に略均等割で100fロツクに分割し、築造時プロ
、り間に4畷厚の膨張吸収モルタル6を形成介在させ、
膨張吸収後2簡になるようにした。
コノクロ、り間の対向面は各耐火nんがの0111面単
位0凹凸面からなっているため、この膨張吸収モルタル
は対向す◇耐火れんが間に夫々独立して不連続に介装さ
れている。
位0凹凸面からなっているため、この膨張吸収モルタル
は対向す◇耐火れんが間に夫々独立して不連続に介装さ
れている。
この凹凸によって形成されるプロ、り間の膨張摺動面に
はブロック間の膨張収縮を容易にするため通常モルタル
を塗布したオイルペーパー9が介装されている。
はブロック間の膨張収縮を容易にするため通常モルタル
を塗布したオイルペーパー9が介装されている。
なお7,8は通常モルタルである。
このように本発明の高炉炉壁構造においては耐火れんが
ノーは炉周方向に膨張吸収モルタルを介して複数ブロッ
クに分割されており、各ブロック単位で膨張を吸収する
ようにした。このプロ、り間の対向面は各耐火れんがの
側面単位の凹凸面がらなっているため実際にはこの膨張
吸収モルタルは不連続に介装されている。この対向する
ブロック間の摺動面には耐火れんがの膨張収縮にょる摺
動を容易にするため、スライド目地として通常モルタル
を被覆したオイルペーパーを内装している。
ノーは炉周方向に膨張吸収モルタルを介して複数ブロッ
クに分割されており、各ブロック単位で膨張を吸収する
ようにした。このプロ、り間の対向面は各耐火れんがの
側面単位の凹凸面がらなっているため実際にはこの膨張
吸収モルタルは不連続に介装されている。この対向する
ブロック間の摺動面には耐火れんがの膨張収縮にょる摺
動を容易にするため、スライド目地として通常モルタル
を被覆したオイルペーパーを内装している。
このようにして構成した炉壁構造を採用した高炉は、火
入れ後5年後の現在も安定構造を維持し、良風発生によ
る鉄皮赤熱事故も発生することなく順調に稼動している
。
入れ後5年後の現在も安定構造を維持し、良風発生によ
る鉄皮赤熱事故も発生することなく順調に稼動している
。
なお本実施例では耐火れんが群を炉周方向にのみ分割し
たが炉高方向にも併せて分割し一部も良い。
たが炉高方向にも併せて分割し一部も良い。
又、不発明で用いるカーシーン結合の酸化物、非酸化物
としては例えば不実施例のAt203−Cの他に810
2−C、Mg0−C、等の酸化物、あるいは5iC−C
。
としては例えば不実施例のAt203−Cの他に810
2−C、Mg0−C、等の酸化物、あるいは5iC−C
。
S i 3N4−C等の非酸化物が一般的であり、これ
らのカーデン結合の酸化物、非唆化物は天然にも産する
ものもあるが、At203−Cの場合はアルミナ粉とカ
ーゲン粉を混合しこれを高温で焼成して得るのが一般的
である。
らのカーデン結合の酸化物、非唆化物は天然にも産する
ものもあるが、At203−Cの場合はアルミナ粉とカ
ーゲン粉を混合しこれを高温で焼成して得るのが一般的
である。
(発明の効果)
本発明の高炉炉壁構造では炉周方向の耐火れんが膨張は
各ブロック単位で全て膨張吸収モルタルで吸収され、そ
の過程で生成されるカー7メン1」−ンドによってブロ
ック相互が強固に接着さ九るので背面側、即ち、炉径方
向におい1は特に膨張吸収式を設ける必要はなく、健全
なバックライニ/グを施すことができる。
各ブロック単位で全て膨張吸収モルタルで吸収され、そ
の過程で生成されるカー7メン1」−ンドによってブロ
ック相互が強固に接着さ九るので背面側、即ち、炉径方
向におい1は特に膨張吸収式を設ける必要はなく、健全
なバックライニ/グを施すことができる。
又特に膨張吸収後の膨張吸収モルタルによる目地部には
カーボンボンドが生成されるため、通常モルタルと同等
の耐熱接着強度を有するから炉壁としての機能は従来構
造に比し、低下するものではない。
カーボンボンドが生成されるため、通常モルタルと同等
の耐熱接着強度を有するから炉壁としての機能は従来構
造に比し、低下するものではない。
又、耐火れんがはブロック単位で通常モルタルで一体化
されており膨張収縮の挙動はブロック単位になり、各ブ
ロック間に介装した膨張吸収モルタルによって、全て吸
収するようにしているため各耐火れんが間の通常モルタ
ルによる目地の欠損は殆んど発生しない等々すぐれた効
果を有している。
されており膨張収縮の挙動はブロック単位になり、各ブ
ロック間に介装した膨張吸収モルタルによって、全て吸
収するようにしているため各耐火れんが間の通常モルタ
ルによる目地の欠損は殆んど発生しない等々すぐれた効
果を有している。
第1図は本発明の高炉炉壁構造の一実施例を示す一部切
欠立体説明図、第2図は耐火れんがの膨張讐と膨張吸収
モルタルの可縮量との関係を示すグラフ、第;3図は、
本発明の実施例における膨張吸収モルタルの可、縮性な
示すグラフである。 工:鉄皮、 2ニスタンプ材、3.4,5:耐
火れんが、6:膨張・及収モルタル7.8:通常モルタ
ル、’、’ : オーfルペーノe−0代理人 谷
山 輝 雄 ゛ 本 多 小 平 岸 1) 正 行 : 新部興治 1:鉄皮 2、スタンプ材 3.4.5:耐大煉瓦 6 膨張吸収モルタル 7.8:通常モルタル 9:才イルベーバ−
欠立体説明図、第2図は耐火れんがの膨張讐と膨張吸収
モルタルの可縮量との関係を示すグラフ、第;3図は、
本発明の実施例における膨張吸収モルタルの可、縮性な
示すグラフである。 工:鉄皮、 2ニスタンプ材、3.4,5:耐
火れんが、6:膨張・及収モルタル7.8:通常モルタ
ル、’、’ : オーfルペーノe−0代理人 谷
山 輝 雄 ゛ 本 多 小 平 岸 1) 正 行 : 新部興治 1:鉄皮 2、スタンプ材 3.4.5:耐大煉瓦 6 膨張吸収モルタル 7.8:通常モルタル 9:才イルベーバ−
Claims (2)
- (1)炉壁を形成する耐火れんが群を複数のブロックに
区分し、少なくとも隣接する周方向の各クロック間には
カーボン結合の耐火性酸化物、耐火性の非酸化物系の可
縮性モルタルを介装させたことを特徴とする高炉炉壁構
造。 - (2)カーボン結合の耐火性の酸化物、耐火性の非酸化
物系のモルタルが、加圧応力2〜30kg/cm^2で
10〜70%の可縮率を有し、可縮後の耐火れんがとの
接着曲げ強度を5kg/cm^2以上に維持する1.0
〜10mm厚のものである特許請求の範囲第1項記載の
高炉炉壁構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61185680A JPH0660331B2 (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 高炉炉壁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61185680A JPH0660331B2 (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 高炉炉壁構造 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6342311A true JPS6342311A (ja) | 1988-02-23 |
JPH0660331B2 JPH0660331B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=16174989
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61185680A Expired - Lifetime JPH0660331B2 (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 高炉炉壁構造 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0660331B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007145701A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物、耐火物および窯炉 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4737702U (ja) * | 1971-05-17 | 1972-12-26 | ||
JPS54143306U (ja) * | 1978-03-28 | 1979-10-04 |
-
1986
- 1986-08-07 JP JP61185680A patent/JPH0660331B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4737702U (ja) * | 1971-05-17 | 1972-12-26 | ||
JPS54143306U (ja) * | 1978-03-28 | 1979-10-04 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007145701A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物、耐火物および窯炉 |
JP4714662B2 (ja) * | 2005-10-27 | 2011-06-29 | 新日本製鐵株式会社 | 不定形耐火物の使用方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0660331B2 (ja) | 1994-08-10 |
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