JPS6338416B2 - - Google Patents
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- JPS6338416B2 JPS6338416B2 JP60174091A JP17409185A JPS6338416B2 JP S6338416 B2 JPS6338416 B2 JP S6338416B2 JP 60174091 A JP60174091 A JP 60174091A JP 17409185 A JP17409185 A JP 17409185A JP S6338416 B2 JPS6338416 B2 JP S6338416B2
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Description
［産業上の利用分野］
本発明は、超急冷凝固によつて作製される高耐
食高強度アルミニウム合金に関するものである。 ［従来の技術］ アルミニウムは加工性に優れ軽量かつ安価であ
ることから、通常の方法で作られた単体および合
金が広く用いられ、重要な金属材料である。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらアルミニウムおよびその合金は日
の丸弁当に穴があくという周知の事実から窺える
ように、塩化ナトリウムを含む環境では孔食が容
易に発生し、耐食性がきわめて低い。したがつて
アルミニウム合金は、軽量合金更には組成によつ
ては軽量高強度合金として使用されているが、高
耐食性が求められる環境では使用しがたい。耐食
性が低い理由は不純物元素が介在物あるいは第２
相を形成し、腐食を加速しやすいためであり、ま
た耐食性を向上させる合金元素の添加も一般に固
溶範囲が狭いため困難である。 ［問題点を解決するための手段］ 一方、本発明者らは、溶融状態の合金を急冷凝
固させると、固溶限が拡大するため、通常の方法
で作製する合金より多種多様の合金元素を含む理
想の固溶体であるアモルフアス合金がしばしば得
られ、均一性の向上と耐食合金元素の添加の両効
果によつて著しく耐食性を改善しうることを見出
した。本発明者らはこれらの成果に基づき更に研
究を行なつた結果、アルミニウム合金はアモルフ
アス構造にはなりがたいが適切、適量の元素を添
加し、溶融状態から超急冷凝固させることによつ
て、きわめて微細な組織でかつ過飽和固溶体に特
徴的な高硬度を持ち、従来のアルミニウム合金と
比べて著しく孔食電位が高い高耐食高強度合金が
得られることを見出し、先に特願昭60−46497号
として出願した。 前記特願昭60−46497号として出願した高耐食
高強度アルミニウム合金は以下のとおりである。 Si、Ti、ZrおよびNbの１種または２種以上の
合計で0.2原子％以上15原子％以下を含み残部実
質的にAlからなり超急冷凝固によつて作製され
る高耐食高強度アルミニウム合金。 本発明者らは、更に超急冷凝固アルミニウム合
金について研究を行なつた結果、前記特願昭60−
46497号に出願した以外の組成であつても高耐食
高強度アルミニウム合金が存在することを見出
し、本発明を達成した。 すなわち、本発明は、CuおよびMnのいずれか
１種又は２種の元素を0.2原子％以上15原子％以
下含み残部は実質的にAlからなり超急冷凝固に
よつて作製されて、α―Al相に各元素が過飽和
に固溶したまま凝固していることを特徴とする高
耐食高強度アルミニウム合金、並びに、Cuおよ
びMnのいずれか１種又は２種の元素とNi、Si、
Ti、ZrおよびNbからなる群から選ばれるいずれ
か１種または２種以上の元素の合計が0.2原子％
以上15原子％以下含み残部は実質的にAlからな
り超急冷凝固によつて作製されて、α―Al相に
各元素が過飽和に固溶したまま凝固していること
を特徴とする高耐食高強度アルミニウム合金であ
る。 本発明合金作製のための溶融状態からの超急冷
凝固は、近年アモルフアス金属の作製に用いられ
ている種々の超急冷法のいずれを用いても良く、
例えば回転している円筒の外壁あるいは内壁に溶
融金属を吹き付ける単ロール法および遠心急冷
法、溶湯を圧延急冷する双ロール法、超急冷凝固
薄片を作るガス法、ピストンアンビル法、超急冷
金属粉を作製する回転液中噴出法、スプレー法、
キヤビテーシヨン法など、溶融状態からほぼ103
〓／秒以上の速度で急冷できる方法であればどの
ような方法も適用できる。 本発明の超急冷凝固によつて作製したアルミニ
ウム合金は通常の方法で作製された実用アルミニ
ウム合金に比べて著しく高い孔食電位を持ち高耐
食性を備え、かつ過飽和固溶に基づく高強度を備
えている。 次に本発明における成分組成を限定する理由を
述べる。 CuおよびMnはAlと共に溶融して超急冷凝固す
ることによつて生ずる合金を構成する相の中で最
も耐食性が低く、軟かいα―Al相に過飽和に固
溶することによつて高耐食性、高強度を保証する
元素である。 CuおよびMnのいずれか１種または２種の合計
が0.2原子％未満であると超急冷凝固によつて作
製したアルミニウム合金の耐食性は超急冷凝固金
属アルミニウム単体と大差なく、耐食性が十分に
高くない。 一方、CuおよびMnの１種または２種の合計が
15原子％を越えると、Mnのみを添加する場合を
除いて超急冷凝固しても脆くて使用が困難でな
る。 したがつて、本発明の第１の発明において、
CuおよびMnのいずれかの１種また２種の合計は
0.2原子％以上15原子％以下とする。 Ni、Si、Ti、ZrおよびNbのいずれか１種また
は２種以上は、CuおよびMnと置換して、耐食性
と強度を向上させる元素であるが、過剰に添加す
ると合金を脆化する。したがつて、本発明の第２
の発明においては、CuおよびMnのいずれか１種
又は２種の元素と、Ni、Si、Ti、ZrおよびNbの
群から選ばれるいずれか１種または２種以上の元
素との合計を0.2原子％以上15原子％以下とする
必要がある。 またこれらの超急冷凝固アルミニウム合金が
Mg、Ｖ、Cr、Fe、Co、Znなどを４原子％以下
含んでも本発明の目的を達成することができる。 尚これら超急冷凝固によつて作られる合金中の
添加元素は超急冷の際生ずる微細な結晶粒の粒界
にも細かく分散して分布しているため、熱処理し
ても結晶粒が成長しにくい。したがつて、本発明
の超急冷凝固アルミニウム合金を押し出し、圧
縮、加圧成型あるいは焼結などによつて所定の形
状に変えることも、条件を適切に選定すれば本発
明の目的を損うものではない。 ［作用］ 本発明において上記組成の溶融合金を超急冷凝
固して得られる合金では、母相であるα―Al相
に過飽和に合金元素が固溶し、母相の耐食性と強
度が著しく向上し、他に生ずる相はいずれも高耐
食高強度の相であるため、生成する合金はきわめ
て高い耐食性と強度を示す。 一方通常の方法で溶融アルミニウム合金を凝固
させると母相であるα―Al相にはほとんど合金
元素が固溶せず、種々の不純物元素が異相を生ず
るため高い耐食性が得がたい。しかし複雑な組成
のアルミニウム合金であろうと溶融状態では均一
に固溶している。したがつて、本発明組成の溶融
金属を超急冷凝固すると、アルミニウム合金を構
成する相の中で最も侵されやすいα―Al相に不
働態を補強する種々の元素が過飽和に固溶したま
ま凝固するので、不働態皮膜が破壊されにくく、
高耐食性高強度合金が得られる。 ［実施例］ 第１表に示す組成になるように原料金属を混合
し、アルゴンアーク溶解法により原料合金を作製
した。これらの合金をアルゴン雰囲気中で再溶融
し、1000―3000rpmの回転数で回転している直径
300mmの単ロール外周表面に溶融合金を吹き付け
る単ロール法を用いて超急冷凝固させることによ
り、厚さ0.01〜0.05mm、幅１〜３mm、長さ３〜20
ｍの超急冷凝固合金薄板を得た。これらの合金試
料を構成する相をＸ線回折で調べたところ、通常
の方法で作られた同一組成の合金に比べて共晶を
形成するSiおよび化合物相の回折強度が弱く、α
―Al相に添加合金元素が大量に固溶しているこ
とが判明した。また、合金組織を光学顕微鏡およ
び走査電子顕微鏡で観察したところ、0.5μｍ以下
の微細な組織からなつていることが判明した。 これら合金試料をシリコンカーバイド紙1500番
まで湿式研磨したのち、30℃の脱気した
0.5MNaCl溶液中で孔食電位を測定した。 測定された孔食電位と合金のビツカース硬さを
第２表に示す。 このように超急冷凝固によつて作製した本発明
のアルミニウム合金は比較例の99.999％Alより孔
食電位が50mV〜330mV高く、かつ、きわめて硬
度が高い高耐食高強度アルミニウム合金であるこ
とが判明した。
食高強度アルミニウム合金に関するものである。 ［従来の技術］ アルミニウムは加工性に優れ軽量かつ安価であ
ることから、通常の方法で作られた単体および合
金が広く用いられ、重要な金属材料である。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらアルミニウムおよびその合金は日
の丸弁当に穴があくという周知の事実から窺える
ように、塩化ナトリウムを含む環境では孔食が容
易に発生し、耐食性がきわめて低い。したがつて
アルミニウム合金は、軽量合金更には組成によつ
ては軽量高強度合金として使用されているが、高
耐食性が求められる環境では使用しがたい。耐食
性が低い理由は不純物元素が介在物あるいは第２
相を形成し、腐食を加速しやすいためであり、ま
た耐食性を向上させる合金元素の添加も一般に固
溶範囲が狭いため困難である。 ［問題点を解決するための手段］ 一方、本発明者らは、溶融状態の合金を急冷凝
固させると、固溶限が拡大するため、通常の方法
で作製する合金より多種多様の合金元素を含む理
想の固溶体であるアモルフアス合金がしばしば得
られ、均一性の向上と耐食合金元素の添加の両効
果によつて著しく耐食性を改善しうることを見出
した。本発明者らはこれらの成果に基づき更に研
究を行なつた結果、アルミニウム合金はアモルフ
アス構造にはなりがたいが適切、適量の元素を添
加し、溶融状態から超急冷凝固させることによつ
て、きわめて微細な組織でかつ過飽和固溶体に特
徴的な高硬度を持ち、従来のアルミニウム合金と
比べて著しく孔食電位が高い高耐食高強度合金が
得られることを見出し、先に特願昭60−46497号
として出願した。 前記特願昭60−46497号として出願した高耐食
高強度アルミニウム合金は以下のとおりである。 Si、Ti、ZrおよびNbの１種または２種以上の
合計で0.2原子％以上15原子％以下を含み残部実
質的にAlからなり超急冷凝固によつて作製され
る高耐食高強度アルミニウム合金。 本発明者らは、更に超急冷凝固アルミニウム合
金について研究を行なつた結果、前記特願昭60−
46497号に出願した以外の組成であつても高耐食
高強度アルミニウム合金が存在することを見出
し、本発明を達成した。 すなわち、本発明は、CuおよびMnのいずれか
１種又は２種の元素を0.2原子％以上15原子％以
下含み残部は実質的にAlからなり超急冷凝固に
よつて作製されて、α―Al相に各元素が過飽和
に固溶したまま凝固していることを特徴とする高
耐食高強度アルミニウム合金、並びに、Cuおよ
びMnのいずれか１種又は２種の元素とNi、Si、
Ti、ZrおよびNbからなる群から選ばれるいずれ
か１種または２種以上の元素の合計が0.2原子％
以上15原子％以下含み残部は実質的にAlからな
り超急冷凝固によつて作製されて、α―Al相に
各元素が過飽和に固溶したまま凝固していること
を特徴とする高耐食高強度アルミニウム合金であ
る。 本発明合金作製のための溶融状態からの超急冷
凝固は、近年アモルフアス金属の作製に用いられ
ている種々の超急冷法のいずれを用いても良く、
例えば回転している円筒の外壁あるいは内壁に溶
融金属を吹き付ける単ロール法および遠心急冷
法、溶湯を圧延急冷する双ロール法、超急冷凝固
薄片を作るガス法、ピストンアンビル法、超急冷
金属粉を作製する回転液中噴出法、スプレー法、
キヤビテーシヨン法など、溶融状態からほぼ103
〓／秒以上の速度で急冷できる方法であればどの
ような方法も適用できる。 本発明の超急冷凝固によつて作製したアルミニ
ウム合金は通常の方法で作製された実用アルミニ
ウム合金に比べて著しく高い孔食電位を持ち高耐
食性を備え、かつ過飽和固溶に基づく高強度を備
えている。 次に本発明における成分組成を限定する理由を
述べる。 CuおよびMnはAlと共に溶融して超急冷凝固す
ることによつて生ずる合金を構成する相の中で最
も耐食性が低く、軟かいα―Al相に過飽和に固
溶することによつて高耐食性、高強度を保証する
元素である。 CuおよびMnのいずれか１種または２種の合計
が0.2原子％未満であると超急冷凝固によつて作
製したアルミニウム合金の耐食性は超急冷凝固金
属アルミニウム単体と大差なく、耐食性が十分に
高くない。 一方、CuおよびMnの１種または２種の合計が
15原子％を越えると、Mnのみを添加する場合を
除いて超急冷凝固しても脆くて使用が困難でな
る。 したがつて、本発明の第１の発明において、
CuおよびMnのいずれかの１種また２種の合計は
0.2原子％以上15原子％以下とする。 Ni、Si、Ti、ZrおよびNbのいずれか１種また
は２種以上は、CuおよびMnと置換して、耐食性
と強度を向上させる元素であるが、過剰に添加す
ると合金を脆化する。したがつて、本発明の第２
の発明においては、CuおよびMnのいずれか１種
又は２種の元素と、Ni、Si、Ti、ZrおよびNbの
群から選ばれるいずれか１種または２種以上の元
素との合計を0.2原子％以上15原子％以下とする
必要がある。 またこれらの超急冷凝固アルミニウム合金が
Mg、Ｖ、Cr、Fe、Co、Znなどを４原子％以下
含んでも本発明の目的を達成することができる。 尚これら超急冷凝固によつて作られる合金中の
添加元素は超急冷の際生ずる微細な結晶粒の粒界
にも細かく分散して分布しているため、熱処理し
ても結晶粒が成長しにくい。したがつて、本発明
の超急冷凝固アルミニウム合金を押し出し、圧
縮、加圧成型あるいは焼結などによつて所定の形
状に変えることも、条件を適切に選定すれば本発
明の目的を損うものではない。 ［作用］ 本発明において上記組成の溶融合金を超急冷凝
固して得られる合金では、母相であるα―Al相
に過飽和に合金元素が固溶し、母相の耐食性と強
度が著しく向上し、他に生ずる相はいずれも高耐
食高強度の相であるため、生成する合金はきわめ
て高い耐食性と強度を示す。 一方通常の方法で溶融アルミニウム合金を凝固
させると母相であるα―Al相にはほとんど合金
元素が固溶せず、種々の不純物元素が異相を生ず
るため高い耐食性が得がたい。しかし複雑な組成
のアルミニウム合金であろうと溶融状態では均一
に固溶している。したがつて、本発明組成の溶融
金属を超急冷凝固すると、アルミニウム合金を構
成する相の中で最も侵されやすいα―Al相に不
働態を補強する種々の元素が過飽和に固溶したま
ま凝固するので、不働態皮膜が破壊されにくく、
高耐食性高強度合金が得られる。 ［実施例］ 第１表に示す組成になるように原料金属を混合
し、アルゴンアーク溶解法により原料合金を作製
した。これらの合金をアルゴン雰囲気中で再溶融
し、1000―3000rpmの回転数で回転している直径
300mmの単ロール外周表面に溶融合金を吹き付け
る単ロール法を用いて超急冷凝固させることによ
り、厚さ0.01〜0.05mm、幅１〜３mm、長さ３〜20
ｍの超急冷凝固合金薄板を得た。これらの合金試
料を構成する相をＸ線回折で調べたところ、通常
の方法で作られた同一組成の合金に比べて共晶を
形成するSiおよび化合物相の回折強度が弱く、α
―Al相に添加合金元素が大量に固溶しているこ
とが判明した。また、合金組織を光学顕微鏡およ
び走査電子顕微鏡で観察したところ、0.5μｍ以下
の微細な組織からなつていることが判明した。 これら合金試料をシリコンカーバイド紙1500番
まで湿式研磨したのち、30℃の脱気した
0.5MNaCl溶液中で孔食電位を測定した。 測定された孔食電位と合金のビツカース硬さを
第２表に示す。 このように超急冷凝固によつて作製した本発明
のアルミニウム合金は比較例の99.999％Alより孔
食電位が50mV〜330mV高く、かつ、きわめて硬
度が高い高耐食高強度アルミニウム合金であるこ
とが判明した。
【表】
【表】
【表】
［発明の効果］
以上詳述した通り、本発明の超急冷凝固によつ
て作製したアルミニウム合金は、α―Al相中に
耐食性と強度を向上させる各種元素を過飽和に含
み、かつその他の相はすべて高耐食高強度相であ
るため、従来実現しえなかつた高耐食性と高強度
を備えた合金である。 また本発明の合金の作製には既に広く用いられ
ている液体超急冷技術のいずれをも適用できるた
め、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金
は実用性に優れている。
て作製したアルミニウム合金は、α―Al相中に
耐食性と強度を向上させる各種元素を過飽和に含
み、かつその他の相はすべて高耐食高強度相であ
るため、従来実現しえなかつた高耐食性と高強度
を備えた合金である。 また本発明の合金の作製には既に広く用いられ
ている液体超急冷技術のいずれをも適用できるた
め、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金
は実用性に優れている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ CuおよびMnのいずれか１種又は２種の元素
を0.2原子％以上15原子％以下含み、残部は実質
的にAlからなり、超急冷凝固によつて作製され
て、α―Al相に各元素が過飽和に固溶したまま
凝固していることを特徴とする高耐食高強度アル
ミニウム合金。 ２ CuおよびMnのいずれか１種又は２種の元素
と、Ni、Si、Ti、ZrおよびNbからなる群から選
ばれる少なくとも１種または２種以上の元素とを
合計で0.2原子％以上15原子％以下含み、残部は
実質的にAlからなり、超急冷凝固によつて作製
されて、α―Al相に各元素が過飽和に固溶した
まま凝固していることを特徴とする高耐食高強度
アルミニウム合金。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60174091A JPS6237335A (ja) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | 高耐食高強度アルミニウム合金 |
| AU54360/86A AU582834B2 (en) | 1985-03-11 | 1986-03-06 | Highly corrosion-resistant and high strength aluminum alloys |
| KR1019860001684A KR900006612B1 (ko) | 1985-03-11 | 1986-03-10 | 고 내식 및 고력 알루미늄합금 |
| EP86103164A EP0195341A1 (en) | 1985-03-11 | 1986-03-10 | Highly corrosion-resistant and high strength aluminum alloys |
| BR8601251A BR8601251A (pt) | 1985-03-11 | 1986-03-11 | Ligas fortes de aluminio dotadas de alta resistencia a corrosao |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60174091A JPS6237335A (ja) | 1985-08-09 | 1985-08-09 | 高耐食高強度アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237335A JPS6237335A (ja) | 1987-02-18 |
| JPS6338416B2 true JPS6338416B2 (ja) | 1988-07-29 |
Family
ID=15972493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60174091A Granted JPS6237335A (ja) | 1985-03-11 | 1985-08-09 | 高耐食高強度アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237335A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991014013A1 (en) * | 1990-03-15 | 1991-09-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Aluminum-chromium alloy and production thereof |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62112747A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Nippon Light Metal Co Ltd | 高温強度に優れたアルミニウム合金材の製造法 |
| JPS6447831A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-22 | Takeshi Masumoto | High strength and heat resistant aluminum-based alloy and its production |
| JPS6487785A (en) * | 1987-09-29 | 1989-03-31 | Showa Aluminum Corp | Production of aluminum alloy material having excellent surface hardness and wear resistance |
| JP2538692B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1996-09-25 | ワイケイケイ株式会社 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JP2941571B2 (ja) * | 1992-08-05 | 1999-08-25 | ヤマハ 株式会社 | 高強度耐食性アルミニウム基合金およびその製造方法 |
| JP2703480B2 (ja) * | 1993-03-02 | 1998-01-26 | 健 増本 | 高強度高耐食性アルミニウム基合金 |
| US6017403A (en) * | 1993-03-02 | 2000-01-25 | Yamaha Corporation | High strength and high rigidity aluminum-based alloy |
| JP2703481B2 (ja) * | 1993-03-02 | 1998-01-26 | 健 増本 | 高強度高剛性アルミニウム基合金 |
| JP2006274311A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920442A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-02-02 | ル・サントル・ナシオナル・ドウ・ラ・ルシエルシユ・シアンテイフイツク゛セ−・エヌ・エ−ル・エス゛ | アモルフアス又は微晶質のアルミニウム基合金 |
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
| JPS61210148A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-18 | ペシネ | 主にＮｉ及び／又はＦｅ及びＳｉを含有するＡｌベースモルフアス合金及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-08-09 JP JP60174091A patent/JPS6237335A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920442A (ja) * | 1982-07-06 | 1984-02-02 | ル・サントル・ナシオナル・ドウ・ラ・ルシエルシユ・シアンテイフイツク゛セ−・エヌ・エ−ル・エス゛ | アモルフアス又は微晶質のアルミニウム基合金 |
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
| JPS61210148A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-18 | ペシネ | 主にＮｉ及び／又はＦｅ及びＳｉを含有するＡｌベースモルフアス合金及びその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991014013A1 (en) * | 1990-03-15 | 1991-09-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Aluminum-chromium alloy and production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6237335A (ja) | 1987-02-18 |
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