JPS6335264Y2 - - Google Patents
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- JPS6335264Y2 JPS6335264Y2 JP1983149194U JP14919483U JPS6335264Y2 JP S6335264 Y2 JPS6335264 Y2 JP S6335264Y2 JP 1983149194 U JP1983149194 U JP 1983149194U JP 14919483 U JP14919483 U JP 14919483U JP S6335264 Y2 JPS6335264 Y2 JP S6335264Y2
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Landscapes
- Central Air Conditioning (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
〔考案の技術分野〕
この考案は、新鮮な外気の給気と汚れた室内の
空気の排気を同時に行なう換気装置、あるいはビ
ル等の空調機械室の新鮮空気処理装置（外気と室
内空気の全熱交換）等に用いる対向流型全熱交換
器に関し、特に伝熱面の面積密度（熱交換素子の
単位体積当りの伝熱面積）が高く、簡単な構造で
対向流型化を実現しているため、高い全熱交換効
率と全熱交換器の小型化、薄型化を実現した対向
流型全熱交換器に関するものである。 〔従来技術〕 近時、冷暖房効果を高めるために居住空間の断
熱化、気密化が進むにつれて換気の重要性が再認
識されてきている。 冷暖房効果を損わずに換気を行なう方法とし
て、排気と給気の間で熱交換する方法が有効であ
る。この時、温度（顕熱）と共に湿度（潜熱）の
交換も同時に行なうことができればその効果は著
しい。この要求に応えるものとして、従来より第
１図の斜視図に示すような給気と排気を仕切板を
介して全熱交換させる静止式全熱交換器（特許第
930986号）がある。この静止式全熱交換器は第１
図に示すように平らな仕切板１と波形をした間隔
板２を交互に積層する際に、間隔板の方向を一段
おきに直交させることにより、給気の流路３と排
気の流路４を形成する。イは吸気の流れ、ロは排
気の流れを示す。この時仕切板の間隔は狭くする
程段数が増加し、全熱交換面積が増大するので好
ましく、現在は２mmのものが市販されている。ま
た間隔板の波形のピツチも狭い方が空気流と仕切
板との間の熱伝達率が高くなるので好ましく、現
在は４mmのものが市販されている。この静止式全
熱交換器はその構造上給気と排気の流路を対向さ
せることができないが、温度および湿度の交換効
率は直交あるいは斜交流よりも対向流の方が優れ
る。そこで本考案者らは静止式全熱交換器であり
ながら、伝熱面積の面積密度が大きく、しかも給
気と排気の流路が対向し、高い全熱交換効率と全
熱交換素子の小型化、薄型化を実現できる全熱交
換器を開発すべく鋭意研究を重ねた。 〔考案の概要〕 この考案は上記目的を達成すべくなされたもの
で、透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切板で波
板状間隔板をサンドイツチ状に挾み、上記間隔板
と上記仕切板との間に第１流路を形成した単位部
材を有し、この単位部材の両端部にスペーサを介
在させて上記単位部材を積層し、上記単位部材間
に第２流路を形成した積層体、並びに第１気体の
入口と出口を有し、第１気体の入口と上記積層体
の一端部、及び第１気体の出口と上記積層体の他
端部を第１流路を除いて封止し、かつ上記単位部
材間の第２流路に通じ、第１気体の出口側に設け
た第２気体の入口及び第１気体の入口側に設けた
第２気体の出口を有する容器を備えたものにする
ことにより、対向流型の全熱交換器とし、全熱交
換効率が良く、任意寸法の直方体とすることがで
き薄型化が可能で、特に第１流路と第２流路の区
分けとかつ比較的小さい多数の第１流路と第２流
路を容易に構成でき、量産化が可能なものを提供
しようとするものである。 〔考案の実施例〕 以下この考案の一実施例を図に基いて説明す
る。第２図はこの考案の一部分である波板状間隔
板の両側に透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板を貼り合わせた単位部材の両端部にスペーサを
固定した状態を示す斜視図である。図中５は波板
状間隔板を表わし、和紙、洋紙、紙及び無機繊
維紙の紙類、並びにセラミツクやプラスチツク製
薄板等が用いられる。この実施例においては正弦
波状の波板状間隔板５を用いたが、矩形波状、三
角波状等であつてもよい。間隔板５の厚さは第１
気体の圧損を小さくするために機械強度の許す範
囲で薄い程好ましく、実用的に0.1mm程度のもの
が用いられる。図中６は透湿性と気体遮蔽性を兼
ね備えた仕切板を表わし、吸湿剤を含む親水性高
分子で処理された和紙、洋紙、紙及び無機繊維
紙の紙類並びに多孔質性のセラミツク製薄板及び
プラスチツク性フイルム等が用いられる。仕切板
６の厚さは熱伝導における抵抗を小さくするため
に、機械強度の許す範囲で薄い程好ましく、実用
的に0.1mm程度のものが用いられる。なお間隔板
５及び仕切板６は必要に応じて難燃処理を施して
用いることもできる。仕切板６の間隔は小さい程
積層段数が増加し、伝熱面積の面積密度が増大す
るので好ましく、５mm以上になると伝熱面の面積
密度が小さくなりすぎるので限度であり、又、あ
まり細くなると第１気体の圧損も同時に増加する
ため0.5mm〜５mmの範囲が好適である。また間隔
板５の波板のピツチは第１気体と仕切板６の間の
熱伝達率を大きくするためには小さい方が好まし
く10mmが以下が望ましく、小さくなりすぎると圧
損も同時に増加するため１mmが以上が望ましく１
〜10mmの範囲が好適である。図中７はスペーサを
表わし、２次気体と仕切板６の間の熱伝達率を大
きくするためには厚さが小さい方が好ましく４mm
が以下が望ましく、小さくなりすぎると２次気体
の圧損が大きくなりすぎるので0.4mmが以上が望
ましく、0.4〜４mmの範囲が好適である。スペー
サ７は難燃処理された厚紙あるいはプラスチツク
板等が用いられ、予め接着剤で仕切板６の両端に
固定するのが便利である。 第３図および第４図はこの考案の実施例の対向
流型全熱交換器に用いる容器の斜視図を示し、図
中８は第２図の単位部材を積層した積層体を収容
する容器である。９は第１気体の入口、１０はそ
の出口を表わし、１１は第１気体の出口１０側に
設けた第２気体の入口、１２は第１気体の入口９
側に設けた第２気体の出口を表わす。また第３図
は第２気体の入口、出口が同一面にある場合を表
わし、第４図は反対面にある場合を表わす。第５
図はこの考案の一実施例の対向流型熱交換器端部
の構造を説明するため一部切り欠いて示す斜視図
であり、図中５は間隔板、６は仕切板、７はスペ
ーサ、８は容器を表わす。 容器８の第１気体の入口９と積層体の一端部、
及び第１気体の出口１０と積層体の他端部におけ
る封止は積層体の第１流路を除いて行なわれる。
この場合積層体のスペーサ７は平面Ａであるた
め、この面Ａと容器８の内壁との封止はほとんど
必要としないが、積層体の面Ａと直角な面Ｂと容
器８の内壁との封止はシーリング剤を用いて封止
処理することが好ましい。 スペーサの厚さは第１気体と第２気体を等流量
流した時にほぼ等しい圧損になるように設定する
ことが好ましい。 このようにして構成された対向流型全熱交換器
に第１気体として例えば暖房された室内の暖かく
て湿度の高い空気を通し、第２気体として例えば
冬期の戸外の冷たくて乾燥した空気を通すと、仕
切板を介して温度（顕熱）と湿度（潜熱）の交換
が行なわれ、第２気体は暖められ、加湿されて室
内に給気される。夏期においては同様の機構によ
り第２気体は冷やされ、除湿されて室内に給気さ
れる。なおこの際仕切板として多孔質性のセラミ
ツク製薄板あるいは難燃処理された多孔質性のプ
ラスチツクフイルムを用いた場合には微細な孔を
通して水蒸気ばかりでなく、第１気体の排気が僅
かに第２気体の給気に移行するが、第１気体側を
送風フアンにより吸い出し、第２気体側を送風フ
アンによる押し込み方式とすることにより第２気
体側の静圧を僅かに高くすることにより排気の移
行を押えることができ、新鮮な外気のみが室内に
給気される。また水蒸気は水蒸気分圧の差により
拡散するのでほとんど影響を受けない。 以下この発明を実施例および参考例を記して説
明する。 実施例 １ 吸湿剤として塩化リチウム、親水性高分子とし
てポリビニルアルコールを用い、塩化リチウム
5wt％、ポリビニルアルコール10wt％の水溶液を
調製し、坪量80ｇ／m2厚さ0.1mmの紙に含浸処
理を施して透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板を作製した。仕切板の厚さは0.1mm坪量は100
ｇ／m2で薬剤の付着量は20ｇ／m2であつた。仕切
板の透湿性の指標である透湿係数は２×10-4Kg／
m.h.cmHg、気体遮蔽性の指標である透気係数は
１×10-6Kg／m.h.cmHgであつた。 次に厚さ0.15mmのクラフト紙を正弦波波板状に
加工した波状状間隔板を作製し、間隔板の両側に
上記仕切板を貼り合わせた。この時仕切板の間隔
は２mm、波板のピツチは４mmであつた。 これを第２図の様に巾６cm、長さ23cmに切断
し、単位部材を作製した。また厚さ0.8mmの厚紙
を６cm×２cmに切り、単位部材の両端の両側に
各々１枚ずつ４枚貼り付けた。 次に第４図の様な形状の容器をプラスチツク板
を用いて作製した。ケーシングの内側の寸法は巾
が14cm、長さ24cm、高さ６cmであり、上、下面の
第２気体の入口、出口は両端から２cmの位置に開
口されている。上記スペーサを固定した単位部材
をケーシング内に38枚積層し積層体を形成し、ふ
たをした。この時の両端の構造は第３図の様であ
る。第３図の容器と単位部材の間に僅かな隙があ
つたためシリコン系シーリング材を用いてシーリ
ング処理を施した。以上のようにして対向流型全
熱交換器を作製した。 実施例 ２ 平均繊維径0.2mmのガラス繊維を60wt％含むガ
ラス繊維混抄紙（坪量70ｇ／m2）を用い、実施例
１と同様の方法で透湿性と気体遮蔽性を兼ね備え
た仕切板を作製した。仕切板の厚さは0.15mm坪量
は95ｇ／m2で薬剤の付着量は25ｇ／m2であつた。
また仕切板の透湿係数は４×10-4Kg／m.h.cmHg、
透気係数は８×10-7Kg／m.h.cmHgであつた。 次に難燃処理を施したクラフト紙を波板状に加
工した正弦波波板状間隔板を作製し、間隔板の両
側に上記仕切板を貼り合わせた。この時仕切板の
間隔は２mm、波板のピツチは４mmであつた。これ
を実施例１と同様に切断し、単位部材を作製した
ものを積層して実施例１と同様の容器を用いて対
向流型全熱交換器を作製した。 実施例 ３ 平均孔径1μｍの多孔性ポリエチレンシート
（厚さ0.2mm、坪量60ｇ／m2）を仕切板とし、厚さ
0.5mmのポリエチレンシートを正弦波波板状に加
工して間隔板とし、実施例１と同様にして単位部
材を作製し、これを積層して実施例１と同様の容
器を用いて対向流型全熱交換器を作製した。 参考例 坪量80ｇ／m2、厚さ0.1mmの紙を用いて実施
例１と同様の方法で仕切板を作製した。次に厚さ
0.15mmのクラフト紙を実施例１と同様に波板状に
加工し間隔板を作製し、間隔板の片面に仕切板を
貼り合わせた。 これを一段置きに波板が直交するように積層し
て第１図の構造をした直交流型の静止式全熱交換
器を作製した。 ただし、仕切板の間隔は２mm、波板のピツチは
４mmとし、熱交換器は一辺が15cmの立方体とし
た。 上記実施例および参考例で得た静止式全熱交換
器の温度（顕熱）交換および湿度（潜熱）交換の
効率の測定を行なうために、第１気体として温度
10℃、相対湿度50％の空気を、第２気体として温
度25℃、相対湿度80％の空気を通し、第１気体お
よび第２気体の出口温度（θ1およびθ2）および出
口湿度（RH1およびRH2）を測定した。温度交
換効率は次式より算出した。 温度交換効率＝θ1−10／25−10×100 （％） あるいは 温度交換効率＝25−θ2／25−10×100 （％） 理論的には上記のどちらの式を用いても温度交換
効率は等しく出る筈であるが、実際には多少異な
るためその平均値を求めた。湿度交換効率は下記
の手順を経て算出される。空気の温度θにおける
飽和水蒸気圧（Ps）を求める。 湿度RHにおける水蒸気圧（Ｐ）は次式で表わさ
れる。 Ｐ＝Ps×RH／100 （mmHg） 大気圧（π）を測定することにより絶対湿度
（Ｘ）が次式より算出される。 Ｘ＝0.622×Ｐ／π−Ｐ （Kg−H2O／Kg−dryair） 大気圧を760mmHgとすると第１気体および第２気
体の絶対湿度はそれぞれ3.79×10-3および1.60×
10-2となる。上記手順により第１気体および第２
気体の出口における絶対湿度（X1およびX2）を
求め、次式より湿度交換効率を算出した。 湿度交換効率 ＝X1−3.79×10-3／1.60×10-2−3.79×10-3×100
（％） あるいは 湿度交換効率 ＝1.60×10-2−X2／1.60×10-2−3.79×10-3×100
（％） 温度（顕熱）および湿度（潜熱）を同時に交換
する全熱交換器の場合、これらをまとめてエンタ
ルピーの交換効率として表わすこともできる。エ
ンタルピー（ｉ）は空気の温度および絶対湿度を
決めれば空気線図より求めることができる。第１
気体および第２気体の空気のエンタルピーはそれ
ぞれ4.7および15.8Kcal／Kg−dryairである。同
様にして第１気体および第２気体の出口における
空気のエンタルピー（i1およびi2）を求め、次式
よりエンタルピー交換効率（全熱交換効率）を算
出した。 エンタルピー交換効率 ＝i1−4.7／15.8−4.7×100（％） あるいは エンタルピー交換効率 ＝15.8−i2／15.8−4.7×100（％） 湿度交換効率およびエンタルピー交換効率の場
合も上記２式の平均値をとつた。測定条件を同一
にするため全熱交換器の有効体積当りの風量を等
しくした。実施例および参考例の全熱交換器の有
効体積はそれぞれ1800cm3および3375cm3であるの
で、参考例の第１気体および第２気体の風量を
100m3／ｈとし、実施例の風量は53m3／ｈとした。
実施例および参考例の各交換効率の実測結果を表
１に示す。
空気の排気を同時に行なう換気装置、あるいはビ
ル等の空調機械室の新鮮空気処理装置（外気と室
内空気の全熱交換）等に用いる対向流型全熱交換
器に関し、特に伝熱面の面積密度（熱交換素子の
単位体積当りの伝熱面積）が高く、簡単な構造で
対向流型化を実現しているため、高い全熱交換効
率と全熱交換器の小型化、薄型化を実現した対向
流型全熱交換器に関するものである。 〔従来技術〕 近時、冷暖房効果を高めるために居住空間の断
熱化、気密化が進むにつれて換気の重要性が再認
識されてきている。 冷暖房効果を損わずに換気を行なう方法とし
て、排気と給気の間で熱交換する方法が有効であ
る。この時、温度（顕熱）と共に湿度（潜熱）の
交換も同時に行なうことができればその効果は著
しい。この要求に応えるものとして、従来より第
１図の斜視図に示すような給気と排気を仕切板を
介して全熱交換させる静止式全熱交換器（特許第
930986号）がある。この静止式全熱交換器は第１
図に示すように平らな仕切板１と波形をした間隔
板２を交互に積層する際に、間隔板の方向を一段
おきに直交させることにより、給気の流路３と排
気の流路４を形成する。イは吸気の流れ、ロは排
気の流れを示す。この時仕切板の間隔は狭くする
程段数が増加し、全熱交換面積が増大するので好
ましく、現在は２mmのものが市販されている。ま
た間隔板の波形のピツチも狭い方が空気流と仕切
板との間の熱伝達率が高くなるので好ましく、現
在は４mmのものが市販されている。この静止式全
熱交換器はその構造上給気と排気の流路を対向さ
せることができないが、温度および湿度の交換効
率は直交あるいは斜交流よりも対向流の方が優れ
る。そこで本考案者らは静止式全熱交換器であり
ながら、伝熱面積の面積密度が大きく、しかも給
気と排気の流路が対向し、高い全熱交換効率と全
熱交換素子の小型化、薄型化を実現できる全熱交
換器を開発すべく鋭意研究を重ねた。 〔考案の概要〕 この考案は上記目的を達成すべくなされたもの
で、透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切板で波
板状間隔板をサンドイツチ状に挾み、上記間隔板
と上記仕切板との間に第１流路を形成した単位部
材を有し、この単位部材の両端部にスペーサを介
在させて上記単位部材を積層し、上記単位部材間
に第２流路を形成した積層体、並びに第１気体の
入口と出口を有し、第１気体の入口と上記積層体
の一端部、及び第１気体の出口と上記積層体の他
端部を第１流路を除いて封止し、かつ上記単位部
材間の第２流路に通じ、第１気体の出口側に設け
た第２気体の入口及び第１気体の入口側に設けた
第２気体の出口を有する容器を備えたものにする
ことにより、対向流型の全熱交換器とし、全熱交
換効率が良く、任意寸法の直方体とすることがで
き薄型化が可能で、特に第１流路と第２流路の区
分けとかつ比較的小さい多数の第１流路と第２流
路を容易に構成でき、量産化が可能なものを提供
しようとするものである。 〔考案の実施例〕 以下この考案の一実施例を図に基いて説明す
る。第２図はこの考案の一部分である波板状間隔
板の両側に透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板を貼り合わせた単位部材の両端部にスペーサを
固定した状態を示す斜視図である。図中５は波板
状間隔板を表わし、和紙、洋紙、紙及び無機繊
維紙の紙類、並びにセラミツクやプラスチツク製
薄板等が用いられる。この実施例においては正弦
波状の波板状間隔板５を用いたが、矩形波状、三
角波状等であつてもよい。間隔板５の厚さは第１
気体の圧損を小さくするために機械強度の許す範
囲で薄い程好ましく、実用的に0.1mm程度のもの
が用いられる。図中６は透湿性と気体遮蔽性を兼
ね備えた仕切板を表わし、吸湿剤を含む親水性高
分子で処理された和紙、洋紙、紙及び無機繊維
紙の紙類並びに多孔質性のセラミツク製薄板及び
プラスチツク性フイルム等が用いられる。仕切板
６の厚さは熱伝導における抵抗を小さくするため
に、機械強度の許す範囲で薄い程好ましく、実用
的に0.1mm程度のものが用いられる。なお間隔板
５及び仕切板６は必要に応じて難燃処理を施して
用いることもできる。仕切板６の間隔は小さい程
積層段数が増加し、伝熱面積の面積密度が増大す
るので好ましく、５mm以上になると伝熱面の面積
密度が小さくなりすぎるので限度であり、又、あ
まり細くなると第１気体の圧損も同時に増加する
ため0.5mm〜５mmの範囲が好適である。また間隔
板５の波板のピツチは第１気体と仕切板６の間の
熱伝達率を大きくするためには小さい方が好まし
く10mmが以下が望ましく、小さくなりすぎると圧
損も同時に増加するため１mmが以上が望ましく１
〜10mmの範囲が好適である。図中７はスペーサを
表わし、２次気体と仕切板６の間の熱伝達率を大
きくするためには厚さが小さい方が好ましく４mm
が以下が望ましく、小さくなりすぎると２次気体
の圧損が大きくなりすぎるので0.4mmが以上が望
ましく、0.4〜４mmの範囲が好適である。スペー
サ７は難燃処理された厚紙あるいはプラスチツク
板等が用いられ、予め接着剤で仕切板６の両端に
固定するのが便利である。 第３図および第４図はこの考案の実施例の対向
流型全熱交換器に用いる容器の斜視図を示し、図
中８は第２図の単位部材を積層した積層体を収容
する容器である。９は第１気体の入口、１０はそ
の出口を表わし、１１は第１気体の出口１０側に
設けた第２気体の入口、１２は第１気体の入口９
側に設けた第２気体の出口を表わす。また第３図
は第２気体の入口、出口が同一面にある場合を表
わし、第４図は反対面にある場合を表わす。第５
図はこの考案の一実施例の対向流型熱交換器端部
の構造を説明するため一部切り欠いて示す斜視図
であり、図中５は間隔板、６は仕切板、７はスペ
ーサ、８は容器を表わす。 容器８の第１気体の入口９と積層体の一端部、
及び第１気体の出口１０と積層体の他端部におけ
る封止は積層体の第１流路を除いて行なわれる。
この場合積層体のスペーサ７は平面Ａであるた
め、この面Ａと容器８の内壁との封止はほとんど
必要としないが、積層体の面Ａと直角な面Ｂと容
器８の内壁との封止はシーリング剤を用いて封止
処理することが好ましい。 スペーサの厚さは第１気体と第２気体を等流量
流した時にほぼ等しい圧損になるように設定する
ことが好ましい。 このようにして構成された対向流型全熱交換器
に第１気体として例えば暖房された室内の暖かく
て湿度の高い空気を通し、第２気体として例えば
冬期の戸外の冷たくて乾燥した空気を通すと、仕
切板を介して温度（顕熱）と湿度（潜熱）の交換
が行なわれ、第２気体は暖められ、加湿されて室
内に給気される。夏期においては同様の機構によ
り第２気体は冷やされ、除湿されて室内に給気さ
れる。なおこの際仕切板として多孔質性のセラミ
ツク製薄板あるいは難燃処理された多孔質性のプ
ラスチツクフイルムを用いた場合には微細な孔を
通して水蒸気ばかりでなく、第１気体の排気が僅
かに第２気体の給気に移行するが、第１気体側を
送風フアンにより吸い出し、第２気体側を送風フ
アンによる押し込み方式とすることにより第２気
体側の静圧を僅かに高くすることにより排気の移
行を押えることができ、新鮮な外気のみが室内に
給気される。また水蒸気は水蒸気分圧の差により
拡散するのでほとんど影響を受けない。 以下この発明を実施例および参考例を記して説
明する。 実施例 １ 吸湿剤として塩化リチウム、親水性高分子とし
てポリビニルアルコールを用い、塩化リチウム
5wt％、ポリビニルアルコール10wt％の水溶液を
調製し、坪量80ｇ／m2厚さ0.1mmの紙に含浸処
理を施して透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板を作製した。仕切板の厚さは0.1mm坪量は100
ｇ／m2で薬剤の付着量は20ｇ／m2であつた。仕切
板の透湿性の指標である透湿係数は２×10-4Kg／
m.h.cmHg、気体遮蔽性の指標である透気係数は
１×10-6Kg／m.h.cmHgであつた。 次に厚さ0.15mmのクラフト紙を正弦波波板状に
加工した波状状間隔板を作製し、間隔板の両側に
上記仕切板を貼り合わせた。この時仕切板の間隔
は２mm、波板のピツチは４mmであつた。 これを第２図の様に巾６cm、長さ23cmに切断
し、単位部材を作製した。また厚さ0.8mmの厚紙
を６cm×２cmに切り、単位部材の両端の両側に
各々１枚ずつ４枚貼り付けた。 次に第４図の様な形状の容器をプラスチツク板
を用いて作製した。ケーシングの内側の寸法は巾
が14cm、長さ24cm、高さ６cmであり、上、下面の
第２気体の入口、出口は両端から２cmの位置に開
口されている。上記スペーサを固定した単位部材
をケーシング内に38枚積層し積層体を形成し、ふ
たをした。この時の両端の構造は第３図の様であ
る。第３図の容器と単位部材の間に僅かな隙があ
つたためシリコン系シーリング材を用いてシーリ
ング処理を施した。以上のようにして対向流型全
熱交換器を作製した。 実施例 ２ 平均繊維径0.2mmのガラス繊維を60wt％含むガ
ラス繊維混抄紙（坪量70ｇ／m2）を用い、実施例
１と同様の方法で透湿性と気体遮蔽性を兼ね備え
た仕切板を作製した。仕切板の厚さは0.15mm坪量
は95ｇ／m2で薬剤の付着量は25ｇ／m2であつた。
また仕切板の透湿係数は４×10-4Kg／m.h.cmHg、
透気係数は８×10-7Kg／m.h.cmHgであつた。 次に難燃処理を施したクラフト紙を波板状に加
工した正弦波波板状間隔板を作製し、間隔板の両
側に上記仕切板を貼り合わせた。この時仕切板の
間隔は２mm、波板のピツチは４mmであつた。これ
を実施例１と同様に切断し、単位部材を作製した
ものを積層して実施例１と同様の容器を用いて対
向流型全熱交換器を作製した。 実施例 ３ 平均孔径1μｍの多孔性ポリエチレンシート
（厚さ0.2mm、坪量60ｇ／m2）を仕切板とし、厚さ
0.5mmのポリエチレンシートを正弦波波板状に加
工して間隔板とし、実施例１と同様にして単位部
材を作製し、これを積層して実施例１と同様の容
器を用いて対向流型全熱交換器を作製した。 参考例 坪量80ｇ／m2、厚さ0.1mmの紙を用いて実施
例１と同様の方法で仕切板を作製した。次に厚さ
0.15mmのクラフト紙を実施例１と同様に波板状に
加工し間隔板を作製し、間隔板の片面に仕切板を
貼り合わせた。 これを一段置きに波板が直交するように積層し
て第１図の構造をした直交流型の静止式全熱交換
器を作製した。 ただし、仕切板の間隔は２mm、波板のピツチは
４mmとし、熱交換器は一辺が15cmの立方体とし
た。 上記実施例および参考例で得た静止式全熱交換
器の温度（顕熱）交換および湿度（潜熱）交換の
効率の測定を行なうために、第１気体として温度
10℃、相対湿度50％の空気を、第２気体として温
度25℃、相対湿度80％の空気を通し、第１気体お
よび第２気体の出口温度（θ1およびθ2）および出
口湿度（RH1およびRH2）を測定した。温度交
換効率は次式より算出した。 温度交換効率＝θ1−10／25−10×100 （％） あるいは 温度交換効率＝25−θ2／25−10×100 （％） 理論的には上記のどちらの式を用いても温度交換
効率は等しく出る筈であるが、実際には多少異な
るためその平均値を求めた。湿度交換効率は下記
の手順を経て算出される。空気の温度θにおける
飽和水蒸気圧（Ps）を求める。 湿度RHにおける水蒸気圧（Ｐ）は次式で表わさ
れる。 Ｐ＝Ps×RH／100 （mmHg） 大気圧（π）を測定することにより絶対湿度
（Ｘ）が次式より算出される。 Ｘ＝0.622×Ｐ／π−Ｐ （Kg−H2O／Kg−dryair） 大気圧を760mmHgとすると第１気体および第２気
体の絶対湿度はそれぞれ3.79×10-3および1.60×
10-2となる。上記手順により第１気体および第２
気体の出口における絶対湿度（X1およびX2）を
求め、次式より湿度交換効率を算出した。 湿度交換効率 ＝X1−3.79×10-3／1.60×10-2−3.79×10-3×100
（％） あるいは 湿度交換効率 ＝1.60×10-2−X2／1.60×10-2−3.79×10-3×100
（％） 温度（顕熱）および湿度（潜熱）を同時に交換
する全熱交換器の場合、これらをまとめてエンタ
ルピーの交換効率として表わすこともできる。エ
ンタルピー（ｉ）は空気の温度および絶対湿度を
決めれば空気線図より求めることができる。第１
気体および第２気体の空気のエンタルピーはそれ
ぞれ4.7および15.8Kcal／Kg−dryairである。同
様にして第１気体および第２気体の出口における
空気のエンタルピー（i1およびi2）を求め、次式
よりエンタルピー交換効率（全熱交換効率）を算
出した。 エンタルピー交換効率 ＝i1−4.7／15.8−4.7×100（％） あるいは エンタルピー交換効率 ＝15.8−i2／15.8−4.7×100（％） 湿度交換効率およびエンタルピー交換効率の場
合も上記２式の平均値をとつた。測定条件を同一
にするため全熱交換器の有効体積当りの風量を等
しくした。実施例および参考例の全熱交換器の有
効体積はそれぞれ1800cm3および3375cm3であるの
で、参考例の第１気体および第２気体の風量を
100m3／ｈとし、実施例の風量は53m3／ｈとした。
実施例および参考例の各交換効率の実測結果を表
１に示す。
以上説明したように、この考案によれば透湿性
と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切板で波板状間隔板
をサンドイツチ状に挾み、上記間隔板と上記仕切
板との間に第１流路を形成した単位部材を有し、
この単位部材の両端部にスペーサを介在させて上
記単位部材を積層し、上記単位部材間に第２流路
を形成した積層体、並びに第１気体の入口と出口
を有し、第１気体の入口と上記積層体の一端部、
及び第１気体の出口と上記積層体の他端部を第１
流路を除いて封止し、かつ上記単位部材間の第２
流路に通じ、第１気体の出口側に設けた第２気体
の入口及び第１気体の入口側に設けた第２気体の
出口を有する容器を備えたものにすることによ
り、対向流型の全熱交換器とし、全熱交換効率が
良く、任意寸法の直方体とすることができ薄型化
が可能で、特に第１流路と第２流路の区分けとか
つ比較的小さい多数の第１流路と第２流路を容易
に構成でき、量産化が可能なものを提供できる効
果がある。
と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切板で波板状間隔板
をサンドイツチ状に挾み、上記間隔板と上記仕切
板との間に第１流路を形成した単位部材を有し、
この単位部材の両端部にスペーサを介在させて上
記単位部材を積層し、上記単位部材間に第２流路
を形成した積層体、並びに第１気体の入口と出口
を有し、第１気体の入口と上記積層体の一端部、
及び第１気体の出口と上記積層体の他端部を第１
流路を除いて封止し、かつ上記単位部材間の第２
流路に通じ、第１気体の出口側に設けた第２気体
の入口及び第１気体の入口側に設けた第２気体の
出口を有する容器を備えたものにすることによ
り、対向流型の全熱交換器とし、全熱交換効率が
良く、任意寸法の直方体とすることができ薄型化
が可能で、特に第１流路と第２流路の区分けとか
つ比較的小さい多数の第１流路と第２流路を容易
に構成でき、量産化が可能なものを提供できる効
果がある。
第１図は従来の直交流型の静止式全熱交換器の
構造を示す斜視図、第２図はこの考案にかかわる
もので両端にスペーサを固定した単位部材の一実
施例を示す斜視図、第３図及び第４図は各々この
考案の一実施例の対向流型全熱交換器に用いる容
器を示す斜視図で、第３図は第２気体の出入口が
同一面に、第４図は対向面にある場合を示す。第
５図はこの考案の一実施例の対向流型全熱交換器
の端部の構造を一部切り欠いて示す斜視図であ
る。 ５は波板状間隔板、６は仕切板、７はスペー
サ、８は容器、９は第１気体の入口、１０は第１
気体の出口、１１は第２気体の入口、１２は第２
気体の出口。図中、同一符号は同一又は相当部分
を示す。
構造を示す斜視図、第２図はこの考案にかかわる
もので両端にスペーサを固定した単位部材の一実
施例を示す斜視図、第３図及び第４図は各々この
考案の一実施例の対向流型全熱交換器に用いる容
器を示す斜視図で、第３図は第２気体の出入口が
同一面に、第４図は対向面にある場合を示す。第
５図はこの考案の一実施例の対向流型全熱交換器
の端部の構造を一部切り欠いて示す斜視図であ
る。 ５は波板状間隔板、６は仕切板、７はスペー
サ、８は容器、９は第１気体の入口、１０は第１
気体の出口、１１は第２気体の入口、１２は第２
気体の出口。図中、同一符号は同一又は相当部分
を示す。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切板で波
板状間隔板をサンドイツチ状に挾み、上記間隔
板と上記仕切板との間に第１流路を形成した単
位部材を有し、この単位部材の両端部にスペー
サを介在させて上記単位部材を積層し、上記単
位部材間に第２流路を形成した積層体、並びに
第１気体の入口と出口を有し、第１気体の入口
と上記積層体の一端部、及び第１気体の出口と
上記積層体の他端部を第１流路を除いて封止
し、かつ上記単位部材間の第２流路に通じ、第
１気体の出口側に設けた第２気体の入口及び第
１気体の入口側に設けた第２気体の出口を有す
る容器を備えた対向流型全熱交換器。 (2) 実用新案登録請求の範囲第１項記載のものに
おいて、透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板は、吸湿剤を含む親水性高分子で処理された
和紙、洋紙、紙及び無機繊維紙のいずれか一
種である対向流型全熱交換器。 (3) 実用新案登録請求の範囲第１項記載のものに
おいて、透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板は多孔質性のセラミツク製溝板である対向流
型全熱交換器。 (4) 実用新案登録請求の範囲第１項記載のものに
おいて、透湿性と気体遮蔽性を兼ね備えた仕切
板は、多孔質性のプラスチツクフイルムである
対向流型全熱交換器。 (5) 実用新案登録請求の範囲第１項ないし第４項
のいずれかに記載のものにおいて、間隔板は和
紙、洋紙、紙及び無機繊維紙のいずれか一種
である対向流型全熱交換器。 (6) 実用新案登録請求の範囲第１項ないし第４項
のいずれかに記載のものにおいて、間隔板はセ
ラミツク製薄板である対向流型全熱交換器。 (7) 実用新案登録請求の範囲第１項ないし第４項
のいずれかに記載のものにおいて、間隔板はプ
ラスチツク製薄板である対向流型全熱交換器。 (8) 実用新案登録請求の範囲第１項ないし第７項
のいずれかに記載のものにおいて、単位部材の
仕切板の間隔が0.5〜５mm、間隔板の波板のピ
ツチが１〜10mmである対向流型全熱交換器。 (9) 実用新案登録請求の範囲第１項ないし第８項
のいずれかに記載のものにおいて、スペーサの
厚さが0.4〜４mmである対向流型全熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14919483U JPS6060576U (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | 対向流型全熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14919483U JPS6060576U (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | 対向流型全熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6060576U JPS6060576U (ja) | 1985-04-26 |
| JPS6335264Y2 true JPS6335264Y2 (ja) | 1988-09-19 |
Family
ID=30331256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14919483U Granted JPS6060576U (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | 対向流型全熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6060576U (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4206894B2 (ja) * | 2003-10-15 | 2009-01-14 | 三菱電機株式会社 | 全熱交換素子 |
| JP6376890B2 (ja) * | 2014-08-13 | 2018-08-22 | クボタ空調株式会社 | デシカントブロック装置およびデシカント空気調和機 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS48100745A (ja) * | 1972-04-03 | 1973-12-19 | ||
| JPS5710082A (en) * | 1980-06-17 | 1982-01-19 | Toyo Netsu Kogyo Kk | Counter flow type total-heat exchanger |
-
1983
- 1983-09-27 JP JP14919483U patent/JPS6060576U/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS48100745A (ja) * | 1972-04-03 | 1973-12-19 | ||
| JPS5710082A (en) * | 1980-06-17 | 1982-01-19 | Toyo Netsu Kogyo Kk | Counter flow type total-heat exchanger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6060576U (ja) | 1985-04-26 |
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