JPS63317608A - 高炉の炉壁補修方法 - Google Patents
高炉の炉壁補修方法Info
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- JPS63317608A JPS63317608A JP4597187A JP4597187A JPS63317608A JP S63317608 A JPS63317608 A JP S63317608A JP 4597187 A JP4597187 A JP 4597187A JP 4597187 A JP4597187 A JP 4597187A JP S63317608 A JPS63317608 A JP S63317608A
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Landscapes
- Blast Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高炉の炉内壁耐火物の補修方法に関し、特に
炉内装入物の円周バランスを維持することにより高炉操
業の安定化ならびに炉体寿命の延長に寄与できるように
した補修方法に関する。
炉内装入物の円周バランスを維持することにより高炉操
業の安定化ならびに炉体寿命の延長に寄与できるように
した補修方法に関する。
近年、高炉操業においては、より安定的でしかも効率の
よい操業が要請されている。そのための対策の一つとし
て、高炉内を上昇するガス流分布を制御することが重要
であり、このガス流分布の制御には炉内装入物の円周バ
ランスが大きく影響を与えるものであることが知られて
いる。この円周バランスが乱れた場合、例えば、上昇ガ
ス流が偏流し、吹き抜けや付着物の生成が起こり、その
結果高炉操業が不安定になる。一方、高炉の炉体寿命の
延長に伴って炉内壁耐火物の用傷、浸食に起因する円周
バランスの不均一化が生じている。
よい操業が要請されている。そのための対策の一つとし
て、高炉内を上昇するガス流分布を制御することが重要
であり、このガス流分布の制御には炉内装入物の円周バ
ランスが大きく影響を与えるものであることが知られて
いる。この円周バランスが乱れた場合、例えば、上昇ガ
ス流が偏流し、吹き抜けや付着物の生成が起こり、その
結果高炉操業が不安定になる。一方、高炉の炉体寿命の
延長に伴って炉内壁耐火物の用傷、浸食に起因する円周
バランスの不均一化が生じている。
そこで、従来、上記炉内壁損傷に起因する円周バランス
の不均一化を防止するために、高炉の予定休風待に炉内
壁耐火物の損傷、浸食部分を補修する熱間吹き付は方法
が提案されている。この熱間吹き付けは、高炉の予定休
風時に炉内に熱間吹き付は装置を挿入し、上記炉内耐火
物の損傷部分に不定形耐火物を吹き付けることにより補
修する方法である。この補修方法によれば、高炉を停止
することなく健全な炉内壁を復元できることから、上記
要請にある程度応えられる。
の不均一化を防止するために、高炉の予定休風待に炉内
壁耐火物の損傷、浸食部分を補修する熱間吹き付は方法
が提案されている。この熱間吹き付けは、高炉の予定休
風時に炉内に熱間吹き付は装置を挿入し、上記炉内耐火
物の損傷部分に不定形耐火物を吹き付けることにより補
修する方法である。この補修方法によれば、高炉を停止
することなく健全な炉内壁を復元できることから、上記
要請にある程度応えられる。
しかしながら、上記従来の熱間吹き付けによる補修方法
では、特に与えられた予定休風時間が短い場合は、損傷
部分を充分に復元できない場合があるという問題点があ
る。即ち、上記予定休風時間内に補修できる範囲は限ら
れているのに対し、健全な炉内壁をどの程度生成させる
べきか明確でなく、作業者の経験に任されていた。その
ため上記損傷部分が大きかったり、複数箇所に及んでい
たりする場合は、結局与えられた予定休風時間のすべて
を利用して作業を行うしかなく、その結果、補修後にお
いても円周バランスが改善されていないという問題点が
生じる。
では、特に与えられた予定休風時間が短い場合は、損傷
部分を充分に復元できない場合があるという問題点があ
る。即ち、上記予定休風時間内に補修できる範囲は限ら
れているのに対し、健全な炉内壁をどの程度生成させる
べきか明確でなく、作業者の経験に任されていた。その
ため上記損傷部分が大きかったり、複数箇所に及んでい
たりする場合は、結局与えられた予定休風時間のすべて
を利用して作業を行うしかなく、その結果、補修後にお
いても円周バランスが改善されていないという問題点が
生じる。
本発明の目的は、上記予定体風時耽内に有効に損傷部分
を補修でき、確実に円周バランスを改善できる高炉の炉
壁補修方法を提供することにある。
を補修でき、確実に円周バランスを改善できる高炉の炉
壁補修方法を提供することにある。
本件発明者らは、上記目的を達成するために、上記炉内
壁の侵食と高炉内に投入される装入物の降下速度とは密
接な関係があることに着目し、つまり損傷、浸食部分の
位置、大きさと装入物降下速度との関係を定量的に把握
できれば、効果的な補修方法を見出すことができるとい
う観点から、装入物降下に及ぼす損傷部分の影響につい
て、以下の実験を行った。
壁の侵食と高炉内に投入される装入物の降下速度とは密
接な関係があることに着目し、つまり損傷、浸食部分の
位置、大きさと装入物降下速度との関係を定量的に把握
できれば、効果的な補修方法を見出すことができるとい
う観点から、装入物降下に及ぼす損傷部分の影響につい
て、以下の実験を行った。
第１図は上記実験方法を説明するための図である０図に
おいて、１は高炉の約ｌ／３７の全周模型であり、同図
では炉口部とシャフト部との境界部分のみを示している
。２は１０ Ｘ １０ Ｘ １５ｍｍの木片を耐火物の
代用として貼り付けた炉内壁、３はシャフト部（炉胸部
）の上端、４はシャフト部、５は炉口部、６は損傷部、
７は損傷部上端、Ｄは炉口内径、ｈはシャフト部上端３
から損傷部上端７までの距離、Ｗは損傷部類域の高さ、
ｔは炉壁の厚み方向の損傷深さ、θは各測定点の円周方
向角度、αは損傷領域の円周方向広さを示す角度である
。
おいて、１は高炉の約ｌ／３７の全周模型であり、同図
では炉口部とシャフト部との境界部分のみを示している
。２は１０ Ｘ １０ Ｘ １５ｍｍの木片を耐火物の
代用として貼り付けた炉内壁、３はシャフト部（炉胸部
）の上端、４はシャフト部、５は炉口部、６は損傷部、
７は損傷部上端、Ｄは炉口内径、ｈはシャフト部上端３
から損傷部上端７までの距離、Ｗは損傷部類域の高さ、
ｔは炉壁の厚み方向の損傷深さ、θは各測定点の円周方
向角度、αは損傷領域の円周方向広さを示す角度である
。
本実験は、まず、炉内壁２の木片の一部を取り除いて損
傷部６を形成し、該高炉１内に粒子径１〜２１程度の川
砂を充填した。さらに、この川砂を該高炉ｌの羽目部か
ら排出しつつ、炉口部５から着色された川砂をトレーサ
ーとして垂直方向（連続的）及び水平方向（間欠的）に
送り込み、高炉１内に流線と等時間線を同時に形成させ
た。
傷部６を形成し、該高炉１内に粒子径１〜２１程度の川
砂を充填した。さらに、この川砂を該高炉ｌの羽目部か
ら排出しつつ、炉口部５から着色された川砂をトレーサ
ーとして垂直方向（連続的）及び水平方向（間欠的）に
送り込み、高炉１内に流線と等時間線を同時に形成させ
た。
そして、本実験では、川砂の降下速度比の３０度毎の円
周分布を、損傷領域角度α、ｈとＤとの比ｈ／Ｄ、Ｗと
Ｄとの比Ｗ／Ｄ、ｔとＤとの比ｔ／Ｄをそれぞれ変化さ
せた場合について調べた。
周分布を、損傷領域角度α、ｈとＤとの比ｈ／Ｄ、Ｗと
Ｄとの比Ｗ／Ｄ、ｔとＤとの比ｔ／Ｄをそれぞれ変化さ
せた場合について調べた。
第２図ないし第４図は上記実験結果を示す特性図である
。
。
第３図（ａｌないし第３図ｒａｔは円周方向測定点θに
おける降下速度比と上記α、ｈ／Ｄ、Ｗ／Ｄとの関係を
示す特性図であり、まず、第３図（２１）は、ｈ／Ｄ−
０，２３，Ｗ／Ｄ−０，２８とし、損傷領域角度αを変
化させた場合の円周方向θにおける降下速度比の変化を
示す、同図からも明らかなように、損傷領域角度αの増
大に伴って、降下速度比が増大する領域も増大している
が、その絶対値は約１．５付近に集中している０次に、
第３図（ｂｌは、α−９０度、ｈ／Ｄ−０，２３とし、
Ｗ／Ｄを変化させた場合である。同図からも明らかなよ
うに、損傷部上方における降下速度比は高さ方向の損傷
ｔｉＷ域Ｗの変化に応じて変化しているが、Ｗ／Ｄ≧０
．３９にある場合は、略一定となっている。また、第４
図は、炉壁の厚み方向の損傷深さｔとＤとの比ｔ／Ｄと
、降下速度比との関係を示す特性図であり、この場合は
、損傷深さｔが深いほど降下速度比は大きくなることが
わかる。
おける降下速度比と上記α、ｈ／Ｄ、Ｗ／Ｄとの関係を
示す特性図であり、まず、第３図（２１）は、ｈ／Ｄ−
０，２３，Ｗ／Ｄ−０，２８とし、損傷領域角度αを変
化させた場合の円周方向θにおける降下速度比の変化を
示す、同図からも明らかなように、損傷領域角度αの増
大に伴って、降下速度比が増大する領域も増大している
が、その絶対値は約１．５付近に集中している０次に、
第３図（ｂｌは、α−９０度、ｈ／Ｄ−０，２３とし、
Ｗ／Ｄを変化させた場合である。同図からも明らかなよ
うに、損傷部上方における降下速度比は高さ方向の損傷
ｔｉＷ域Ｗの変化に応じて変化しているが、Ｗ／Ｄ≧０
．３９にある場合は、略一定となっている。また、第４
図は、炉壁の厚み方向の損傷深さｔとＤとの比ｔ／Ｄと
、降下速度比との関係を示す特性図であり、この場合は
、損傷深さｔが深いほど降下速度比は大きくなることが
わかる。
一方、第３図Ｔｅｌは、α−９０度、Ｗ／Ｄ−０，２８
とし、ｈ／Ｄを変化させた場合の降下速度比の変化を示
す、同図からも明らかなように、損傷部上端７がシャフ
ト部上端３からｈ／Ｄ≦０．３４の距離にある場合は、
降下速度分布が不均一化し始め、ｈ／Ｄがさらに減少す
ると、つまり損傷部上端７がシャフト部４の上端３に近
くなると損傷領域上方の降下速度比は著しく増大し、か
つ損傷領域角度αの略中央位置で最大下降速度比を示し
ている。
とし、ｈ／Ｄを変化させた場合の降下速度比の変化を示
す、同図からも明らかなように、損傷部上端７がシャフ
ト部上端３からｈ／Ｄ≦０．３４の距離にある場合は、
降下速度分布が不均一化し始め、ｈ／Ｄがさらに減少す
ると、つまり損傷部上端７がシャフト部４の上端３に近
くなると損傷領域上方の降下速度比は著しく増大し、か
つ損傷領域角度αの略中央位置で最大下降速度比を示し
ている。
そして、第２図は、上記ｈ／Ｄと最大降下速度比との関
係を示す特性図である。同図によると、ｈ／Ｄ比が小さ
くなるほど降下速度比が増大しており、特に、例えばｈ
／Ｄ≦０．４６の場合は、降下速度比が急激に増加する
ことがわかる。即ち、炉壁２の損傷部６が、シャフト部
上端３に近づくほど降下速度比を増大させ、円周バラン
スを不均一にしている。従って、このことから、本件発
明者らは、損傷部上端７から高炉１のシャフト部上端３
までの距離りを測定し、該距離りと炉口部５の内径りと
からｈ／Ｄを求め、降下速度比が急激に上昇するｈ／Ｄ
を有する損傷領域部分を補修してやれば、本発明の目的
を達成できることに想到した。
係を示す特性図である。同図によると、ｈ／Ｄ比が小さ
くなるほど降下速度比が増大しており、特に、例えばｈ
／Ｄ≦０．４６の場合は、降下速度比が急激に増加する
ことがわかる。即ち、炉壁２の損傷部６が、シャフト部
上端３に近づくほど降下速度比を増大させ、円周バラン
スを不均一にしている。従って、このことから、本件発
明者らは、損傷部上端７から高炉１のシャフト部上端３
までの距離りを測定し、該距離りと炉口部５の内径りと
からｈ／Ｄを求め、降下速度比が急激に上昇するｈ／Ｄ
を有する損傷領域部分を補修してやれば、本発明の目的
を達成できることに想到した。
そこで、本願の第１発明は、高炉の炉内壁の損傷領域を
補修する方法において、損傷領域の上端から高炉のシャ
フト部上端までの距離りを計測し、咳距離りと炉口部の
内径りとから損傷領域位置値Ｋ＝ｈ／Ｉ）を求め、接値
Ｋが所定の基準値に０以下の場合に、該損傷領域のに−
Ｋ＝Ｋ０となる位置より上方部分に不定形耐火物の吹き
付けによる補修を施すことを特徴としており、また第２
発明では、上記値Ｋが所定の基準値に６以下の場合に、
該損傷領域に上端位置から下方位置の順で不定形耐火物
の吹付けを行うことを特徴としている。
補修する方法において、損傷領域の上端から高炉のシャ
フト部上端までの距離りを計測し、咳距離りと炉口部の
内径りとから損傷領域位置値Ｋ＝ｈ／Ｉ）を求め、接値
Ｋが所定の基準値に０以下の場合に、該損傷領域のに−
Ｋ＝Ｋ０となる位置より上方部分に不定形耐火物の吹き
付けによる補修を施すことを特徴としており、また第２
発明では、上記値Ｋが所定の基準値に６以下の場合に、
該損傷領域に上端位置から下方位置の順で不定形耐火物
の吹付けを行うことを特徴としている。
ここで本願発明における基準値に、は、本件発明者らの
実験装置においては０．４６程度であったが、この基準
値１ Ｋ ｍは高炉の形状、大きさ、装入物の性状等に
よって若干変化するので、予め実験等によって求めてお
く必要がある。
実験装置においては０．４６程度であったが、この基準
値１ Ｋ ｍは高炉の形状、大きさ、装入物の性状等に
よって若干変化するので、予め実験等によって求めてお
く必要がある。
本発明に係る高炉の炉壁補修方法によれば、損傷領域の
上端からシャフト部上端までの距離りと炉口部の内径り
とから損傷領域位置値Ｋ＝ｈ／Ｄを求め、接値Ｋが所定
の基準値に、以下の場合に該損傷領域を補修するように
したので、上記基準値に、以下の損傷領域を補修すべき
範囲として明確化できる。つまり、降下速度比増大に大
きな影響を与える損傷領域を重点的に補修できることと
なり、所定の予定休風時間内に健全な炉内壁を効果的に
生成することができ、降下速度比を安定化して円周バラ
ンスを改善できる。また、この場合第２発明では、上端
位置から下方位置の順で不定形耐火物の吹付けを行うよ
うにしたので、さらに補修効果の大きい部分から補修で
き、与えられた予定休風時間が短い場合でも、効果的な
補修作業を行うことができる。
上端からシャフト部上端までの距離りと炉口部の内径り
とから損傷領域位置値Ｋ＝ｈ／Ｄを求め、接値Ｋが所定
の基準値に、以下の場合に該損傷領域を補修するように
したので、上記基準値に、以下の損傷領域を補修すべき
範囲として明確化できる。つまり、降下速度比増大に大
きな影響を与える損傷領域を重点的に補修できることと
なり、所定の予定休風時間内に健全な炉内壁を効果的に
生成することができ、降下速度比を安定化して円周バラ
ンスを改善できる。また、この場合第２発明では、上端
位置から下方位置の順で不定形耐火物の吹付けを行うよ
うにしたので、さらに補修効果の大きい部分から補修で
き、与えられた予定休風時間が短い場合でも、効果的な
補修作業を行うことができる。
以下、本発明の実施例を図について説明する。
第５図は本発明の一実施例による高炉の炉壁補修方法を
実施するための熱間吹き付は装置を示す。
実施するための熱間吹き付は装置を示す。
図において、１０は高炉本体であり、これのテーパ状に
形成されたシャフト部１）の上部には炉口部１２が接続
されており、該炉口部１２の上方にはマンホール１３が
形成されている。そして、１４は熱間吹き付は装置であ
り、図では上記高炉本体ｌＯ内にマンホール１３から挿
入された吹き付は作業状態を示している。この吹き付は
装置１４は、不定形耐火物を噴出する吹付はノズル１５
゜該ノズル１５を支持するフレーム１６．吹付はノズル
１５を旋回、ｐ！！４動駆動する駆動装置１７から構成
されている。また、１日は上記吹き付は装置１４を昇降
、取り込み、取り出しを行う操作装置であり、これはウ
ィンチ１９とワイヤ２０とからなっている。さらに、２
１は上記吹き付は装置ｆ１４の吹付はノズル１５に不定
形耐火物を供給するための供給装置である。
形成されたシャフト部１）の上部には炉口部１２が接続
されており、該炉口部１２の上方にはマンホール１３が
形成されている。そして、１４は熱間吹き付は装置であ
り、図では上記高炉本体ｌＯ内にマンホール１３から挿
入された吹き付は作業状態を示している。この吹き付は
装置１４は、不定形耐火物を噴出する吹付はノズル１５
゜該ノズル１５を支持するフレーム１６．吹付はノズル
１５を旋回、ｐ！！４動駆動する駆動装置１７から構成
されている。また、１日は上記吹き付は装置１４を昇降
、取り込み、取り出しを行う操作装置であり、これはウ
ィンチ１９とワイヤ２０とからなっている。さらに、２
１は上記吹き付は装置ｆ１４の吹付はノズル１５に不定
形耐火物を供給するための供給装置である。
次に、上記吹き付は装置１４を用いて、本願の第２発明
の実施例方法によって上記シャフト部１）内の炉壁損傷
部２２を補修する場合について説明する。
の実施例方法によって上記シャフト部１）内の炉壁損傷
部２２を補修する場合について説明する。
本実施例の補修方法は、まず上記高炉１０の予め予定さ
れた休風時間において、上記炉壁損傷部２２の上端２２
ａから高炉１０のシャフト部上端１）ａまでの距ｇｌｌ
ｈ ＋を計測する。そして該距離り、と炉口部１２の
内径りとから撰傷領域位置値に即ちｈ＋／Ｄを求める。
れた休風時間において、上記炉壁損傷部２２の上端２２
ａから高炉１０のシャフト部上端１）ａまでの距ｇｌｌ
ｈ ＋を計測する。そして該距離り、と炉口部１２の
内径りとから撰傷領域位置値に即ちｈ＋／Ｄを求める。
このｈ＋／Ｄが所定の基準値に０以下、例えば第２図に
示す０．４６より小さい値の場合に、該損傷部２２を補
修すべき領域と決定する。しかる後、上記第５図に示す
ように、熱間吹き付は装置１４を炉内に挿入設置し、上
記補修領域２２の損傷部上端２２ａ位置から下方に向か
って上記熱間吹き付は装置１４により不定形耐火物を噴
射して、該損傷部２２を補修する。
示す０．４６より小さい値の場合に、該損傷部２２を補
修すべき領域と決定する。しかる後、上記第５図に示す
ように、熱間吹き付は装置１４を炉内に挿入設置し、上
記補修領域２２の損傷部上端２２ａ位置から下方に向か
って上記熱間吹き付は装置１４により不定形耐火物を噴
射して、該損傷部２２を補修する。
このように本実施例の炉壁補修方法によれば、損傷部上
端２２ａからシャフト部上端１）ａまでの距離り、と炉
口部１２の内径りとから損傷領域位ｔＫ−ｈ＋ ／Ｄを
求め、接値Ｋが所定の基準値に、以下の損傷部２２を補
修領域としたので、補修すべき損傷部２２を明確化でき
る。従って、予定休風時間内に健全な炉内壁を効果的に
生成することができるから、確実に円周バランスを改善
できる。
端２２ａからシャフト部上端１）ａまでの距離り、と炉
口部１２の内径りとから損傷領域位ｔＫ−ｈ＋ ／Ｄを
求め、接値Ｋが所定の基準値に、以下の損傷部２２を補
修領域としたので、補修すべき損傷部２２を明確化でき
る。従って、予定休風時間内に健全な炉内壁を効果的に
生成することができるから、確実に円周バランスを改善
できる。
また、本実施例では、損傷部２２の上端２２ａ位置から
下方位置の順で不定形耐火物の吹付けを行うようにした
ので、円周バランスに大きな悪影響を与える部分から順
に補修することとなり、与えられた予定休風時間が短い
場合でも、補修作業を確実に行うことができる。
下方位置の順で不定形耐火物の吹付けを行うようにした
ので、円周バランスに大きな悪影響を与える部分から順
に補修することとなり、与えられた予定休風時間が短い
場合でも、補修作業を確実に行うことができる。
こうしたことから、確実に円周バランスを維持できるこ
ととなり、高炉操業の安定化ならびに炉体寿命の延長に
寄与できる。
ととなり、高炉操業の安定化ならびに炉体寿命の延長に
寄与できる。
第６図は本実施例の効果を説明するための特性図であり
、第６図（ａｌは従来方法によるの補修前と補修後の炉
壁温度の円周分布を示し、第６図（ｂｌは本実施例方法
による補修前と補修後の炉壁温度の円周分布を示す。図
中、曲線Ａ、 Ａ、は補修後の円周バランスを示し、曲
線Ｂ、Ｂ、は補修前の円周バランスを示す。
、第６図（ａｌは従来方法によるの補修前と補修後の炉
壁温度の円周分布を示し、第６図（ｂｌは本実施例方法
による補修前と補修後の炉壁温度の円周分布を示す。図
中、曲線Ａ、 Ａ、は補修後の円周バランスを示し、曲
線Ｂ、Ｂ、は補修前の円周バランスを示す。
第６図（ａｌからも明らかなように、従来のように補修
範囲を明確にできていない場合は、補修前Ｂ１と補修後
ＡＩ とでは円周バランスが改善されていないことがわ
かる。それに対して、第６図（１））に示すように、本
実施例では、補修前日と補修後Ａとでは、かなり均一な
円周バランスが得られている。
範囲を明確にできていない場合は、補修前Ｂ１と補修後
ＡＩ とでは円周バランスが改善されていないことがわ
かる。それに対して、第６図（１））に示すように、本
実施例では、補修前日と補修後Ａとでは、かなり均一な
円周バランスが得られている。
なお、上記実施例では、損傷９５域位置値Ｋかに、以下
となる損傷領域について上端から下方に向けて補修する
ようにしたが、Ｋ≦に、の損傷領域のうち、Ｋ ” Ｋ
ｏとなる位置より上方部分のみを補修するようにして
もよく、このようにしたのが本願の第１発明であり、こ
の場合も上記実施例と同様の効果が得られる。
となる損傷領域について上端から下方に向けて補修する
ようにしたが、Ｋ≦に、の損傷領域のうち、Ｋ ” Ｋ
ｏとなる位置より上方部分のみを補修するようにして
もよく、このようにしたのが本願の第１発明であり、こ
の場合も上記実施例と同様の効果が得られる。
以上のように本発明に係る高炉の炉壁補修方法によれば
、損傷領域の上端から高炉のシャフト部上端までの距離
りと炉口部の内径りとから損傷領域位置値Ｋ＝ｈ／Ｄを
求め、接値Ｋが所定の基準値に、以下の場合に該損傷領
域のに−に、となる位置より上方部分を補修し、又はこ
の場合に損傷領域を上端位置から下方位置の順で補修す
るようにしたので、補修すべき領域を明確化できるがら
、予定休風時間を有効に利用して炉内壁を効果的に生成
でき、確実に円面バランスを改善でき、その結果高炉操
業を安定化できる効果がある。
、損傷領域の上端から高炉のシャフト部上端までの距離
りと炉口部の内径りとから損傷領域位置値Ｋ＝ｈ／Ｄを
求め、接値Ｋが所定の基準値に、以下の場合に該損傷領
域のに−に、となる位置より上方部分を補修し、又はこ
の場合に損傷領域を上端位置から下方位置の順で補修す
るようにしたので、補修すべき領域を明確化できるがら
、予定休風時間を有効に利用して炉内壁を効果的に生成
でき、確実に円面バランスを改善でき、その結果高炉操
業を安定化できる効果がある。
第１図ないし第４図は本発明の成立過程を説明するため
の図であり、第１図ｆａｔはその実験用模型高炉の断面
平面図、第１図Ｔｂ＋はその一部を示す断面側面図、第
２図はその実験結果を示すｈ／Ｄと降下速度比との関係
を示す特性図、第３図ＣＩｌ＋ないし第３図（Ｃ１はそ
れぞれ降下速度比の円周分布を示す特性図、第４図は炉
壁の損傷深さと降下速度比との関係を示す特性図、第５
図は本発明の一実施例による高炉の炉壁補修方法を実施
するための熱間吹き付は装置を示す概略構成図、第６図
（ａｌは従来方法による補修結果を説明するための温度
の円周分布図であり、第６図（ｂ）は本実施例の補修方
法による円周分布図である。 図において、１は高炉、２は炉内壁、３はシャフト部上
端、４はシャフト部、５は炉口部、６は損傷部（損傷領
域）、７は損傷部上端、ｈは損傷領域の上端からシャフ
ト部上端までの距離、Ｄは炉口部内径である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所第１図 （ａ） （ｂ） 第２図 損 イ鳳ｌ？取アジにイｔＬδ１イ＆（ｈ／Ｄ）第３図 ＦＩＩｉｌ’７ｂ１ｔ−１９’ 第４図 掩 第５図
の図であり、第１図ｆａｔはその実験用模型高炉の断面
平面図、第１図Ｔｂ＋はその一部を示す断面側面図、第
２図はその実験結果を示すｈ／Ｄと降下速度比との関係
を示す特性図、第３図ＣＩｌ＋ないし第３図（Ｃ１はそ
れぞれ降下速度比の円周分布を示す特性図、第４図は炉
壁の損傷深さと降下速度比との関係を示す特性図、第５
図は本発明の一実施例による高炉の炉壁補修方法を実施
するための熱間吹き付は装置を示す概略構成図、第６図
（ａｌは従来方法による補修結果を説明するための温度
の円周分布図であり、第６図（ｂ）は本実施例の補修方
法による円周分布図である。 図において、１は高炉、２は炉内壁、３はシャフト部上
端、４はシャフト部、５は炉口部、６は損傷部（損傷領
域）、７は損傷部上端、ｈは損傷領域の上端からシャフ
ト部上端までの距離、Ｄは炉口部内径である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所第１図 （ａ） （ｂ） 第２図 損 イ鳳ｌ？取アジにイｔＬδ１イ＆（ｈ／Ｄ）第３図 ＦＩＩｉｌ’７ｂ１ｔ−１９’ 第４図 掩 第５図
Claims (2)
- （１）高炉の炉内壁の横傷領域を不定形耐火物の吹付け
によって補修する高炉の炉壁補修方法において、損傷領
域の上端から高炉のシャフト部上端までの距離ｈを計測
し、該距離ｈと炉口部の内径Ｄとから損傷領域位置値Ｋ
＝ｈ／Ｄを求め、該値Ｋが所定の基準値Ｋ＿０以下の場
合に、該損傷領域のＫ＝Ｋ＿０となる位置より上方部分
に上記吹き付けを行うことを特徴とする高炉の炉壁補修
方法。 - （２）高炉の炉内壁の損傷領域を不定形耐火物の吹付け
によって補修する高炉の炉壁補修方法において、損傷領
域の上端から高炉のシャフト部上端までの距離ｈを計測
し、該距離ｈと炉口部の内径Ｄとから損傷領域位置値Ｋ
＝ｈ／Ｄを求め、該値Ｋが所定の基準値Ｋ＿０以下の場
合に、該損傷領域に上端位置から下方位置の順で上記吹
付けを行うことを特徴とする高炉の炉壁補修方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4597187A JPS63317608A (ja) | 1987-02-28 | 1987-02-28 | 高炉の炉壁補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4597187A JPS63317608A (ja) | 1987-02-28 | 1987-02-28 | 高炉の炉壁補修方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63317608A true JPS63317608A (ja) | 1988-12-26 |
| JPH0322444B2 JPH0322444B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=12734110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4597187A Granted JPS63317608A (ja) | 1987-02-28 | 1987-02-28 | 高炉の炉壁補修方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63317608A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008223120A (ja) * | 2007-03-15 | 2008-09-25 | Nippon Steel Corp | 高炉シャフト上部の炉壁面状態評価方法 |
| JP2008223121A (ja) * | 2007-03-15 | 2008-09-25 | Nippon Steel Corp | 高炉シャフト上部炉壁面の補修方法 |
-
1987
- 1987-02-28 JP JP4597187A patent/JPS63317608A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008223120A (ja) * | 2007-03-15 | 2008-09-25 | Nippon Steel Corp | 高炉シャフト上部の炉壁面状態評価方法 |
| JP2008223121A (ja) * | 2007-03-15 | 2008-09-25 | Nippon Steel Corp | 高炉シャフト上部炉壁面の補修方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0322444B2 (ja) | 1991-03-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |