JPS6330363A - 焼結耐火煉瓦 - Google Patents
焼結耐火煉瓦Info
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- JPS6330363A JPS6330363A JP61170925A JP17092586A JPS6330363A JP S6330363 A JPS6330363 A JP S6330363A JP 61170925 A JP61170925 A JP 61170925A JP 17092586 A JP17092586 A JP 17092586A JP S6330363 A JPS6330363 A JP S6330363A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄鋼、ガラス溶融、セメント焼成または産業
廃棄物の溶融等の高温領域で使用される耐火物に関する
ものである。
廃棄物の溶融等の高温領域で使用される耐火物に関する
ものである。
従来の技術
Cr2O5を含有する耐火物は高温における耐侵食性に
優れている為、鉄鋼用、ガラス溶融用。
優れている為、鉄鋼用、ガラス溶融用。
あるいはセメント焼成用の耐火材として広範囲に使用さ
れている。
れている。
しかしながら使用条件の苛酷化に伴ない、従来のAiz
03−Crz Os系耐火煉瓦ではその耐侵食性が十
分に対応出来ないようになって来た。
03−Crz Os系耐火煉瓦ではその耐侵食性が十
分に対応出来ないようになって来た。
例えば産業廃棄物の溶融炉用耐火物では、廃棄物そのも
のが特定出来ないため、酸性及び塩基性のいずれの処理
物に対しても対応できる耐侵食性の優れた耐火物が要求
されている。また、省エネルギ一対策として、炉の昇温
あるいは降温速度を早めることに伴なう耐スポーリング
性を向上する必要性も高まっている。
のが特定出来ないため、酸性及び塩基性のいずれの処理
物に対しても対応できる耐侵食性の優れた耐火物が要求
されている。また、省エネルギ一対策として、炉の昇温
あるいは降温速度を早めることに伴なう耐スポーリング
性を向上する必要性も高まっている。
特開昭54=43909号には高純度のAl2Oコおよ
びCr2O3を主成分とし、Al203とCr2O5の
重量%組成比が67〜77:20〜30で、その合計が
97%以上であり、0.5〜3重量%の鉱化剤を含有し
、見掛気孔率が3%以下の焼結耐火煉瓦が開示されてい
る。この煉瓦は従来の緻密な電鋳煉瓦より高純度かつm
密であり2均一な組織を有し、また電鋳法のように大電
力を必要とせず安価に製造できる。しかしこの耐火煉瓦
では溶融炉等のスラグに対して強い耐スラグ性を与える
Cr2O5含有率が30重量%以下と比較的少ないので
、緻密化することで組織を強化し耐食性を向上させてい
るが、見掛気孔率が3%以下と低いため耐スポーリング
性が悪く、この煉瓦をプラントに使用した場合、昇温・
降温時に亀裂、滑落などの大きな問題を生じる。
びCr2O3を主成分とし、Al203とCr2O5の
重量%組成比が67〜77:20〜30で、その合計が
97%以上であり、0.5〜3重量%の鉱化剤を含有し
、見掛気孔率が3%以下の焼結耐火煉瓦が開示されてい
る。この煉瓦は従来の緻密な電鋳煉瓦より高純度かつm
密であり2均一な組織を有し、また電鋳法のように大電
力を必要とせず安価に製造できる。しかしこの耐火煉瓦
では溶融炉等のスラグに対して強い耐スラグ性を与える
Cr2O5含有率が30重量%以下と比較的少ないので
、緻密化することで組織を強化し耐食性を向上させてい
るが、見掛気孔率が3%以下と低いため耐スポーリング
性が悪く、この煉瓦をプラントに使用した場合、昇温・
降温時に亀裂、滑落などの大きな問題を生じる。
また特開昭61−10055号には、主として石炭のガ
ス化装置で発生するシリカ質のスラグによる腐食を防止
する目的で、45乃至85重量%のCr2O3と15乃
至55重量%(7)AJ1203を含有し、−4メツシ
ユの粗粒部分と接合マトリックスを形成する一325メ
ツシュの微粒部分を有し、微粒部分が40乃至100重
量%のCr2O3を含有する耐火組成物が開示されてい
る。しかしこの耐火組成物は、粗粒部分と微粒部分を有
するため組織が不均一になりがちであり、また粗粒部分
を有するため、昇温あるいは降温速度を早める場合には
耐スポーリング性に問題がある。
ス化装置で発生するシリカ質のスラグによる腐食を防止
する目的で、45乃至85重量%のCr2O3と15乃
至55重量%(7)AJ1203を含有し、−4メツシ
ユの粗粒部分と接合マトリックスを形成する一325メ
ツシュの微粒部分を有し、微粒部分が40乃至100重
量%のCr2O3を含有する耐火組成物が開示されてい
る。しかしこの耐火組成物は、粗粒部分と微粒部分を有
するため組織が不均一になりがちであり、また粗粒部分
を有するため、昇温あるいは降温速度を早める場合には
耐スポーリング性に問題がある。
発明が解決しようとする15′I題点
本発明は、十分な耐スポーリング性と耐侵食性とを有す
る焼結耐火煉瓦を提供することを目的とする。
る焼結耐火煉瓦を提供することを目的とする。
本発明の焼結耐火煉瓦は、粒径200 JLm以下のA
1203およびCrzOaを素材とし、焼結物の組成が
A120z20〜60重量%、Cr20335〜70市
量%で且つこれらの合計を90重歇%以上と鉱化剤5〜
10重量%とを含有し、見掛気孔率が10〜20%であ
ることを特徴とする。
1203およびCrzOaを素材とし、焼結物の組成が
A120z20〜60重量%、Cr20335〜70市
量%で且つこれらの合計を90重歇%以上と鉱化剤5〜
10重量%とを含有し、見掛気孔率が10〜20%であ
ることを特徴とする。
耐スポーリング性と耐侵食性の両者の向上を目的とする
場合には、特にCrzO3の含有率と見掛気孔率が重要
な因子であり、しかもこれら2つの条件は相互に関連性
を有していることに着目し研究を重ねた結果、Cr2O
3は前記のように35重量%以上とし、上限を70重量
%とするのが良いことがわかったm Cr 203含有
率が3,5重量%以下では十分な耐侵食性が得られず、
一方70重敬%以上では気孔率の制御が困難で見掛気孔
率が20%以上になってしまい、また焼結が困難になる
。経済性を考慮すれば、Cr2O5含有率を35〜55
重量%とするのが好ましい。
場合には、特にCrzO3の含有率と見掛気孔率が重要
な因子であり、しかもこれら2つの条件は相互に関連性
を有していることに着目し研究を重ねた結果、Cr2O
3は前記のように35重量%以上とし、上限を70重量
%とするのが良いことがわかったm Cr 203含有
率が3,5重量%以下では十分な耐侵食性が得られず、
一方70重敬%以上では気孔率の制御が困難で見掛気孔
率が20%以上になってしまい、また焼結が困難になる
。経済性を考慮すれば、Cr2O5含有率を35〜55
重量%とするのが好ましい。
A見203の含有率は20〜60重量%とし。
A見203とCr2O5の合計を90重量%以上とする
。
。
鉱化剤としては一般的に用いられている焼結助剤である
TiO2,S io2.Fe2O3、MgO等の1種ま
たは2種以上を使用すればよく、5〜lO川量%用範囲
で添加する。
TiO2,S io2.Fe2O3、MgO等の1種ま
たは2種以上を使用すればよく、5〜lO川量%用範囲
で添加する。
見掛気孔率は10〜20%の範囲が良く、10%以上で
あればCr2O3の含有率に無関係に、炉内の急激なる
温度上昇および温度降下によってもスポーリングによる
クラック等の損傷は生じない、しかし見掛気孔率が高く
なり過ぎるとスラグ融液等の浸透、侵食を受けやすくな
るので、見掛気孔率の上限は20%以下にする。
あればCr2O3の含有率に無関係に、炉内の急激なる
温度上昇および温度降下によってもスポーリングによる
クラック等の損傷は生じない、しかし見掛気孔率が高く
なり過ぎるとスラグ融液等の浸透、侵食を受けやすくな
るので、見掛気孔率の上限は20%以下にする。
本発明の焼結耐火煉瓦の原料として用いられるAu20
3及びCr2O3は、粒径が2001Lm以下の微粒子
が適する。200Bm以上のものは焼結が困難となり好
ましくない。
3及びCr2O3は、粒径が2001Lm以下の微粒子
が適する。200Bm以上のものは焼結が困難となり好
ましくない。
ここで本発明による焼結耐火煉瓦の製造方法の概要につ
いて述べる。原料であるA1203及びCr2O5はと
もに高純度の200 gm以下の微粒子を使用し、これ
らと鉱化剤を前記比率で配合し、乾式または湿式で十分
に混練した後、アイソスタティック法、モールドプレス
法又はスリップキャスト法などによる成形法で成形し、
空気雰囲気下で1700−1900℃で2〜5時間焼成
する。またN2 、Ar、Co等の非酸化雰囲気下でも
焼成することが回部である。成形時のプレス圧は500
” 1000 K g / c m 2テ行われるが
、通常800Kg/cm2前後で、結合剤(バインダー
)としてPVAなどを用いて成形する。
いて述べる。原料であるA1203及びCr2O5はと
もに高純度の200 gm以下の微粒子を使用し、これ
らと鉱化剤を前記比率で配合し、乾式または湿式で十分
に混練した後、アイソスタティック法、モールドプレス
法又はスリップキャスト法などによる成形法で成形し、
空気雰囲気下で1700−1900℃で2〜5時間焼成
する。またN2 、Ar、Co等の非酸化雰囲気下でも
焼成することが回部である。成形時のプレス圧は500
” 1000 K g / c m 2テ行われるが
、通常800Kg/cm2前後で、結合剤(バインダー
)としてPVAなどを用いて成形する。
以下、Cr2O3及びA1203の含有率ならびに見掛
気孔率を変えたサンプルを作成し、耐スポーリング性及
び耐侵食性に与える影響を調べた結果を説明する。
気孔率を変えたサンプルを作成し、耐スポーリング性及
び耐侵食性に与える影響を調べた結果を説明する。
[サンプル1〜9] (見掛気孔率の影響)粒径50g
m以下のα−アルミナ(純度99゜9%)、粒径50ル
m以下の酸化クロム(純度99.3%)及び粒径50I
Lm以下、純度99%以上の数種の鉱化剤を第1表のよ
うに成分調整し、バインダーを添加した後、アイソスタ
ティックプレス成形によって、成形圧800Kg/Cm
2で50 m m X 50 m m X l Om
m (1)大きさに成形したものを空気雰囲気下で18
00℃で2時間焼成してサンプルとし、見掛気孔率とス
ポーリングとの関係を確認するためテストした。
m以下のα−アルミナ(純度99゜9%)、粒径50ル
m以下の酸化クロム(純度99.3%)及び粒径50I
Lm以下、純度99%以上の数種の鉱化剤を第1表のよ
うに成分調整し、バインダーを添加した後、アイソスタ
ティックプレス成形によって、成形圧800Kg/Cm
2で50 m m X 50 m m X l Om
m (1)大きさに成形したものを空気雰囲気下で18
00℃で2時間焼成してサンプルとし、見掛気孔率とス
ポーリングとの関係を確認するためテストした。
スポーリングテストは、各サンプルを1000℃に保た
れた炉内に入れ、定常化した後室温内に取り出してスポ
ーリングの状況を見た。結果を第1表に示す。
れた炉内に入れ、定常化した後室温内に取り出してスポ
ーリングの状況を見た。結果を第1表に示す。
なお第1表において、アンダーラインを付した数値は本
発明の要件に該当しない数値を示すものである。
発明の要件に該当しない数値を示すものである。
第1表
見掛気孔率が本発明の範囲に該当するサンプル2.5.
7及び9の場合は耐スポーリング性が良好であったが、
見掛気孔率が10%未満の他のサンプルでは耐スポーリ
ング性が劣っていた。
7及び9の場合は耐スポーリング性が良好であったが、
見掛気孔率が10%未満の他のサンプルでは耐スポーリ
ング性が劣っていた。
即ち耐スポーリング性は組成比(CrzOs、A l
203及tl鉱化剤(1)比率)ニハrAgF、すく、
見掛気孔率のみに関係しており、十分な耐スポーリング
性を有するには見掛気孔率が少なくと、も10%必要で
ある。
203及tl鉱化剤(1)比率)ニハrAgF、すく、
見掛気孔率のみに関係しており、十分な耐スポーリング
性を有するには見掛気孔率が少なくと、も10%必要で
ある。
[サンプル10〜22] (Cr203含有率の影響)
粒径50gm以下のα−アルミナ(純度99゜9%)、
粒径50−g m以下の酸化クロム(純度99.3%)
及び粒径50gm以下、純度99%以上の数種の鉱化剤
を第2表のように成分調整し。
粒径50−g m以下の酸化クロム(純度99.3%)
及び粒径50gm以下、純度99%以上の数種の鉱化剤
を第2表のように成分調整し。
バインダーを添加した後、アイソスタティックプレス成
形によって、成形圧800Kg/cm2で50mmX5
0mmX10mmの大きさに成形したものを空気雰囲気
下で1800℃で2時間焼成してサンプルとした。各サ
ンプルについてスポーリングテスト及び侵食テストを別
個辷実施した。
形によって、成形圧800Kg/cm2で50mmX5
0mmX10mmの大きさに成形したものを空気雰囲気
下で1800℃で2時間焼成してサンプルとした。各サ
ンプルについてスポーリングテスト及び侵食テストを別
個辷実施した。
テスト結果を第3表に示す。
スポーリングテストは、各サンプルをtoo。
℃に保たれた炉内に入れ、定常化した後室温に取り出し
てスポーリングの状況を見た。
てスポーリングの状況を見た。
侵食テストは、産業廃棄物の焼却灰をペレット状に圧縮
成形し、それを各サンプルLに置き、1400℃で8時
間加熱処理した。この操作を5回繰り返した後、各サン
プルの侵食の度合を観察した。
成形し、それを各サンプルLに置き、1400℃で8時
間加熱処理した。この操作を5回繰り返した後、各サン
プルの侵食の度合を観察した。
なお第2表において、アンダーラインを付した数値は本
発明の要件に該当しない数値を示すものである。
発明の要件に該当しない数値を示すものである。
第2表
第3表
本発明の範囲に該当するサンプル13..14゜15.
16.17及び18の場合は耐スポーリング性、耐侵食
性ともに良好であったが、サンプル10及び11(Cr
20s含有率>70重量%、見掛気孔率>20%)の場
合は焼結及び気孔率制御が困難で、また耐侵食性が劣っ
ていた。
16.17及び18の場合は耐スポーリング性、耐侵食
性ともに良好であったが、サンプル10及び11(Cr
20s含有率>70重量%、見掛気孔率>20%)の場
合は焼結及び気孔率制御が困難で、また耐侵食性が劣っ
ていた。
またサンプル12(見掛気孔率>20%)、サンプル1
9,20.21及び22 (Cr20s含有率く35重
量%)の場合は耐侵食性が劣っていた。
9,20.21及び22 (Cr20s含有率く35重
量%)の場合は耐侵食性が劣っていた。
[使用例1]
サンプル16と同質の煉瓦を作成し、産業廃棄物溶融炉
の内張煉瓦として使用した。炉内温度1400℃、廃棄
処理物の乾燥ケーキ供給Hzoxg/ h rの条件下
で240時間運転したが、スラグ融液による侵食は殆ど
認められず、煉瓦の挿入時とほぼ同型を保っていた。ま
た熱衝撃による破損も認められなかった。
の内張煉瓦として使用した。炉内温度1400℃、廃棄
処理物の乾燥ケーキ供給Hzoxg/ h rの条件下
で240時間運転したが、スラグ融液による侵食は殆ど
認められず、煉瓦の挿入時とほぼ同型を保っていた。ま
た熱衝撃による破損も認められなかった。
[サンプル23] (異なる成形法による物)粒径50
JLm以下のα−アルミナ(純度99゜9%)50重量
%及び粒径50gm以下の酸化クロム(純度99.3%
)40重量%に1粒径50ルm以下、純度99%以上の
数種の叛化剤を10重量%添加し、その100重量部に
対して水18重量部、界面活性剤0.01重量部を加え
スラリーにした後、スリップキャスト法を用いて成形し
た成形体を空気雰囲気下で1800℃で2時間焼成し、
スポーリング及び侵食テストを実施した。
JLm以下のα−アルミナ(純度99゜9%)50重量
%及び粒径50gm以下の酸化クロム(純度99.3%
)40重量%に1粒径50ルm以下、純度99%以上の
数種の叛化剤を10重量%添加し、その100重量部に
対して水18重量部、界面活性剤0.01重量部を加え
スラリーにした後、スリップキャスト法を用いて成形し
た成形体を空気雰囲気下で1800℃で2時間焼成し、
スポーリング及び侵食テストを実施した。
組成及びテスト結果を第2表及び第3表に示す。
耐スポーリング性、耐侵食性共に良好であった。
このサンプルの組成はサンプル16と同じで、見掛気孔
率も本発明の範囲に属し、成形法が異なってもよいこと
を示している。
率も本発明の範囲に属し、成形法が異なってもよいこと
を示している。
[サンプル24] (N2雰囲気下での焼成物)粒径
50JLm以下のα−アルミナ(純度99゜9%)50
重量%及び粒径50μm以下の酸化クロム(純度99.
3%)40重量%に、粒径50ILm以下、純度99%
以上の数種の鉱化剤を10重量%加えバインダーを添加
した後、アイソスタティックプレス成形により、成形圧
800Kg/Cm2で成形したものを、N2雰囲気下で
1800℃で2時間焼成し、スポーリング及び侵食テス
トを実施した。組成及びテスト結果を第2表及び第3表
に示す、耐スポーリング性、耐侵食性ともに良好であっ
た。このサンプルの組成はサンプル16と同じで見掛気
孔率も本発明の範囲に属し。
50JLm以下のα−アルミナ(純度99゜9%)50
重量%及び粒径50μm以下の酸化クロム(純度99.
3%)40重量%に、粒径50ILm以下、純度99%
以上の数種の鉱化剤を10重量%加えバインダーを添加
した後、アイソスタティックプレス成形により、成形圧
800Kg/Cm2で成形したものを、N2雰囲気下で
1800℃で2時間焼成し、スポーリング及び侵食テス
トを実施した。組成及びテスト結果を第2表及び第3表
に示す、耐スポーリング性、耐侵食性ともに良好であっ
た。このサンプルの組成はサンプル16と同じで見掛気
孔率も本発明の範囲に属し。
テスト結果は良好で、N2雰囲気下で焼成したものであ
ってもよいことを示している。
ってもよいことを示している。
[サンプル25及び26] (原料粒径変更物)粒径1
20JLm以下のα−アルミナ(純度99.9%)50
重量%及び粒径120gm以下の酸化クロム(純度99
.3%)40重量%の組合せ並びに粒径200μm以下
の、α−アルミナ(純度99.9%)50重量%及び粒
径200μm以下の酸化クロム(純度99.3%)40
重量%の組合せに、それぞれ粒径50ルm以下、純度9
9%以上の数種の鉱化剤を10重量%加えバインダーを
添加した後、アイソスタティックプレス成形によって成
形圧800 K g / c m 2で成形したものを
、空気雰囲気下で1800℃で2時間焼成し、スポーリ
ング及び侵食テストを実施した6組成及びテスト結果を
第2表及び第3表に示す、これらのサンプルの組成はサ
ンプル16と同じで、見掛気孔率も本発明の範囲に属し
、テスト結果は良好で、原料の粒径が異なっていてもよ
いことを示している。
20JLm以下のα−アルミナ(純度99.9%)50
重量%及び粒径120gm以下の酸化クロム(純度99
.3%)40重量%の組合せ並びに粒径200μm以下
の、α−アルミナ(純度99.9%)50重量%及び粒
径200μm以下の酸化クロム(純度99.3%)40
重量%の組合せに、それぞれ粒径50ルm以下、純度9
9%以上の数種の鉱化剤を10重量%加えバインダーを
添加した後、アイソスタティックプレス成形によって成
形圧800 K g / c m 2で成形したものを
、空気雰囲気下で1800℃で2時間焼成し、スポーリ
ング及び侵食テストを実施した6組成及びテスト結果を
第2表及び第3表に示す、これらのサンプルの組成はサ
ンプル16と同じで、見掛気孔率も本発明の範囲に属し
、テスト結果は良好で、原料の粒径が異なっていてもよ
いことを示している。
[サンプル27]
比較試験のため、特開昭54−43909号記載の1本
発明とは全く異なる性状の耐火煉瓦、即ち゛粒径74g
m以下の仮焼アルミナ(純度99゜4%)73重量%と
粒径74ルm以下の酸化クロム(純度99.2%)25
重量%に対して、粒径74gm以下、純度99%以上の
数種の鉱化剤を2重量%加え、バインダーを添加した後
、アイソスタティックプレス成形によって成形圧ioo
。
発明とは全く異なる性状の耐火煉瓦、即ち゛粒径74g
m以下の仮焼アルミナ(純度99゜4%)73重量%と
粒径74ルm以下の酸化クロム(純度99.2%)25
重量%に対して、粒径74gm以下、純度99%以上の
数種の鉱化剤を2重量%加え、バインダーを添加した後
、アイソスタティックプレス成形によって成形圧ioo
。
K g / c m 2で成形したものを空気雰囲気下
で1700℃で5時間焼成し、スポーリングおよび侵食
テストを実施した0組成及びテスト結果を第2表及び第
3表に示す、スポーリングテストでは挿入時に破断した
。
で1700℃で5時間焼成し、スポーリングおよび侵食
テストを実施した0組成及びテスト結果を第2表及び第
3表に示す、スポーリングテストでは挿入時に破断した
。
なお、この煉瓦で前記使用例1と同様に産業廃棄物溶融
炉での試験を行なったが、スポーリングと思われる損傷
が甚だしく、テストプラントにおける使用は困難であっ
た。
炉での試験を行なったが、スポーリングと思われる損傷
が甚だしく、テストプラントにおける使用は困難であっ
た。
発明の効果
本願発明による焼結耐火煉瓦は従来の焼結耐火煉瓦に比
して下記のような特色を有している。
して下記のような特色を有している。
■耐侵食性が向上している。
■耐火煉瓦として重要な耐スポーリング性が改善されて
いる。
いる。
■耐侵食性と耐スポーリング性の改善により産業廃棄物
溶融炉等の特殊な条件下でも十分に使用すること出来る
。
溶融炉等の特殊な条件下でも十分に使用すること出来る
。
Claims (1)
- 粒径200μm以下のAl_2O_3およびCr_2
O_3を素材とし、焼結物の組成がAl_2O_320
〜60重量%、Cr_2O_335〜70重量%で且つ
これらの合計を90重量%以上と鉱化剤5〜10重量%
とを含有し、見掛気孔率が10〜20%であることを特
徴とするAl_2O_3−Cr_2O_3系焼結耐火煉
瓦。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61170925A JPS6330363A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | 焼結耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61170925A JPS6330363A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | 焼結耐火煉瓦 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6330363A true JPS6330363A (ja) | 1988-02-09 |
JPH0364467B2 JPH0364467B2 (ja) | 1991-10-07 |
Family
ID=15913900
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61170925A Granted JPS6330363A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | 焼結耐火煉瓦 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6330363A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011526541A (ja) * | 2008-07-02 | 2011-10-13 | サン ゴバン サントル ド ルシェルシュ エ デテュド エウロペアン | ガス化反応装置内部コーティング |
-
1986
- 1986-07-22 JP JP61170925A patent/JPS6330363A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011526541A (ja) * | 2008-07-02 | 2011-10-13 | サン ゴバン サントル ド ルシェルシュ エ デテュド エウロペアン | ガス化反応装置内部コーティング |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0364467B2 (ja) | 1991-10-07 |
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