JPS63294950A - 窒素酸化物還元触媒 - Google Patents
窒素酸化物還元触媒Info
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- JPS63294950A JPS63294950A JP62127921A JP12792187A JPS63294950A JP S63294950 A JPS63294950 A JP S63294950A JP 62127921 A JP62127921 A JP 62127921A JP 12792187 A JP12792187 A JP 12792187A JP S63294950 A JPS63294950 A JP S63294950A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は排気ガス中の窒素酸化物をアンモニアなどの還
元性ガス添加の下に還元除去するための触媒に関する。
元性ガス添加の下に還元除去するための触媒に関する。
[従来の技術]
従来、排気ガス中の窒素酸化物除去用触媒として、γ−
アルミナのように大きな比表面積を有するビーズ状もし
くはペレット状の担体、または5i02、Aノ203、
アルカリ金属、アルカリ土類金属から成る天然種無機物
質を適当な粒度に粉砕または押し出し造粒した担体に、
触媒成分として白金、パラジウムなどの貴金属またはC
u。
アルミナのように大きな比表面積を有するビーズ状もし
くはペレット状の担体、または5i02、Aノ203、
アルカリ金属、アルカリ土類金属から成る天然種無機物
質を適当な粒度に粉砕または押し出し造粒した担体に、
触媒成分として白金、パラジウムなどの貴金属またはC
u。
Orなどの金属酸化物を担持させたものが知られている
。
。
[発明が解決しようとする問題点コ
触媒形状がビーズ状またはベレット状の従来の触媒では
圧力損失が大きく、充填層の厚さを大きくとれなく、排
ガス中の煤塵またはダストの蓄積により触媒床の閉塞が
生ずる。また、触媒容器の振動などにより触媒が摩耗し
触媒性能の低下刃がおこる。γ−アルミナにCu、Fe
s Mn、Ni。
圧力損失が大きく、充填層の厚さを大きくとれなく、排
ガス中の煤塵またはダストの蓄積により触媒床の閉塞が
生ずる。また、触媒容器の振動などにより触媒が摩耗し
触媒性能の低下刃がおこる。γ−アルミナにCu、Fe
s Mn、Ni。
Cr5Coなどの金属の酸化物を担持した触媒は、窒素
酸化物の還元除去率が不十分である。
酸化物の還元除去率が不十分である。
[問題点を解決するための手段]
本発明は、上記従来技術の問題点を解決し、窒素酸化物
の還元除去率にすぐれ、がっ圧力損失が小さいところの
すぐれた特性を有する窒素酸化物還元触媒を提供するべ
くなされたものである。
の還元除去率にすぐれ、がっ圧力損失が小さいところの
すぐれた特性を有する窒素酸化物還元触媒を提供するべ
くなされたものである。
しかして、本発明の窒素酸化物還元触媒は、窒素酸化物
を含有する各種排ガス中の窒素酸化物を、アンモニアの
添加の下に、還元して窒素に変換するための触媒におい
て、無機多孔性担体および金属性担体から選ばれた担体
上に、ゼオライトと、活性成分としてのCu、Fe、M
n、Ni、CrおよびCoから選ばれた少くとも1種の
金属の酸化物とを担持してなるものである。
を含有する各種排ガス中の窒素酸化物を、アンモニアの
添加の下に、還元して窒素に変換するための触媒におい
て、無機多孔性担体および金属性担体から選ばれた担体
上に、ゼオライトと、活性成分としてのCu、Fe、M
n、Ni、CrおよびCoから選ばれた少くとも1種の
金属の酸化物とを担持してなるものである。
[作 用]
本発明の触媒は、形状をとくにハニカム状又は三次元網
目構造状にすることによって圧力損失が従来のものに比
べ小さくなり、また排ガス中の煤塵やダストが蓄積しに
くい構造であるため触媒寿命も伸びることにつながる。
目構造状にすることによって圧力損失が従来のものに比
べ小さくなり、また排ガス中の煤塵やダストが蓄積しに
くい構造であるため触媒寿命も伸びることにつながる。
またゼオライト層に活性成分としてCu、Fe。
Mn、Ni、CrおよびCoから選ばれた少くとも1種
の金属の酸化物を用いることにより窒素酸化物を高能率
で浄化する作用がある。この理由は明らかではないが、
NH3がゼオライ層に吸着されることにより、被反応物
と活性成分との距離が近くなりNH3と窒素酸化物(N
Ox)が反応すると考えられる。
の金属の酸化物を用いることにより窒素酸化物を高能率
で浄化する作用がある。この理由は明らかではないが、
NH3がゼオライ層に吸着されることにより、被反応物
と活性成分との距離が近くなりNH3と窒素酸化物(N
Ox)が反応すると考えられる。
また還元反応は表面反応と考えられ、ガス通路であるハ
ニカム構造及び三次元網目構造の成形体上に触媒層を形
成することにより、とくに触媒成分が有効に使用される
と考えられる。
ニカム構造及び三次元網目構造の成形体上に触媒層を形
成することにより、とくに触媒成分が有効に使用される
と考えられる。
[実施例]
実施例1
無機多孔性担体であるコージェライト質(四角セル、セ
ル数100個/1nCh2、直径30mm長さ5011
m)のモノリス型基材に天然ゼオライト(秋田県板戸産
)をコーティングした。次に0.8Bモル/I!−溶液
の硝酸銅溶液に上記のゼオライトをコーティングした担
体を5分間浸漬した後、80℃で3時間乾燥し、さらに
電気炉中において空気雰囲気下500℃で1時間焼成し
て触媒Aを得た。
ル数100個/1nCh2、直径30mm長さ5011
m)のモノリス型基材に天然ゼオライト(秋田県板戸産
)をコーティングした。次に0.8Bモル/I!−溶液
の硝酸銅溶液に上記のゼオライトをコーティングした担
体を5分間浸漬した後、80℃で3時間乾燥し、さらに
電気炉中において空気雰囲気下500℃で1時間焼成し
て触媒Aを得た。
上記方法で得た触媒Aを、第1表に示す組成の8重油燃
焼ボイラー排ガスを用いて、大ガス温度350℃、空間
速度20.000h’ 、N H3/ N Ox−1,
05の条件で脱硝試験を行った。また0時間、1000
時間後の触媒床の圧力損失の変化を測定その結果を第2
表に示した。
焼ボイラー排ガスを用いて、大ガス温度350℃、空間
速度20.000h’ 、N H3/ N Ox−1,
05の条件で脱硝試験を行った。また0時間、1000
時間後の触媒床の圧力損失の変化を測定その結果を第2
表に示した。
実施例2
実施例1の硝酸鋼を、Fe、Mn、Ni、Cr。
およびCoの硝酸塩水溶液にそれぞれ変えた以外は、実
施例1と同様にして触媒B、C,D、EおよびFを得た
。
施例1と同様にして触媒B、C,D、EおよびFを得た
。
実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失試験をおこな
い、その結果を第2表に示した。
い、その結果を第2表に示した。
実施例3
実施例1の硝酸銅溶液を硝酸銅と硝酸第2鉄がそれぞれ
0.86モル/ノー溶液になるような混合溶液にした以
外は、実施例1と同様にして触媒Gを得た。実施例1と
同条件で脱硝試験と圧力損失の試験をおこない、その結
果を第2表に示した。
0.86モル/ノー溶液になるような混合溶液にした以
外は、実施例1と同様にして触媒Gを得た。実施例1と
同条件で脱硝試験と圧力損失の試験をおこない、その結
果を第2表に示した。
実施例4
実施例1の硝酸銅溶液を、硝酸マンガン、硝酸コバルト
、硝酸クロムがそれぞれ0.86モル/i−溶液になる
ような混合溶液にした以外は、実施例1と同様にして触
媒Hを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失
試験をおこない、その結果を第2表に示した。
、硝酸クロムがそれぞれ0.86モル/i−溶液になる
ような混合溶液にした以外は、実施例1と同様にして触
媒Hを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失
試験をおこない、その結果を第2表に示した。
実施例5
コージェライト質のモノリス型基材のかわりに、金属製
モノリス基材(セル数80個/1nch2、直径30m
m、長さ50mm)を用いた以外は、実施例1と同様に
して触媒Iを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧
力損失試験をおこない、その結果を第2表に示した。
モノリス基材(セル数80個/1nch2、直径30m
m、長さ50mm)を用いた以外は、実施例1と同様に
して触媒Iを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧
力損失試験をおこない、その結果を第2表に示した。
実施例6
天然ゼオライトのかわりに人工ゼオライト[商品名:ミ
ズ力シーブス(水沢化学社製)]を用いた以外は、実施
例1と同様にして触媒Jを得た。実施例1と同じ条件で
脱硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表
に示した。
ズ力シーブス(水沢化学社製)]を用いた以外は、実施
例1と同様にして触媒Jを得た。実施例1と同じ条件で
脱硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表
に示した。
実施例7
モノリス型基材のかわりに、三次元網目構造担体[13
メツシユ(1インチの長さの間に13の穴がおいている
)]を用いた以外は、実施例1と同様にして触媒Kを得
た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失試験をお
こない、その結果を第2表に示した。
メツシユ(1インチの長さの間に13の穴がおいている
)]を用いた以外は、実施例1と同様にして触媒Kを得
た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失試験をお
こない、その結果を第2表に示した。
比較例1
実施例1の無機多孔性担体であるコージェライト質モノ
リス型基材に天然ゼオライトをコーティングしたものを
、天然ゼオイラト(秋田県板戸産)を3〜8メツシユに
破砕したものに変えた以外は実施例1と同様にして触媒
りを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失試
験をおこない、その結果を第2表に示した。
リス型基材に天然ゼオライトをコーティングしたものを
、天然ゼオイラト(秋田県板戸産)を3〜8メツシユに
破砕したものに変えた以外は実施例1と同様にして触媒
りを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失試
験をおこない、その結果を第2表に示した。
比較例2
コージェライト質モノリス型基材に天然ゼオライトをコ
ーティングしたものを、天然ゼオライトを3〜8メツシ
ユに破砕したものに変えた以外は実施例3と同様にして
触媒Mを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損
失試験をおこない、その結果を第2表に示した。
ーティングしたものを、天然ゼオライトを3〜8メツシ
ユに破砕したものに変えた以外は実施例3と同様にして
触媒Mを得た。実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損
失試験をおこない、その結果を第2表に示した。
比較例3
コージェライト質モノリス型基材に天然ゼオライトをコ
ーティングしたものを、天然ゼオライト(秋田県板戸産
)を3〜8メツシユに破砕したものに変えた以外は実施
例4と同様にして触媒Nを得た。実施例1と同じ条件で
脱硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表
に示した。
ーティングしたものを、天然ゼオライト(秋田県板戸産
)を3〜8メツシユに破砕したものに変えた以外は実施
例4と同様にして触媒Nを得た。実施例1と同じ条件で
脱硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表
に示した。
比較例4
天然ゼオライトをγ−アルミナに変えた以外は、実施例
1と同様にして触媒Pを得た。実施例1と同じ条件で脱
硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表に
示した。
1と同様にして触媒Pを得た。実施例1と同じ条件で脱
硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表に
示した。
比較例5
天然ゼオライトをγ−アルミナに変えた以外は、実施例
3と同様にして触媒Qを得た。実施例1と同じ条件で脱
硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表に
示した。
3と同様にして触媒Qを得た。実施例1と同じ条件で脱
硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表に
示した。
比較例6
コージェライト質のモノリス型基材に天然ゼオライトを
コーティングし触媒Rを得た。実施例1と同じ条件で脱
硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表に
示した。
コーティングし触媒Rを得た。実施例1と同じ条件で脱
硝試験と圧力損失試験をおこない、その結果を第2表に
示した。
比較例7
γ−アルミナベレット(3〜8メツシユ)に、実施例1
と同じ硝酸鋼を担持し触媒Sを得た。
と同じ硝酸鋼を担持し触媒Sを得た。
実施例1と同じ条件で脱硝試験と圧力損失試験をおこな
い、その結果を第2表に示した。
い、その結果を第2表に示した。
第1表
[発明の効果コ
第2表の試験結果から明らかなように、本発明の触媒は
、脱硝率および圧力損失において、従来の触媒に比べて
顕著な差異がみとめられた。
、脱硝率および圧力損失において、従来の触媒に比べて
顕著な差異がみとめられた。
なお、比較例1,2および3の触媒り、MおよびNは初
期での性能は良好であるが、運転中圧力損失が太き(な
り通常の運転が困難となる。
期での性能は良好であるが、運転中圧力損失が太き(な
り通常の運転が困難となる。
Claims (1)
- 窒素酸化物を含有する各種排ガス中の窒素酸化物を、ア
ンモニアの添加の下に、還元して窒素に変換するための
触媒において、無機多孔性担体および金属性担体から選
ばれた担体上に、ゼオライトと、活性成分としてのCu
、Fe、Mn、Ni、CrおよびCoから選ばれた少く
とも1種の金属の酸化物とを担持してなる窒素酸化物還
元触媒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62127921A JPS63294950A (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | 窒素酸化物還元触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62127921A JPS63294950A (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | 窒素酸化物還元触媒 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63294950A true JPS63294950A (ja) | 1988-12-01 |
Family
ID=14971930
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62127921A Pending JPS63294950A (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | 窒素酸化物還元触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63294950A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010524677A (ja) * | 2007-04-26 | 2010-07-22 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | 遷移金属/ゼオライトscr触媒 |
CN104888838A (zh) * | 2015-06-03 | 2015-09-09 | 中国科学院山西煤炭化学研究所 | 一种核壳型合成气直接制低碳烯烃的催化剂及制法和应用 |
CN104888841A (zh) * | 2015-05-26 | 2015-09-09 | 华东理工大学 | 一种分子筛涂层的整体式催化剂的制备方法 |
CN109772430A (zh) * | 2019-03-04 | 2019-05-21 | 武汉理工大学 | 一种轻质高强宽温的成型脱硝催化剂 |
-
1987
- 1987-05-27 JP JP62127921A patent/JPS63294950A/ja active Pending
Cited By (9)
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---|---|---|---|---|
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