JPS63274738A - ロ−付け用薄鋼板 - Google Patents
ロ−付け用薄鋼板Info
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- JPS63274738A JPS63274738A JP11014487A JP11014487A JPS63274738A JP S63274738 A JPS63274738 A JP S63274738A JP 11014487 A JP11014487 A JP 11014487A JP 11014487 A JP11014487 A JP 11014487A JP S63274738 A JPS63274738 A JP S63274738A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分限]
本発明はロー付け用薄鋼板に関するもので、さらに詳し
くは、ロー付け後においても寸法不良および接合不良が
発生することがないロー付け用薄鋼板に関する。
くは、ロー付け後においても寸法不良および接合不良が
発生することがないロー付け用薄鋼板に関する。
[従来技術]
一般に、薄鋼板としてはリムド鋼とアルミニウムキルド
鋼が代表的なものであり、これらの鋼に特殊元素を若干
量含有させたもの、さらに、低炭素チタンキルド鋼等が
広く使用されている。
鋼が代表的なものであり、これらの鋼に特殊元素を若干
量含有させたもの、さらに、低炭素チタンキルド鋼等が
広く使用されている。
これら薄鋼板はプレス成形後そのまま使用される場合も
あるが、殆どが他の部品と接合して構造物として使用さ
れる。
あるが、殆どが他の部品と接合して構造物として使用さ
れる。
そして、接合する手段としては、熱を加えない接合手段
の代表的なものとして接着剤によるもの、熱を加える代
表的な手段としてシーム溶接、スポット溶接等の抵抗溶
接があり、さらに、ロー付け手段があり、接合面の強度
の面から熱を加える手段が多く用いられているのが現状
である。
の代表的なものとして接着剤によるもの、熱を加える代
表的な手段としてシーム溶接、スポット溶接等の抵抗溶
接があり、さらに、ロー付け手段があり、接合面の強度
の面から熱を加える手段が多く用いられているのが現状
である。
この場合、ロー付けは接合面の気密保持と表面の美麗さ
という特色を有する点から、例えば、自動車の外板部品
、燃料配管系統等に多く使用されている接合手段である
。
という特色を有する点から、例えば、自動車の外板部品
、燃料配管系統等に多く使用されている接合手段である
。
しかし、プレス成形の後工程でロー付けが行なわれるた
め、ロー付け部品にはそれに適した材料を充当するとい
う使い分けはなされておらず、ロー付け後の製品は寸法
不良や接合不良が度々発生するという問題があった。
め、ロー付け部品にはそれに適した材料を充当するとい
う使い分けはなされておらず、ロー付け後の製品は寸法
不良や接合不良が度々発生するという問題があった。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明は従来の薄鋼板のロー付けに対する種々の問題点
に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、検討を重ねた結
果、鋼の含有成分および含有割合を特定することによっ
て、ロー付け後においても、寸法不良および接合不良等
の発生することのないロー付け用薄鋼板を開発したので
ある。
に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、検討を重ねた結
果、鋼の含有成分および含有割合を特定することによっ
て、ロー付け後においても、寸法不良および接合不良等
の発生することのないロー付け用薄鋼板を開発したので
ある。
E問題点を解決するための手段]
本発明に係るロー付け用tui板の特徴とするところは
、 C0.02〜0.10wt%、S11.SwL%以下、
Mn 0.1(1−2,0wt%、 P 0.00
2〜0.08wt%、S 0.1110w1%以下、A
I 0.08wt%以下を含有し、残部reおよび不可
避不純物からなることにある。
、 C0.02〜0.10wt%、S11.SwL%以下、
Mn 0.1(1−2,0wt%、 P 0.00
2〜0.08wt%、S 0.1110w1%以下、A
I 0.08wt%以下を含有し、残部reおよび不可
避不純物からなることにある。
本発明に係るロー付け用薄鋼板について、以下詳細に説
明する。
明する。
即ち、本発明に係るロー付け用薄鋼板が、ロー付け性に
対してどのような機構により有効であるかについて説明
すると、ロー付けはバッチ処理、連続処理等の如何によ
らず、1000〜1100℃の温度に材料が加熱される
が、加熱時、均熱時および冷却時にそれぞれ寸法変化が
生じ、特に、冷却時の寸法変化の影響が大きく、冷却後
の製品において寸法変化を生じ、さらに、接合不良にま
で至る場合がある。
対してどのような機構により有効であるかについて説明
すると、ロー付けはバッチ処理、連続処理等の如何によ
らず、1000〜1100℃の温度に材料が加熱される
が、加熱時、均熱時および冷却時にそれぞれ寸法変化が
生じ、特に、冷却時の寸法変化の影響が大きく、冷却後
の製品において寸法変化を生じ、さらに、接合不良にま
で至る場合がある。
従って、この寸法変化を最小限とするために以下説明す
るように、鋼の含有成分および含有割合を規制するので
ある。
るように、鋼の含有成分および含有割合を規制するので
ある。
本発明に係るロー付け用^マ鋼板の含有成分と含有割合
について説明する。
について説明する。
Cは鋼中に最も普遍的に含有されている元素であり、加
工性を向上させるためには低い程良いことが認識されて
いるが、ロー付け性に対してはCの低い含有量は寸法変
化を助長し、ロー付け欠陥発生の最大欠陥であることを
見出だした。即ち、第1図に示すPa−C系平衡状態図
から、ロー付け温度は1000℃以上であることから、
γ(オーステナイト)領域に相当し、そこから冷却中に
γ−α(フェライト)変態を通過して常温にまでロー付
け部品は冷却されるのであるが、C含有量が0.02w
t%未満では冷却中におけるα+γ共存領域での滞留時
間が極めて短く、急速に変態が進行する結果、大きな体
積変化を生じ寸法変化、さらに、接合不良を生じるよう
になり、また、0.10wt%を越えて含有されてもロ
ー付け性の点からは特に規制はないが、プレス加工性の
点から0.10wt%を上限とする。よって、C含有量
は0.02〜0.10wt%とする。
工性を向上させるためには低い程良いことが認識されて
いるが、ロー付け性に対してはCの低い含有量は寸法変
化を助長し、ロー付け欠陥発生の最大欠陥であることを
見出だした。即ち、第1図に示すPa−C系平衡状態図
から、ロー付け温度は1000℃以上であることから、
γ(オーステナイト)領域に相当し、そこから冷却中に
γ−α(フェライト)変態を通過して常温にまでロー付
け部品は冷却されるのであるが、C含有量が0.02w
t%未満では冷却中におけるα+γ共存領域での滞留時
間が極めて短く、急速に変態が進行する結果、大きな体
積変化を生じ寸法変化、さらに、接合不良を生じるよう
になり、また、0.10wt%を越えて含有されてもロ
ー付け性の点からは特に規制はないが、プレス加工性の
点から0.10wt%を上限とする。よって、C含有量
は0.02〜0.10wt%とする。
別は軟鋼板においては略痕跡に近いが、高強度鋼板の場
合は加工性を害さない含有量としては1.5wt%まで
は悪影響がない。よって、SI含有量は1.5wt%以
下とする。
合は加工性を害さない含有量としては1.5wt%まで
は悪影響がない。よって、SI含有量は1.5wt%以
下とする。
Mnは軟調板の場合はSの含有による熱間脆性を抑制す
るのに有効な元素であり、S含有量との兼合いからMn
含有量の下限は0.10wt%とし、また、高強度化に
有効な元素であることを考慮して上限は10wt%とす
る。よって、Mn含有量は0.10〜L0wt%とする
。
るのに有効な元素であり、S含有量との兼合いからMn
含有量の下限は0.10wt%とし、また、高強度化に
有効な元素であることを考慮して上限は10wt%とす
る。よって、Mn含有量は0.10〜L0wt%とする
。
Pは強度を向上させるが延性には影響を与えない元素で
あり、含有量が0.002未満ではこのような効果は少
なく、製鋼上の能力からも無理であり、また、0.08
wt%を越えて含有されると粒界偏析による2次加工脆
性の劣化を許容できなくなる。よって、P含有量は0.
002〜0.08wt%とする。
あり、含有量が0.002未満ではこのような効果は少
なく、製鋼上の能力からも無理であり、また、0.08
wt%を越えて含有されると粒界偏析による2次加工脆
性の劣化を許容できなくなる。よって、P含有量は0.
002〜0.08wt%とする。
Sはプレス加工性、特に局部延性を顕著に害するので低
い程好ましいのである。よって、S含有量は0.010
wt%以下とする。
い程好ましいのである。よって、S含有量は0.010
wt%以下とする。
AIはリムド馴の場合には略痕跡であり、薄鋼板用アル
ミニウムキルド鯛としては加工性、表面品質を劣化させ
ない含有量として0.081t%以下とするのが良い。
ミニウムキルド鯛としては加工性、表面品質を劣化させ
ない含有量として0.081t%以下とするのが良い。
よって、AI含有量は0.08wL%以下とする。
しかして、上記に説明したC以外の元素としてのSl、
Mn、P、S、Alは第1図のPa−C系平衡状態図の
γ−α変聾をIEl著に変位させるものではなく、ロー
付け性についてはC含有量は0.02〜0.10wt%
とすることが改善効果が最大である。
Mn、P、S、Alは第1図のPa−C系平衡状態図の
γ−α変聾をIEl著に変位させるものではなく、ロー
付け性についてはC含有量は0.02〜0.10wt%
とすることが改善効果が最大である。
また、本発明に係るロー付け用薄鋼板の製造方法は、特
1こ規制はないが、通常の熱間圧延鋼板、冷間圧延鋼板
の製造方法でよく、特に、冷間圧延鋼板よりも板厚の厚
い熱間圧延鋼板は冷却時の温度感受性が鈍くなるため、
C含有量が0.0.2〜0.10wt%においてより一
層良好なロー付け結果が得られる。
1こ規制はないが、通常の熱間圧延鋼板、冷間圧延鋼板
の製造方法でよく、特に、冷間圧延鋼板よりも板厚の厚
い熱間圧延鋼板は冷却時の温度感受性が鈍くなるため、
C含有量が0.0.2〜0.10wt%においてより一
層良好なロー付け結果が得られる。
[実 施 例コ
本発明に係るロー付け用薄鋼板の実施例を説明する。
実施例1
第1表に示す含有成分および含有割合の鋼を常法に従っ
て、溶解後、鋳造してから、0.8mm厚さの冷間圧延
鋼板を製造した。
て、溶解後、鋳造してから、0.8mm厚さの冷間圧延
鋼板を製造した。
次いで、製造された冷間圧延鋼板から丸ブランクを打ち
抜き、大小2つの円筒に成形後、第2図に示すロー付け
3を連続炉中で行い、寸法変化、接合状態を観察した。
抜き、大小2つの円筒に成形後、第2図に示すロー付け
3を連続炉中で行い、寸法変化、接合状態を観察した。
なお、第2図において、部品lに対し部品2は予め部品
1の胴部に設けられた直径8III11の穴に嵌合され
ている。
1の胴部に設けられた直径8III11の穴に嵌合され
ている。
そして、寸法変化は部品lのロー付け前後の直径の変化
を調べた。
を調べた。
第2表に結果を示す。
第1表
第2表
(1敗−50)
第2表から本発明に係るロー付け用薄鋼板は、不良率は
零であり、良好なロー付け品質が得られていることがわ
かる。
零であり、良好なロー付け品質が得られていることがわ
かる。
実施例2
実施例1に示した鋼から製造された0、8mm厚さの冷
間圧延鋼板から丸ブランクを打ち抜き、大小2つの円筒
に成形後、第3図に示すようにロー付け3をガストーチ
を用いて大気中で行い、寸法変化、接合状態の観察を行
った。なお、第3図において部品lの底部に明けられて
いる81111直径の穴に部品2が嵌合されている。
間圧延鋼板から丸ブランクを打ち抜き、大小2つの円筒
に成形後、第3図に示すようにロー付け3をガストーチ
を用いて大気中で行い、寸法変化、接合状態の観察を行
った。なお、第3図において部品lの底部に明けられて
いる81111直径の穴に部品2が嵌合されている。
寸法変化は部品1のロー付け前後の直径の変化を調べた
。
。
第3表にその結果を示す。
第3表
(1敗−50)
第3表から、本発明に係るロー付け用薄鋼板は、不良率
が零であり、かつ、良好なロー付け品質が得られる。
が零であり、かつ、良好なロー付け品質が得られる。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明に係るロー付け用薄鋼板は
上記の構成であるから、a−付け前後の寸法変化が殆ど
生じることがなく、良好な接合状態が得られ不良の発生
を皆無にすることができるという優れた効果を有するも
のである。
上記の構成であるから、a−付け前後の寸法変化が殆ど
生じることがなく、良好な接合状態が得られ不良の発生
を皆無にすることができるという優れた効果を有するも
のである。
第1図はFe−C系平衡状態図の一部を示す図、第2図
および第3図は本発明に係るロー付け用薄鋼板の実施例
1と実施例2の説明図である。 1.2・・部品。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼新 生1 図
および第3図は本発明に係るロー付け用薄鋼板の実施例
1と実施例2の説明図である。 1.2・・部品。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼新 生1 図
Claims (1)
- C 0.02〜0.10wt%、Si 1.5wt%以
下、Mn 0.10〜2.0wt%、P 0.002〜
0.08wt%、S 0.030wt%以下、Al 0
.08wt%以下を含有し、残部Feおよび不可避不純
物からなることを特徴とするロー付け用薄鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11014487A JPS63274738A (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | ロ−付け用薄鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11014487A JPS63274738A (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | ロ−付け用薄鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63274738A true JPS63274738A (ja) | 1988-11-11 |
Family
ID=14528155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11014487A Pending JPS63274738A (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | ロ−付け用薄鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63274738A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007277717A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-10-25 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム系材料とのロウ付け接合用鋼板、その鋼板を用いた接合方法および接合継手 |
-
1987
- 1987-05-06 JP JP11014487A patent/JPS63274738A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007277717A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-10-25 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム系材料とのロウ付け接合用鋼板、その鋼板を用いた接合方法および接合継手 |
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