JPS63252971A - 取鍋用セミジルコン質流し込み不定形耐火物 - Google Patents
取鍋用セミジルコン質流し込み不定形耐火物Info
- Publication number
- JPS63252971A JPS63252971A JP62086559A JP8655987A JPS63252971A JP S63252971 A JPS63252971 A JP S63252971A JP 62086559 A JP62086559 A JP 62086559A JP 8655987 A JP8655987 A JP 8655987A JP S63252971 A JPS63252971 A JP S63252971A
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- JP
- Japan
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- zircon
- powder
- weight
- ultrafine
- silica
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- Pending
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、流し込み施工後の乾燥によって優れた耐爆裂
性を示すセミジルコン質の取鍋内張り流し込み施工用耐
火物に関する。
性を示すセミジルコン質の取鍋内張り流し込み施工用耐
火物に関する。
近年、取鍋の内張りは、省エネルギー、省資源。
省力化のメリットから流し込み不定形耐火物による施工
が導入実施されており、特開昭６１−１５８８７４号公
報に開示されているように、セミジルコン質の不定形耐
火物も多く使用されている。しかしながら、流し込み施
工においては、不定形耐火物の混練時に数パーセントの
水を必要とするため、施工後に乾燥を行い、施工体中の
水分を除去することが必要となる。また、この乾燥は、
省エネルギー、鍋繰りの関係からできるだけ短時間で完
了することが望まれているが、これが逆に不定形耐火物
の爆裂や内部欠陥を発生させる原因ともなっている。不
定形耐火物の乾燥時の爆裂に関しては、施工体内部で発
生する水蒸気圧と施工体強度との関係から種々論じられ
ており、耐爆裂性向上の具体的な手法としては、特開昭
６０−２４６２７３号公報に記載されているように繊維
の添加や、特公昭６０−３５３１７号公報にある如く金
属アルミニウム粉の添加が提案されている。
が導入実施されており、特開昭６１−１５８８７４号公
報に開示されているように、セミジルコン質の不定形耐
火物も多く使用されている。しかしながら、流し込み施
工においては、不定形耐火物の混練時に数パーセントの
水を必要とするため、施工後に乾燥を行い、施工体中の
水分を除去することが必要となる。また、この乾燥は、
省エネルギー、鍋繰りの関係からできるだけ短時間で完
了することが望まれているが、これが逆に不定形耐火物
の爆裂や内部欠陥を発生させる原因ともなっている。不
定形耐火物の乾燥時の爆裂に関しては、施工体内部で発
生する水蒸気圧と施工体強度との関係から種々論じられ
ており、耐爆裂性向上の具体的な手法としては、特開昭
６０−２４６２７３号公報に記載されているように繊維
の添加や、特公昭６０−３５３１７号公報にある如く金
属アルミニウム粉の添加が提案されている。
しかしながら、繊維の添加の場合、流動性の低下による
作業性の劣化があり、金属アルミニウム粉の場合、発生
する水素に起因する安全上の問題から、取鍋用不定形耐
火物への適用は実現していないのが現状である。
作業性の劣化があり、金属アルミニウム粉の場合、発生
する水素に起因する安全上の問題から、取鍋用不定形耐
火物への適用は実現していないのが現状である。
本発明の目的は、取鍋用セミジルコン質流し込み不定形
耐火物の作業性、耐食性１強度特性等を劣化させること
なく、乾燥時の耐爆裂性を向上させることにある。
耐火物の作業性、耐食性１強度特性等を劣化させること
なく、乾燥時の耐爆裂性を向上させることにある。
本発明は、爆裂現象が施工体の乾燥中に施工体内部で発
生する水蒸気の圧力によることに着目し、施工体の通気
性の向上により水蒸気を施工体外へ速やかに散逸させて
水蒸気圧の低下を図り、これによって爆裂の発生を防止
しようとするものである。
生する水蒸気の圧力によることに着目し、施工体の通気
性の向上により水蒸気を施工体外へ速やかに散逸させて
水蒸気圧の低下を図り、これによって爆裂の発生を防止
しようとするものである。
本発明に係る取鍋内張り用不定形耐火物は、粒径が１市
以上の珪石、ロー石、ジルコン粗粒子の一種以上を３０
〜４５重量％と粒径が７４μｍ以下のジルコン微粉、５
μｍ以下の粒径の粒子を６０重量％以上有するジルコン
超微粉とシリカ超微粉または耐火粘土の合量が２０〜２
５重景％で重量かつ５μｍ以下の粒径の粒子を６０重量
％以上有するジルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土等
の超微粉が５〜８重量％であり、残部がジルコンサンド
、分散剤と凝集剤よりなり、混練鋳込み養生後、１１０
℃にて２４時間乾燥後の通気率が２．２ Ｘｌ０−２
〜４． ＯＸ １０−”ナノパームの範囲にあることを
特徴とする。
以上の珪石、ロー石、ジルコン粗粒子の一種以上を３０
〜４５重量％と粒径が７４μｍ以下のジルコン微粉、５
μｍ以下の粒径の粒子を６０重量％以上有するジルコン
超微粉とシリカ超微粉または耐火粘土の合量が２０〜２
５重景％で重量かつ５μｍ以下の粒径の粒子を６０重量
％以上有するジルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土等
の超微粉が５〜８重量％であり、残部がジルコンサンド
、分散剤と凝集剤よりなり、混練鋳込み養生後、１１０
℃にて２４時間乾燥後の通気率が２．２ Ｘｌ０−２
〜４． ＯＸ １０−”ナノパームの範囲にあることを
特徴とする。
耐火物の通気率は、単位面積、単位厚み当たりの不定形
耐火物の施工体や煉瓦等の多孔体中を単位圧力、単位時
間に単位粘度を持った気体が透過する体積によって示す
ことができる。本発明においては、この通気率をＰＲＢ
ｍ奨規格１６番−１９６８−改定１９７２に基づいて
、ナノパームによって表わす。
耐火物の施工体や煉瓦等の多孔体中を単位圧力、単位時
間に単位粘度を持った気体が透過する体積によって示す
ことができる。本発明においては、この通気率をＰＲＢ
ｍ奨規格１６番−１９６８−改定１９７２に基づいて
、ナノパームによって表わす。
本発明のセミジルコン質流し込み用耐火物の通気率は、
主としてジルコン微粉、ジルコン超微粉。
主としてジルコン微粉、ジルコン超微粉。
シリカ超微粉及び粘土等の微粉及び超微粉の合量によっ
て決り、その合量が２０〜２５重量％の範囲の場合に最
も望ましく、かつ流動性及び耐食性に大きな影響を与え
るジルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土等の超微粉含
量を５〜８重量％とすることにより通気率は２．２ Ｘ
ｌ０−２〜４．ＯＸｌ０−”ナノパームの範囲となり、
通気率がこの範囲内にあるとき、５００ ℃急熱テスト
において爆裂は発生しない。
て決り、その合量が２０〜２５重量％の範囲の場合に最
も望ましく、かつ流動性及び耐食性に大きな影響を与え
るジルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土等の超微粉含
量を５〜８重量％とすることにより通気率は２．２ Ｘ
ｌ０−２〜４．ＯＸｌ０−”ナノパームの範囲となり、
通気率がこの範囲内にあるとき、５００ ℃急熱テスト
において爆裂は発生しない。
粗粒子としては、珪石、ロー石、ジルコン粗粒子の一種
以上の粒径１關以上のものが使用される。
以上の粒径１關以上のものが使用される。
ジルコン粗粒子は、ジルコンれんがの粗角、もしくは使
用済みジルコンれんがの付着スラグケレン品、粗角等を
破砕して得られたものであり、さらに、特開昭５８−１
８５４７９号公報に示されるような見掛気孔率１８％以
下でカサ比重３．６以上のジルコン造粒子も使用可能で
ある。
用済みジルコンれんがの付着スラグケレン品、粗角等を
破砕して得られたものであり、さらに、特開昭５８−１
８５４７９号公報に示されるような見掛気孔率１８％以
下でカサ比重３．６以上のジルコン造粒子も使用可能で
ある。
ジルコン微粉としては、粒径が７４μｍ以下のジルコン
フラワーを使用し、ジルコン超微粉とじては、粒径が５
μｎ以下の粒子を６０重量％以上含むものを使用する。
フラワーを使用し、ジルコン超微粉とじては、粒径が５
μｎ以下の粒子を６０重量％以上含むものを使用する。
シリカ超微粉としてはＦｅ−５ｉ。
Ｓｉを生産する際に発生する副産物の気化性シリカが使
用でき、５μｍ以下の粒子が６０重量％以上のものであ
る。
用でき、５μｍ以下の粒子が６０重量％以上のものであ
る。
配合中の珪石、ロー石及びジルコン粗粒子等の粗粒の合
量は、流し込み施工に必要な流動性（フリーフロー値２
００ｍ＋ａ以上）を得るためには３０〜４５重量％の添
加が望ましく、かつ、この範囲では、珪石、ロー石、ジ
ルコン粗粒子の比率は通気率には影響を及ぼさない。
量は、流し込み施工に必要な流動性（フリーフロー値２
００ｍ＋ａ以上）を得るためには３０〜４５重量％の添
加が望ましく、かつ、この範囲では、珪石、ロー石、ジ
ルコン粗粒子の比率は通気率には影響を及ぼさない。
通気率は、生きしてジルコン微粉、ジルコン超微粉、シ
リカ超微粉及び粘土等の微粉及び超微粉の合量によって
決り、通気率を２．２ Ｘｌ０−２〜４．０ｘｔｏ−”
ナノパームの範囲に納めるためには、その添加量は、２
０〜２５重量％が望ましく、かつ流動性及び耐食性に大
きな影響を与えるジルコン超微粉。
リカ超微粉及び粘土等の微粉及び超微粉の合量によって
決り、通気率を２．２ Ｘｌ０−２〜４．０ｘｔｏ−”
ナノパームの範囲に納めるためには、その添加量は、２
０〜２５重量％が望ましく、かつ流動性及び耐食性に大
きな影響を与えるジルコン超微粉。
シリカ超微粉及び粘土等の超微粉の含量は５〜８重量％
が望ましい。
が望ましい。
ジルコン微粉、ジルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土
等の微粉及び超微粉の合量が２０重量％未満または、ジ
ルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土等の超微粉の含量
が５重量％未満では、所定の通気率範囲から外れ、かつ
、流し込み施工に必要な流動性を得るための添加水量が
増し、乾燥強度の低下、耐食性の劣化を招く場合がある
。また、上記微粉及び超微粉の合量が２５重量％、また
は上記超微粉の含量が８重量％を超えると、通気率の低
下が著しくなり、所定の通気率の範囲外となる。
等の微粉及び超微粉の合量が２０重量％未満または、ジ
ルコン超微粉、シリカ超微粉及び粘土等の超微粉の含量
が５重量％未満では、所定の通気率範囲から外れ、かつ
、流し込み施工に必要な流動性を得るための添加水量が
増し、乾燥強度の低下、耐食性の劣化を招く場合がある
。また、上記微粉及び超微粉の合量が２５重量％、また
は上記超微粉の含量が８重量％を超えると、通気率の低
下が著しくなり、所定の通気率の範囲外となる。
本発明に使用する分散剤、凝集剤は、あくまで補助的な
役割を示すものであるが、分散剤としては一般に使用さ
れているアルカリ金属のりん酸塩等の無機塩類、有機塩
類、界面活性剤が適しており、一種または二種を併用し
て使用することができる。
役割を示すものであるが、分散剤としては一般に使用さ
れているアルカリ金属のりん酸塩等の無機塩類、有機塩
類、界面活性剤が適しており、一種または二種を併用し
て使用することができる。
凝集剤としては、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の
珪酸塩、硫酸塩、塩化物、アルミン酸カルシウム等の市
販品のアルミナセメントの内一種又は二種以上を併用し
て使用することができる。
珪酸塩、硫酸塩、塩化物、アルミン酸カルシウム等の市
販品のアルミナセメントの内一種又は二種以上を併用し
て使用することができる。
表１に実施例及び比較例を示す。微粉及び超微粉の合量
が３０重量％で、ジルコン粗粒子と珪石の比率に差のあ
る比較例１と２は、ともに通気率は１、Ｉ Ｘｌ０−
”ナノパームであり、５００℃急熱残存率が１７５で耐
爆裂性に劣る。微粉及び超微粉の合量が２６重量％の比
較例３は通気率２．０Ｘ１０−”ナノパームであり、５
００℃急熱残存率は４１５で爆裂が発生している。通気
率が４．０Ｘ１０ナノパ一ム以上の比較例４は、５００
℃急熱残存率が５７５で爆裂の発生は認められないが、
流動性の低下が大きく、そのために施工に必要な流動性
（ブリーフロー値２００ｆｌ）を得るのに要する添加水
量が大きくなり、かつ、乾燥後圧縮強度と耐食性の低下
が大きい。
が３０重量％で、ジルコン粗粒子と珪石の比率に差のあ
る比較例１と２は、ともに通気率は１、Ｉ Ｘｌ０−
”ナノパームであり、５００℃急熱残存率が１７５で耐
爆裂性に劣る。微粉及び超微粉の合量が２６重量％の比
較例３は通気率２．０Ｘ１０−”ナノパームであり、５
００℃急熱残存率は４１５で爆裂が発生している。通気
率が４．０Ｘ１０ナノパ一ム以上の比較例４は、５００
℃急熱残存率が５７５で爆裂の発生は認められないが、
流動性の低下が大きく、そのために施工に必要な流動性
（ブリーフロー値２００ｆｌ）を得るのに要する添加水
量が大きくなり、かつ、乾燥後圧縮強度と耐食性の低下
が大きい。
実施例１〜３に示すように通気率２．０Ｘ１０−２〜４
．０Ｘ１０’″２ナノパームの範囲では、いずれも５０
０℃急熱残存率が５７５ で爆裂は認められず、流動性
。
．０Ｘ１０’″２ナノパームの範囲では、いずれも５０
０℃急熱残存率が５７５ で爆裂は認められず、流動性
。
乾燥後圧縮強度、耐食性の低下も小さい。
以下、本発明品の実施例１を３００を取鍋の内壁に使用
した例について示す。材料の添加水分は６重量％で材料
の流動性も良好であった。硬化後の施工体を４０時間で
１０００℃まで昇温しだが、亀裂、剥離、爆裂の発生も
なく良好な施工体となった。また、稼働中に繰り返され
る加熱、冷却による亀裂。
した例について示す。材料の添加水分は６重量％で材料
の流動性も良好であった。硬化後の施工体を４０時間で
１０００℃まで昇温しだが、亀裂、剥離、爆裂の発生も
なく良好な施工体となった。また、稼働中に繰り返され
る加熱、冷却による亀裂。
剥離は少なく、取鍋寿命も７Ｑｃｈ程度で現行と同程度
であった。
であった。
通気率の測定装置としては、三層製作所製等の微小通気
率針を使用し、ＰＲε推奨規格１６番−１９６８−改訂
１９７２に準拠して測定した。試験片の作成方法として
は、材料に所定の水分（フリーフロー値２００市を得る
水分量）を添加して混練後、φ５０×高さ２０順の金枠
に鋳込み、２４時間養生後に脱枠し１１０℃で２４時間
乾燥したものを試験片とした。
率針を使用し、ＰＲε推奨規格１６番−１９６８−改訂
１９７２に準拠して測定した。試験片の作成方法として
は、材料に所定の水分（フリーフロー値２００市を得る
水分量）を添加して混練後、φ５０×高さ２０順の金枠
に鋳込み、２４時間養生後に脱枠し１１０℃で２４時間
乾燥したものを試験片とした。
耐爆裂性の指標としては、材料１００重量部に対し、所
定の重量％の水を添加して混練後、φ１００×高さ１０
０ ａ＋ｓの金枠に鋳込み、２４時間養生後に脱枠し、
５００℃の雰囲気中に挿入した。３０分間５００℃に保
持した後にサンプルが爆裂しなかった数をテストサンプ
ル数で除したものを残存率とした。
定の重量％の水を添加して混練後、φ１００×高さ１０
０ ａ＋ｓの金枠に鋳込み、２４時間養生後に脱枠し、
５００℃の雰囲気中に挿入した。３０分間５００℃に保
持した後にサンプルが爆裂しなかった数をテストサンプ
ル数で除したものを残存率とした。
爆裂が発生しなかったのは、通気率が２．２Ｘ１０−”
ナノパーム以上のものであった。
ナノパーム以上のものであった。
（以下、この頁余白）
〔発明の効果〕
本発明の取鍋用セミジルコン質流し込み耐火物は、乾燥
時の爆裂もなく、耐用も充分であり、鍋繰りもスムーズ
になり、また、乾燥時間も短縮される等の効果を奏する
。
時の爆裂もなく、耐用も充分であり、鍋繰りもスムーズ
になり、また、乾燥時間も短縮される等の効果を奏する
。
Claims (1)
- １、粒径が１ｍｍ以上の珪石、ロー石、ジルコン粗粒子
の一種以上を３０〜４５重量％と粒径が７４μｍ以下の
ジルコン微粉、５μｍ以下の粒径の粒子を６０重量％以
上有するジルコン超微粉とシリカ超微粉または耐火粘土
の合量が２０〜２５重量％でなおかつ５μｍ以下の粒径
の粒子を６０重量％以上有するジルコン超微粉、シリカ
超微粉及び粘土等の超微粉が５〜８重量％であり、残部
がジルコンサンド、分散剤と凝集剤よりなり、混練鋳込
み養生後、１１０℃にて２４時間乾燥後の通気率が２．
２×１０＾−＾２〜４．０×１０＾−＾２ナノパーム（
ＰＲＥ推奨規格１６番−１９６８−改定１９７２）の範
囲にあることを特徴とする取鍋用セミジルコン質流し込
み不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62086559A JPS63252971A (ja) | 1987-04-07 | 1987-04-07 | 取鍋用セミジルコン質流し込み不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62086559A JPS63252971A (ja) | 1987-04-07 | 1987-04-07 | 取鍋用セミジルコン質流し込み不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63252971A true JPS63252971A (ja) | 1988-10-20 |
Family
ID=13890369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62086559A Pending JPS63252971A (ja) | 1987-04-07 | 1987-04-07 | 取鍋用セミジルコン質流し込み不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63252971A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6165926A (en) * | 1998-06-24 | 2000-12-26 | Alcoa Chemie Gmbh | Castable refractory composition and methods of making refractory bodies |
| US7704905B2 (en) * | 2007-05-07 | 2010-04-27 | Corning Incorporated | Reduced strain refractory ceramic composite and method of making |
| US9199870B2 (en) | 2012-05-22 | 2015-12-01 | Corning Incorporated | Electrostatic method and apparatus to form low-particulate defect thin glass sheets |
| US9422187B1 (en) | 2015-08-21 | 2016-08-23 | Corning Incorporated | Laser sintering system and method for forming high purity, low roughness silica glass |
| JP2024148501A (ja) * | 2023-04-05 | 2024-10-18 | 株式会社ヨータイ | ジルコン質鋳込み品の製造方法及びジルコン質鋳込み品 |
| JP2024152127A (ja) * | 2023-04-14 | 2024-10-25 | 株式会社ヨータイ | 純ジルコン質鋳込み焼成品の製造方法及び純ジルコン質鋳込み焼成品 |
-
1987
- 1987-04-07 JP JP62086559A patent/JPS63252971A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6165926A (en) * | 1998-06-24 | 2000-12-26 | Alcoa Chemie Gmbh | Castable refractory composition and methods of making refractory bodies |
| US7704905B2 (en) * | 2007-05-07 | 2010-04-27 | Corning Incorporated | Reduced strain refractory ceramic composite and method of making |
| US7932200B2 (en) | 2007-05-07 | 2011-04-26 | Corning Incorporated | Reduced strain refractory ceramic composite and method of making |
| US9199870B2 (en) | 2012-05-22 | 2015-12-01 | Corning Incorporated | Electrostatic method and apparatus to form low-particulate defect thin glass sheets |
| US9422187B1 (en) | 2015-08-21 | 2016-08-23 | Corning Incorporated | Laser sintering system and method for forming high purity, low roughness silica glass |
| JP2024148501A (ja) * | 2023-04-05 | 2024-10-18 | 株式会社ヨータイ | ジルコン質鋳込み品の製造方法及びジルコン質鋳込み品 |
| JP2024152127A (ja) * | 2023-04-14 | 2024-10-25 | 株式会社ヨータイ | 純ジルコン質鋳込み焼成品の製造方法及び純ジルコン質鋳込み焼成品 |
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