JPS632502A - 熱間幅圧延方法 - Google Patents
熱間幅圧延方法Info
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- JPS632502A JPS632502A JP14660986A JP14660986A JPS632502A JP S632502 A JPS632502 A JP S632502A JP 14660986 A JP14660986 A JP 14660986A JP 14660986 A JP14660986 A JP 14660986A JP S632502 A JPS632502 A JP S632502A
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/224—Edge rolling of flat products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B28/00—Maintaining rolls or rolling equipment in effective condition
- B21B28/02—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning
- B21B28/04—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning while in use, e.g. polishing or grinding while the rolls are in their stands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、力IJ A−何隻ロールを有する幅圧下圧延
機と水平ロールを有する水平圧下圧延機を含む圧延機列
による圧延において、金属スラブの幅を減少する際に生
じる竪ロールの肌荒れ全防止するための熱間幅圧延方法
に関するものである。
機と水平ロールを有する水平圧下圧延機を含む圧延機列
による圧延において、金属スラブの幅を減少する際に生
じる竪ロールの肌荒れ全防止するための熱間幅圧延方法
に関するものである。
従来、連続鋳造機の特徴である低コスト大量生産能力を
充分に発揮させるために、スラブサイズ集約や圧延ライ
ンとの直結による省エネルギープロセスの確立が図られ
ているう このうちスラブの幅集約は、特公昭47−35180号
公報で提案されている如く、これをスラブの幅圧延によ
り達成するためには、幅圧下圧延が必要であるっ この幅圧下圧延法の特徴:1、従来の圧延方法に比較し
て(a)圧延時のロール接触弧長と平均板幅の比、即ち
ロール間隙形状比が0.3以下と小さいこと、(b)ス
ラブ幅と厚みの比である板幅比が15以下と小さいこと
、また(c)1回当りの繰返し圧下量が3008と犬さ
いことであろう また幅圧下圧延における圧延変形の特徴とじては、幅圧
下時竪ロールによる幅方向圧下刃が、板幅の中央部まで
伝播しないため、板幅両端部にドッグゼーンと呼ばれる
局部的板厚増大部が生じることである。このため圧延過
程の適当な段階で、水平圧延によって局部的変形部を圧
延する必要があるっ との幅圧下圧延過程に於ては、局部的板厚増大部は元厚
に比べて50〜100Bの増厚となシ、そのために竪型
ロールの力IJ /々−内肌荒れが犬きく、ロール寿命
を極端に短かくしている。このロール表面の肌荒れおよ
び肌荒れによる被圧延材の肌荒れを防止するために、圧
延中に熱間圧延油をロール表面に供給する所謂油圧延方
法が従来数多く採用されているう この油圧延に除して潤滑油全ロール表面に供給するには
、特開昭54−122661号公報で紹介されているよ
うに、カリバー付ロールの噛込側に、カリバー付ロール
冷却水を水切υする水噴射ノズルを配置し、この水噴射
ノズルで水切力てれたカリバー付ロールの圧延面に、潤
滑油を噴射供給する圧延油噴射ノズル全配設した装置、
所謂水噴射式ワイ、e−付給油装置がある。
充分に発揮させるために、スラブサイズ集約や圧延ライ
ンとの直結による省エネルギープロセスの確立が図られ
ているう このうちスラブの幅集約は、特公昭47−35180号
公報で提案されている如く、これをスラブの幅圧延によ
り達成するためには、幅圧下圧延が必要であるっ この幅圧下圧延法の特徴:1、従来の圧延方法に比較し
て(a)圧延時のロール接触弧長と平均板幅の比、即ち
ロール間隙形状比が0.3以下と小さいこと、(b)ス
ラブ幅と厚みの比である板幅比が15以下と小さいこと
、また(c)1回当りの繰返し圧下量が3008と犬さ
いことであろう また幅圧下圧延における圧延変形の特徴とじては、幅圧
下時竪ロールによる幅方向圧下刃が、板幅の中央部まで
伝播しないため、板幅両端部にドッグゼーンと呼ばれる
局部的板厚増大部が生じることである。このため圧延過
程の適当な段階で、水平圧延によって局部的変形部を圧
延する必要があるっ との幅圧下圧延過程に於ては、局部的板厚増大部は元厚
に比べて50〜100Bの増厚となシ、そのために竪型
ロールの力IJ /々−内肌荒れが犬きく、ロール寿命
を極端に短かくしている。このロール表面の肌荒れおよ
び肌荒れによる被圧延材の肌荒れを防止するために、圧
延中に熱間圧延油をロール表面に供給する所謂油圧延方
法が従来数多く採用されているう この油圧延に除して潤滑油全ロール表面に供給するには
、特開昭54−122661号公報で紹介されているよ
うに、カリバー付ロールの噛込側に、カリバー付ロール
冷却水を水切υする水噴射ノズルを配置し、この水噴射
ノズルで水切力てれたカリバー付ロールの圧延面に、潤
滑油を噴射供給する圧延油噴射ノズル全配設した装置、
所謂水噴射式ワイ、e−付給油装置がある。
ところで、このようなロール表面の肌荒れを防止するた
めに、圧延中に熱間圧延油を供給するという油圧延のみ
では完全に肌荒れが防止できず、肌荒れ助長速度は減退
するが、偏圧下圧延量の増加にともなう肌荒れの助長全
防止することができ、ず、ロール表面に流線状の肌荒れ
が生じ、−たびこれが発生すると被圧延材に転写されて
線状疵とカシ、被圧延材の品質を劣化略せるっ従って従
来より幅圧下圧延における完全な肌荒れ防止策が強く要
望されていた。
めに、圧延中に熱間圧延油を供給するという油圧延のみ
では完全に肌荒れが防止できず、肌荒れ助長速度は減退
するが、偏圧下圧延量の増加にともなう肌荒れの助長全
防止することができ、ず、ロール表面に流線状の肌荒れ
が生じ、−たびこれが発生すると被圧延材に転写されて
線状疵とカシ、被圧延材の品質を劣化略せるっ従って従
来より幅圧下圧延における完全な肌荒れ防止策が強く要
望されていた。
本発明は従来の熱間幅圧延方法における上記の問題点を
解消すべくなてれたもので、油圧延に研削手段を組合わ
せることによυ、優′rしたロール肌荒れ防止効果を得
る熱間幅圧延方法全提供するものである。
解消すべくなてれたもので、油圧延に研削手段を組合わ
せることによυ、優′rしたロール肌荒れ防止効果を得
る熱間幅圧延方法全提供するものである。
上記問題点を解決するための本発明の技術的手段は、被
駆動水平ロールの入および出側に被駆動幅方向の圧延用
カリバー付ロールを配置し、カリバー付竪ロールで金属
スラブの幅圧延を行う場合に、該幅方向圧延によって生
じた局部的板4増大部全水平圧下圧延し、再度幅方向圧
延を繰返しおこなう熱間可逆式圧延において、金属スラ
ブを翌ロールで幅圧延をおこなって発生する局部的板厚
増大部がさらに該竪′ロールの逆転方向幅圧延により増
長する場合に、該増長する局部的板厚増大部の接する竪
ロールの入側カリノ々−側壁に熱間圧延油を塗布すると
ともに、出側カリノ々−側壁部分をロール研削砥石によ
り研削することkvj徴とするものであるつ 〔作 用〕 以下本発明の作用を図面によフ説明するっ第2図(a)
、 (b)は本発明の熱間幅圧延方法を実施する装置
であり、第2図(a)において、la、lbは板幅方向
に圧下全行なうカリバー付ロールであり、板厚方向の圧
下を行なう水平ロール2の前後部にla、lbの如く2
段に配設されているつこの2租の圧延ロールla、lb
および2の間を被圧延材である金属スラブ3を往復させ
ながら所定の形状に圧延するうこの圧延過程において金
属スラブ3ヶ竪ロールla、lbで圧下すると、第2図
(b)のごとくその幅側端部に局部的な板厚増大部4が
形成される。この局部変形が大きくなると、材料の表面
疵発生や幅方向圧延における圧延動力の増大を招く。こ
のために板厚増大部4を−H水平ロール2によって他の
中央部分と同じ板厚まで圧減シ、再び竪ロールla、l
bによる幅方向圧延を行なって幅全減少せしめて行く方
法をとるっ第3図は、第21kj (a)においてカリ
バー付竪ロールla 、lbのロール回転kg圧延材で
ある金属スラブ3が入方向に進む方向を正転a、b方向
に進む方向を逆転すとした場合、圧延される入方向に対
して左側のそれぞれの1a 、lbの竪ロールについて
、局部的板厚増大部4が竪ロール力IJ /々−111
,!l壁に接する状態を図示したものである。第3図(
a)は翠ロール1aの力IJ /々−側壁と被圧延材で
ある金属スラブ3の圧延状態を図示したもので、水平ロ
ール2によりほぼ矩形に成形された金属スラブ3を逆転
により竪ロール1aで幅方向圧延をおこなうと局部的板
厚増大部5が発生し、カリバー側壁5bで接する5次の
繰返し圧延、即ち竪ロール1aの正転により更に幅方向
圧延全おこなうと、増長した局部的板厚増大部6が発生
し、カリノ々−側壁5b及び6aで接することになる。
駆動水平ロールの入および出側に被駆動幅方向の圧延用
カリバー付ロールを配置し、カリバー付竪ロールで金属
スラブの幅圧延を行う場合に、該幅方向圧延によって生
じた局部的板4増大部全水平圧下圧延し、再度幅方向圧
延を繰返しおこなう熱間可逆式圧延において、金属スラ
ブを翌ロールで幅圧延をおこなって発生する局部的板厚
増大部がさらに該竪′ロールの逆転方向幅圧延により増
長する場合に、該増長する局部的板厚増大部の接する竪
ロールの入側カリノ々−側壁に熱間圧延油を塗布すると
ともに、出側カリノ々−側壁部分をロール研削砥石によ
り研削することkvj徴とするものであるつ 〔作 用〕 以下本発明の作用を図面によフ説明するっ第2図(a)
、 (b)は本発明の熱間幅圧延方法を実施する装置
であり、第2図(a)において、la、lbは板幅方向
に圧下全行なうカリバー付ロールであり、板厚方向の圧
下を行なう水平ロール2の前後部にla、lbの如く2
段に配設されているつこの2租の圧延ロールla、lb
および2の間を被圧延材である金属スラブ3を往復させ
ながら所定の形状に圧延するうこの圧延過程において金
属スラブ3ヶ竪ロールla、lbで圧下すると、第2図
(b)のごとくその幅側端部に局部的な板厚増大部4が
形成される。この局部変形が大きくなると、材料の表面
疵発生や幅方向圧延における圧延動力の増大を招く。こ
のために板厚増大部4を−H水平ロール2によって他の
中央部分と同じ板厚まで圧減シ、再び竪ロールla、l
bによる幅方向圧延を行なって幅全減少せしめて行く方
法をとるっ第3図は、第21kj (a)においてカリ
バー付竪ロールla 、lbのロール回転kg圧延材で
ある金属スラブ3が入方向に進む方向を正転a、b方向
に進む方向を逆転すとした場合、圧延される入方向に対
して左側のそれぞれの1a 、lbの竪ロールについて
、局部的板厚増大部4が竪ロール力IJ /々−111
,!l壁に接する状態を図示したものである。第3図(
a)は翠ロール1aの力IJ /々−側壁と被圧延材で
ある金属スラブ3の圧延状態を図示したもので、水平ロ
ール2によりほぼ矩形に成形された金属スラブ3を逆転
により竪ロール1aで幅方向圧延をおこなうと局部的板
厚増大部5が発生し、カリバー側壁5bで接する5次の
繰返し圧延、即ち竪ロール1aの正転により更に幅方向
圧延全おこなうと、増長した局部的板厚増大部6が発生
し、カリノ々−側壁5b及び6aで接することになる。
第3 図+ (b)は竪ロール1bのカリノ々−側壁と
金属スラブ3の圧延状態をV示したもので、水平ロール
2により矩形に成形てれた金属スラブ3を正転により竪
ロール1bで幅方向圧延をおこなうと、局部的板厚増大
部7が発生し、カリバーl1lll壁7aで接するっ次
の繰返し圧延、即ち竪ロール1bの逆転により更に幅方
向圧廷ケおこなうと、増長した局部的板厚増大s8が発
生し、力IJ /々−I11々−a及び8bで接する。
金属スラブ3の圧延状態をV示したもので、水平ロール
2により矩形に成形てれた金属スラブ3を正転により竪
ロール1bで幅方向圧延をおこなうと、局部的板厚増大
部7が発生し、カリバーl1lll壁7aで接するっ次
の繰返し圧延、即ち竪ロール1bの逆転により更に幅方
向圧廷ケおこなうと、増長した局部的板厚増大s8が発
生し、力IJ /々−I11々−a及び8bで接する。
即ち、竪ロールla、lbのカリバー側壁sb。
7aは、ロールの正転、逆転にかかわらず金属スラブ3
の局部的板厚増大部5,7が接し、カリノ々−惧11壁
6a、8bは、常に一方向回転時のみ金属スラブ3の増
長した局部的板厚増大部6,8が接するう力IJ /々
−@ll壁6a、8bは、幅方向圧延により生底する局
部的板厚増大部6,8が一方向のみ増長し、且つ力IJ
/々−内周内周速入きい之めに、圧延によってカリノ
々−側壁6 a 、 8 bと金属スラブ3との間に摩
擦が生じて該部位に流線状の肌荒れが生じるつこの肌荒
れが被圧延材に転写されて線状疵とな力、ロール寿命を
極端に短かくするものであるうなお、カリノ々−側!4
.5 b 、 ? aはカリノ々−内周速差が小さいた
めにロール肌荒れ発生が軽微であシ、且つ往復の両方向
回転で板圧延材に接触するため 肌荒れは消減し、軽微
なロール摩耗となって表われるっ 以下、カリノ々−側壁6a、8biカリノ々−内ロール
肌荒れ部位、カリ/マー側壁5b、7a全カリバー内ロ
ール摩耗部位と汁ぶ、。
の局部的板厚増大部5,7が接し、カリノ々−惧11壁
6a、8bは、常に一方向回転時のみ金属スラブ3の増
長した局部的板厚増大部6,8が接するう力IJ /々
−@ll壁6a、8bは、幅方向圧延により生底する局
部的板厚増大部6,8が一方向のみ増長し、且つ力IJ
/々−内周内周速入きい之めに、圧延によってカリノ
々−側壁6 a 、 8 bと金属スラブ3との間に摩
擦が生じて該部位に流線状の肌荒れが生じるつこの肌荒
れが被圧延材に転写されて線状疵とな力、ロール寿命を
極端に短かくするものであるうなお、カリノ々−側!4
.5 b 、 ? aはカリノ々−内周速差が小さいた
めにロール肌荒れ発生が軽微であシ、且つ往復の両方向
回転で板圧延材に接触するため 肌荒れは消減し、軽微
なロール摩耗となって表われるっ 以下、カリノ々−側壁6a、8biカリノ々−内ロール
肌荒れ部位、カリ/マー側壁5b、7a全カリバー内ロ
ール摩耗部位と汁ぶ、。
本発明者等はこれらの知見に基づき、力IJ /々−円
ロール肌荒れ部位に対して種々の熱間圧延油とロール研
削方法を研究した結末竪ロールla、lbの入側力IJ
、々−側壁に固形状または液状の熱間圧延油を塗布し
、且つ出側カリバー側壁部分を研削しながら、金属スラ
ブの熱間幅圧延を行なうことに至ったものであるっ 即ち、竪ロールla、lbの入側カリバー側壁に熱間圧
延油を塗布し、油潤滑効果によって圧延中に発生する肌
荒れを極めて軽微に抑制する。この軽微な発生段階にあ
るロール肌荒れ部位を、出側カリバー側壁部に押圧する
研削砥石によって直ちに研削して確実に消去する。この
ことを竪ロールの幅圧延回転中に連続して行い、常に噛
込み側KHグロール荒れのないカリバー側壁面を供給し
て、ロール肌荒れに起因する偏圧延時の表面疵の発生を
皆無にするものである。特に出側カリノ々−1fl11
壁は板圧延材とロール表面の接触により油膜は消滅して
いるために研削を行いやすく、また研削妹体としてロー
ル冷却水を利用できるなどの特徴がある。この様に出側
力IJ /々−々−は、熱間圧延油を塗布してもロール
冷却水によって流出してしまうため有効手段がとれなか
ったが、これに代シ研削砥石装置t設けることにより、
ロール肌荒れ防止に多大の成果を収めることができたも
のである。
ロール肌荒れ部位に対して種々の熱間圧延油とロール研
削方法を研究した結末竪ロールla、lbの入側力IJ
、々−側壁に固形状または液状の熱間圧延油を塗布し
、且つ出側カリバー側壁部分を研削しながら、金属スラ
ブの熱間幅圧延を行なうことに至ったものであるっ 即ち、竪ロールla、lbの入側カリバー側壁に熱間圧
延油を塗布し、油潤滑効果によって圧延中に発生する肌
荒れを極めて軽微に抑制する。この軽微な発生段階にあ
るロール肌荒れ部位を、出側カリバー側壁部に押圧する
研削砥石によって直ちに研削して確実に消去する。この
ことを竪ロールの幅圧延回転中に連続して行い、常に噛
込み側KHグロール荒れのないカリバー側壁面を供給し
て、ロール肌荒れに起因する偏圧延時の表面疵の発生を
皆無にするものである。特に出側カリノ々−1fl11
壁は板圧延材とロール表面の接触により油膜は消滅して
いるために研削を行いやすく、また研削妹体としてロー
ル冷却水を利用できるなどの特徴がある。この様に出側
力IJ /々−々−は、熱間圧延油を塗布してもロール
冷却水によって流出してしまうため有効手段がとれなか
ったが、これに代シ研削砥石装置t設けることにより、
ロール肌荒れ防止に多大の成果を収めることができたも
のである。
尚、本発明における熱間圧延油としては、通常に用いら
れている公知のもので良く、出側カリバー側壁で研削す
ることにより、熱間圧延油のみの場合に比較してロール
肌荒れは大幅に減少できる。
れている公知のもので良く、出側カリバー側壁で研削す
ることにより、熱間圧延油のみの場合に比較してロール
肌荒れは大幅に減少できる。
この装置構成としては、可逆圧延時のロール肌荒れ発生
メカニズムよ、すして、・腎ロール圧延で発生する局部
的板厚増大部が、さらに該竪ロールの逆転方向幅圧延に
より増長する局部的板厚増大部の接する竪ロールの入側
カリバー側壁に熱間圧延油の塗布装置を設け、且つ出側
カリバー側壁部分にロール研削砥石装置を設ければよい
。
メカニズムよ、すして、・腎ロール圧延で発生する局部
的板厚増大部が、さらに該竪ロールの逆転方向幅圧延に
より増長する局部的板厚増大部の接する竪ロールの入側
カリバー側壁に熱間圧延油の塗布装置を設け、且つ出側
カリバー側壁部分にロール研削砥石装置を設ければよい
。
以下、本発明の熱間幅圧延方法の実施列について説明!
f苫i−ウ 第1図(a)は幅圧延装置の略平面図、第1図(b)は
第1図(a)の圧延油の塗布装置およびロール研削砥石
装置の詳細図である。
f苫i−ウ 第1図(a)は幅圧延装置の略平面図、第1図(b)は
第1図(a)の圧延油の塗布装置およびロール研削砥石
装置の詳細図である。
被圧延材である金属スラブ3は先ず矢印人の方向に搬送
圧延され、力IJ /々−付−竪ロール1aで幅方向に
圧延される。との幅圧下により発生する局部的板厚増大
部4は、水平ロール2により被圧延材の元厚まで厚み方
向に圧延されるうついで竪ロール1bにより幅圧下され
たのち、矢印Bの方向に逆転搬送して圧延される。これ
を数回繰返すことにより所定の寸法に仕上げられる。
圧延され、力IJ /々−付−竪ロール1aで幅方向に
圧延される。との幅圧下により発生する局部的板厚増大
部4は、水平ロール2により被圧延材の元厚まで厚み方
向に圧延されるうついで竪ロール1bにより幅圧下され
たのち、矢印Bの方向に逆転搬送して圧延される。これ
を数回繰返すことにより所定の寸法に仕上げられる。
9a、9bVi昆ロール1 a 、 1 b f’保持
するロールチョック装置であり、駆動装置に連動してお
シ、所定の位置に設定され、且つ圧延中は常時被圧延材
の両端部に位置しているう竪ロール圧延で発生する局部
的板厚増大部4が、竪ロールla。
するロールチョック装置であり、駆動装置に連動してお
シ、所定の位置に設定され、且つ圧延中は常時被圧延材
の両端部に位置しているう竪ロール圧延で発生する局部
的板厚増大部4が、竪ロールla。
1bの逆転方向幅圧延によって増長し、この増長した局
部的板厚増大部が接する竪ロールla、Lbの入側カリ
ノ々−側壁にロールチョック装置9a。
部的板厚増大部が接する竪ロールla、Lbの入側カリ
ノ々−側壁にロールチョック装置9a。
9bi介して固形状潤滑体塗布装#10を設け、筐た出
側カリノ々−側壁部分にロール研削砥石装置11を配設
する。
側カリノ々−側壁部分にロール研削砥石装置11を配設
する。
被圧延材である金属スラブ3が矢印入方向に搬送圧延さ
れる場合、局部的板厚増大部によって生じるロール肌荒
れ部位6aは、竪ロール1aのロールチョック装置9a
に設けられた熱間圧延油塗布装[10及びロール研削砥
石装置11によ、リロール肌荒れ発生が防止される。
れる場合、局部的板厚増大部によって生じるロール肌荒
れ部位6aは、竪ロール1aのロールチョック装置9a
に設けられた熱間圧延油塗布装[10及びロール研削砥
石装置11によ、リロール肌荒れ発生が防止される。
この熱間圧延油塗布装置10及びロール研削砥石装置1
1は、第191 (b)に示す如く固形状潤滑体10a
又はロール研削砥石11aがホルダーボックス12に摺
動可能に取付けられ、空気圧によって肌荒れ部位6a、
8bに押圧されている。この空気圧は、圧力調整弁13
とオンオフ電磁弁14を介して窒気ヘッダー15に接続
されている綻空気配管系16から供給されろうまたホル
ダーボックス12は、油圧シリンダー17を備えfC,
往復運動駆動機m’を介して固定フン−ム18に連結さ
れておシ、力IJ /々−側壁に沿って往復揺動が可能
と石れているうまた固定フレーム18Dよ、調整ネジで
取付フレーム19に取付けられ、該取付フレーム19は
ロールチョック装置9a、9bに固定されている。
1は、第191 (b)に示す如く固形状潤滑体10a
又はロール研削砥石11aがホルダーボックス12に摺
動可能に取付けられ、空気圧によって肌荒れ部位6a、
8bに押圧されている。この空気圧は、圧力調整弁13
とオンオフ電磁弁14を介して窒気ヘッダー15に接続
されている綻空気配管系16から供給されろうまたホル
ダーボックス12は、油圧シリンダー17を備えfC,
往復運動駆動機m’を介して固定フン−ム18に連結さ
れておシ、力IJ /々−側壁に沿って往復揺動が可能
と石れているうまた固定フレーム18Dよ、調整ネジで
取付フレーム19に取付けられ、該取付フレーム19は
ロールチョック装置9a、9bに固定されている。
この金属スラブ3が矢印入方向に搬送される場合は、竪
ロール1bのロールチョック装置9bに設けられた固形
状潤滑体10a及びロール研削砥石11aは、位置制御
装置20によりオンオフ弁14f:制御し、この場合空
気圧を遮断して押圧しない様に制御されているう 金属スラブ3が矢印B方向に搬送圧延される場合は、竪
、ロール1bのロールチョック装[t9bに配設されて
いる固形状潤滑体10a及びロール研削砥石11aは空
気圧により押圧され、翌ロール1aのロールチョック装
置9aに配設されている固形状潤滑体10a及びロール
研削砥石11aは空気圧が遮断され、押圧されない様に
制御される。
ロール1bのロールチョック装置9bに設けられた固形
状潤滑体10a及びロール研削砥石11aは、位置制御
装置20によりオンオフ弁14f:制御し、この場合空
気圧を遮断して押圧しない様に制御されているう 金属スラブ3が矢印B方向に搬送圧延される場合は、竪
、ロール1bのロールチョック装[t9bに配設されて
いる固形状潤滑体10a及びロール研削砥石11aは空
気圧により押圧され、翌ロール1aのロールチョック装
置9aに配設されている固形状潤滑体10a及びロール
研削砥石11aは空気圧が遮断され、押圧されない様に
制御される。
以上の説明は、熱間圧延油塗布装置10及びロール研削
砥石装部′11が力IJ /々−114,11壁の下面
晶付けられるものについて行ったものであるが、カリノ
々−側壁の上面側についても同じ機構の装置が設置され
ろう 表111′i本発明を実施した圧延条件の一列を示すも
のであシ、連続鋳造スラブ2801!l!+厚、 ts
ooツ幅から目標スラブ寸法250鰭厚、750〜90
0m幅の製造条件下で研削砥石の有無について調査した
結果、固形状熱間圧延油のみでは幅圧下圧延量20万屯
で0.6〜1.Otsのロール肌荒れが生じたが、研削
砥石を押圧した場合は、ロール肌荒れの発生は皆無であ
った。
砥石装部′11が力IJ /々−114,11壁の下面
晶付けられるものについて行ったものであるが、カリノ
々−側壁の上面側についても同じ機構の装置が設置され
ろう 表111′i本発明を実施した圧延条件の一列を示すも
のであシ、連続鋳造スラブ2801!l!+厚、 ts
ooツ幅から目標スラブ寸法250鰭厚、750〜90
0m幅の製造条件下で研削砥石の有無について調査した
結果、固形状熱間圧延油のみでは幅圧下圧延量20万屯
で0.6〜1.Otsのロール肌荒れが生じたが、研削
砥石を押圧した場合は、ロール肌荒れの発生は皆無であ
った。
[
「
〔発明の効果〕
以上説明した如く本発明は、幅圧延時に竪ロール力IJ
/々−11+1]壁に発生するロール肌荒れを幅圧延
直前の熱間圧延油塗布によQ軽微に押え、さらに出側カ
リバー側壁部分に隆微に発生するロール肌荒れをその@
U直ちに砥石で研削することにより平滑化して消去する
ことを可能にしたものであるつ従って線状疵などのロー
ル肌荒れに起因する被圧延材の表面疵の発生は防止てれ
て品質が向上するとともに、ロール肌荒れの助長全その
都度消去しているので、ロール寿命が従来法に比し倍増
するなど、熱間圧延に多大の効果をもたらすものである
。
/々−11+1]壁に発生するロール肌荒れを幅圧延
直前の熱間圧延油塗布によQ軽微に押え、さらに出側カ
リバー側壁部分に隆微に発生するロール肌荒れをその@
U直ちに砥石で研削することにより平滑化して消去する
ことを可能にしたものであるつ従って線状疵などのロー
ル肌荒れに起因する被圧延材の表面疵の発生は防止てれ
て品質が向上するとともに、ロール肌荒れの助長全その
都度消去しているので、ロール寿命が従来法に比し倍増
するなど、熱間圧延に多大の効果をもたらすものである
。
第1図は本発明の一実施例であり、第1図(a)は幅圧
下圧延装置の略平面図、第1図(b)は圧延油塗布装置
およびロール研削砥石装置の詳細図、第2図(、)は本
発明の詳細な説明する幅圧下圧延装置の斜視図、第2図
(b)は幅圧下圧延される金属スラブの斜視図、第3図
(a) 、 (b)は竪ロールによって圧延される金属
スラブの状態を説明する断面図である。 la、lb・・・カリノ々−付竪ロール、2・・・水平
ロール、3・・・ε萬スラブ、4〜8・・・局部的板厚
増大部、5 b 、 6 a 、 7 a 、 8 b
−カリ/々−側壁、9a、9b・・・ロールチョック装
置、10・・・圧延油塗布装置、11・・・ロール研削
砥石装置、10a・・・潤滑体、11a・・・研削砥石 代理人 弁理士 秋 沢 政 光信1名 弁1図 (Q’) 71′z図 73図 (d) Cb) h
下圧延装置の略平面図、第1図(b)は圧延油塗布装置
およびロール研削砥石装置の詳細図、第2図(、)は本
発明の詳細な説明する幅圧下圧延装置の斜視図、第2図
(b)は幅圧下圧延される金属スラブの斜視図、第3図
(a) 、 (b)は竪ロールによって圧延される金属
スラブの状態を説明する断面図である。 la、lb・・・カリノ々−付竪ロール、2・・・水平
ロール、3・・・ε萬スラブ、4〜8・・・局部的板厚
増大部、5 b 、 6 a 、 7 a 、 8 b
−カリ/々−側壁、9a、9b・・・ロールチョック装
置、10・・・圧延油塗布装置、11・・・ロール研削
砥石装置、10a・・・潤滑体、11a・・・研削砥石 代理人 弁理士 秋 沢 政 光信1名 弁1図 (Q’) 71′z図 73図 (d) Cb) h
Claims (1)
- 被駆動水平ロールの入および出側に被駆動幅方向の圧延
用カリバー付竪ロールを配置し、カリバー付竪ロールで
金属スラブの幅圧延を行う場合に、該幅方向圧延によつ
て生じた局部的板厚増大部を水平圧下圧延し、再度幅方
向圧延を繰返しおこなう熱間可逆式圧延において、金属
スラブを竪ロールで幅圧延をおこなつて発生する局部的
板厚増大部がさらに該竪ロールの逆転方向幅圧延により
増長する場合に、該増長する局部的板厚増大部の接する
竪ロールの入側カリバー側壁に熱間圧延油を塗布すると
ともに、出側カリバー側壁部分をロール研削砥石により
研削することを特徴とする金属スラブの熱間幅圧延方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14660986A JPS632502A (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 熱間幅圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14660986A JPS632502A (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 熱間幅圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS632502A true JPS632502A (ja) | 1988-01-07 |
JPH0545321B2 JPH0545321B2 (ja) | 1993-07-08 |
Family
ID=15411600
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14660986A Granted JPS632502A (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 熱間幅圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS632502A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015199157A (ja) * | 2014-04-07 | 2015-11-12 | Jfeスチール株式会社 | ロール孔型研磨装置 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49117348A (ja) * | 1973-03-14 | 1974-11-09 | ||
JPS5937284U (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-08 | 三井造船株式会社 | 船内クレ−ン |
-
1986
- 1986-06-23 JP JP14660986A patent/JPS632502A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49117348A (ja) * | 1973-03-14 | 1974-11-09 | ||
JPS5937284U (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-08 | 三井造船株式会社 | 船内クレ−ン |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015199157A (ja) * | 2014-04-07 | 2015-11-12 | Jfeスチール株式会社 | ロール孔型研磨装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0545321B2 (ja) | 1993-07-08 |
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