JPS63246209A - フレキシブルマンドレル - Google Patents
フレキシブルマンドレルInfo
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- JPS63246209A JPS63246209A JP62081763A JP8176387A JPS63246209A JP S63246209 A JPS63246209 A JP S63246209A JP 62081763 A JP62081763 A JP 62081763A JP 8176387 A JP8176387 A JP 8176387A JP S63246209 A JPS63246209 A JP S63246209A
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、フレキシブルマンドレルの改良に関する。
このフレキシブルマンドレルは、例えば未加硫状態のゴ
ムホースを加硫工程に搬送する場合の搬送路や加硫装置
自体が屈曲しているとき、ゴムホースの内径を維持する
ために用いられる。
ムホースを加硫工程に搬送する場合の搬送路や加硫装置
自体が屈曲しているとき、ゴムホースの内径を維持する
ために用いられる。
〈従来の技術〉
従来のフレキシブルマンドレル（以下「マンドレル」と
略す）１は、第７図の如く、鋼鉄製のワイヤを数本束ね
てなる芯材３と該芯材３を被覆する例えば下記配合の外
層５より成る棒状物であった。
略す）１は、第７図の如く、鋼鉄製のワイヤを数本束ね
てなる芯材３と該芯材３を被覆する例えば下記配合の外
層５より成る棒状物であった。
外層５の配合（単位；重量部）
ＥＰＤＭ
１００カーボンブラツク １６０プ
ロセスオイル ８５ＺｎＯ５ ステアリン酸 ｌＣａＯ３ 硫黄 １．５加硫促進剤
３このように外層３をＥＰＤ
Ｍ製とするのは、耐熱性、低コスト、さらには老化防止
剤（プルームして製品ホース内管層に悪影響が出るおそ
れがある）を使わずにすむからである。
１００カーボンブラツク １６０プ
ロセスオイル ８５ＺｎＯ５ ステアリン酸 ｌＣａＯ３ 硫黄 １．５加硫促進剤
３このように外層３をＥＰＤ
Ｍ製とするのは、耐熱性、低コスト、さらには老化防止
剤（プルームして製品ホース内管層に悪影響が出るおそ
れがある）を使わずにすむからである。
かかるマンドレル１はその周囲へホース７が形成された
後、第８図のようにして抜き取られていた。つまり、マ
ンドレル１とホース７間にニップル９を挿入するととも
に、このニップル９と外周保持部材１１とでホース７の
端末を把持して、ニップル９を通じてマンドレル１の端
面へ水圧（約４０ ｋｇ／ｅｒｒＩ′）をかけて行う。
後、第８図のようにして抜き取られていた。つまり、マ
ンドレル１とホース７間にニップル９を挿入するととも
に、このニップル９と外周保持部材１１とでホース７の
端末を把持して、ニップル９を通じてマンドレル１の端
面へ水圧（約４０ ｋｇ／ｅｒｒＩ′）をかけて行う。
そして、抜き取られたマンドレル１は次のホース製造作
業に再使用されることとなる。
業に再使用されることとなる。
く考案が解決しようとする問題点〉
しかし、上記構成のマンドレル１では抜き取り時の水が
芯材層３の中へ侵入することが多い。すると芯材層３と
外皮層５とが相互に滑り易くなる。すなわち、金属性の
芯材３と上記ＥＰＤＭ製の外層５とでは接着性に問題が
あり、マンドレル１をホース７から抜き取った後には、
外層５とホース７との摩擦抵抗により、第９図の如く、
外層５と芯材層３とが剥離してマンドレル１の周面にシ
ワ６が発生していることがある。つまり、マンドレルの
耐久性に問題がある。このシワ６は、マンドレル１を再
使用した場合に製品ホースの内径へ悪影響を与える。従
って、マンドレル１においてシワ６が発生した部分を除
去しなければならない。しかし、そうするとマンドレル
１の消耗が激しくなり、ひいてはホースの製造コストを
上昇させることとなる。
芯材層３の中へ侵入することが多い。すると芯材層３と
外皮層５とが相互に滑り易くなる。すなわち、金属性の
芯材３と上記ＥＰＤＭ製の外層５とでは接着性に問題が
あり、マンドレル１をホース７から抜き取った後には、
外層５とホース７との摩擦抵抗により、第９図の如く、
外層５と芯材層３とが剥離してマンドレル１の周面にシ
ワ６が発生していることがある。つまり、マンドレルの
耐久性に問題がある。このシワ６は、マンドレル１を再
使用した場合に製品ホースの内径へ悪影響を与える。従
って、マンドレル１においてシワ６が発生した部分を除
去しなければならない。しかし、そうするとマンドレル
１の消耗が激しくなり、ひいてはホースの製造コストを
上昇させることとなる。
ここにおいて、マンドレルをＥＰＤＭだけで形成するこ
とが考えられるが、そうすると、押出し直後の生ゴムホ
ースとともにマンドレルを引き取り機にかけた場合に、
マンドレルの弾性率が小さいため、マンドレル自体が伸
びてしまいその外形寸法にばらつきが生じる。これは、
ホース内径の成形寸法にバラツキを及ぼすおそれがある
。
とが考えられるが、そうすると、押出し直後の生ゴムホ
ースとともにマンドレルを引き取り機にかけた場合に、
マンドレルの弾性率が小さいため、マンドレル自体が伸
びてしまいその外形寸法にばらつきが生じる。これは、
ホース内径の成形寸法にバラツキを及ぼすおそれがある
。
く問題点を解決するための手段〉
本発明者は上記問題点を解決しようと鋭意検討を重ねた
結果、芯材と外層との間に、芯材３と外層の両者を接合
するプライマー的な内層を設ければ良いことに気が付き
、下記構成のマンドレルに想到した。
結果、芯材と外層との間に、芯材３と外層の両者を接合
するプライマー的な内層を設ければ良いことに気が付き
、下記構成のマンドレルに想到した。
即ち、金属線製の芯材と、該芯材を被覆するＥＰＤＭの
硫黄加硫品である内層及び外皮層を備えてなり、この内
層が； （ア”）ＥＰＤＭｌ ００重量部と、（イ）液
状ポリプタジエン５〜５０！を置部と、（つ）プロセス
油２〜２０ｆｉ量部と、（１）硫黄２〜５瓜量部からな
ることを特徴とする。
硫黄加硫品である内層及び外皮層を備えてなり、この内
層が； （ア”）ＥＰＤＭｌ ００重量部と、（イ）液
状ポリプタジエン５〜５０！を置部と、（つ）プロセス
油２〜２０ｆｉ量部と、（１）硫黄２〜５瓜量部からな
ることを特徴とする。
く手段の詳細な説明〉
以下、図例（第１．２図）を参照しながら上記手段につ
いて詳細に説明をする。
いて詳細に説明をする。
（１）芯材２３
芯材２３を構成する金属線には従来例と同様な鋼鉄線を
適用できる。かかる鋼鉄線は直径が０．５〜５ｍｍのも
のを１本又は２本以上用いる。撚り合せても単に束ねる
だけでもよいが、マンドレルのフレキシビルティに影響
があられれないものとする。
適用できる。かかる鋼鉄線は直径が０．５〜５ｍｍのも
のを１本又は２本以上用いる。撚り合せても単に束ねる
だけでもよいが、マンドレルのフレキシビルティに影響
があられれないものとする。
（２）内層２４
内ＦＪ２４は上記芯材２３を被覆するＥＰＤＭの硫黄加
硫品である。モしてＥＰＤＭ１００ｆｆｉ量部に対して
、液状ポリプタジエン、プロセス油、硫黄がそれぞれ下
記特定！（Ｉｉ量部表示である）配合される。
硫品である。モしてＥＰＤＭ１００ｆｆｉ量部に対して
、液状ポリプタジエン、プロセス油、硫黄がそれぞれ下
記特定！（Ｉｉ量部表示である）配合される。
■液状ポリプタジエンは５〜５０重量部配置部れる。５
０重量部を越えると練り加工性が低下し、また５重量部
未満であると芯材２３と内層２４とに所望の接着強度が
得られないので（第１表の比較例１参照）それぞれ好ま
しくない。尚、液状ポリプタジエンは分子量１０００〜
４０００の粘ちょうな液状ポリマーである。中でも分子
量３０００の１．２ポリブタジエンが好ましい。
０重量部を越えると練り加工性が低下し、また５重量部
未満であると芯材２３と内層２４とに所望の接着強度が
得られないので（第１表の比較例１参照）それぞれ好ま
しくない。尚、液状ポリプタジエンは分子量１０００〜
４０００の粘ちょうな液状ポリマーである。中でも分子
量３０００の１．２ポリブタジエンが好ましい。
■プロセス油は２〜２０重量部配置部れる。２０Ｉｉ量
部を越えると芯材２３と内層２４とに所望の接着強度が
得られず（第１表の比較例２参照）、また、２重量部未
満であると練り加工性が低下するとともにカーボンが飛
散し易いので好ましくない、このプロセス油には、パラ
フィン系、ナフテン系、アロマツチツク系のものを適用
できる。
部を越えると芯材２３と内層２４とに所望の接着強度が
得られず（第１表の比較例２参照）、また、２重量部未
満であると練り加工性が低下するとともにカーボンが飛
散し易いので好ましくない、このプロセス油には、パラ
フィン系、ナフテン系、アロマツチツク系のものを適用
できる。
■硫黄は２〜５重量部配合される。５重量部を越えると
内層２４に弾性がなくなってマンドレルのフレキシビリ
ティが低下するとともに、耐熱性も低下して好ましくな
い。また、２重量部未満であると芯材２３と内層２４と
に所定の接着強度が得られないので（第１表の比較例３
参照）、好ましくない。
内層２４に弾性がなくなってマンドレルのフレキシビリ
ティが低下するとともに、耐熱性も低下して好ましくな
い。また、２重量部未満であると芯材２３と内層２４と
に所定の接着強度が得られないので（第１表の比較例３
参照）、好ましくない。
■他の配合剤は通常量配合される。配合剤として、スル
フェンアミド系（［ｃ Ｂ Ｓ］ （ＪＩＳ Ｋ ６
２０２等）、チウラム系（［ＴＭＴＤコ （ＪＩＳ Ｋ
６２０２）等）、ジチオカルバミン酸塩類（［ＺｎＢ
ＤＣ］ （ＳＲＩＳ １１２２ ）等）等の加硫促進
剤、金属（Ｚｎ、Ｍｇ、Ｐｂ等）酸化物、脂肪酸（ステ
アリン酸等）、無機充填剤、カーボンブラック等を挙げ
ることができる。
フェンアミド系（［ｃ Ｂ Ｓ］ （ＪＩＳ Ｋ ６
２０２等）、チウラム系（［ＴＭＴＤコ （ＪＩＳ Ｋ
６２０２）等）、ジチオカルバミン酸塩類（［ＺｎＢ
ＤＣ］ （ＳＲＩＳ １１２２ ）等）等の加硫促進
剤、金属（Ｚｎ、Ｍｇ、Ｐｂ等）酸化物、脂肪酸（ステ
アリン酸等）、無機充填剤、カーボンブラック等を挙げ
ることができる。
そして、内層２４の断面形状は円形（第２．３．４図）
、星形（第５図）、四角形（第６図）など特に限定され
ない。
、星形（第５図）、四角形（第６図）など特に限定され
ない。
（３）外層２５
従来例と同じＥＰＤＭの硫黄加硫品である。ただし内層
２５と同じ配合とすると、ホースの内管ヘマンドレルが
接着する等の不具合が生じるので好ましくない。
２５と同じ配合とすると、ホースの内管ヘマンドレルが
接着する等の不具合が生じるので好ましくない。
（４）マンドレル２１の成形
芯材２３に対し、内層２４と外Ｆ１２５とを二色押出に
より同時にカバリングするか、または芯材２３に対し、
内層２３と外層２４とを順次カバリングして、未加硫状
態のマンドレルを得る。そして、この未加硫状態のマン
ドレルを加硫槽に通して製品マンドレル２１とする。
より同時にカバリングするか、または芯材２３に対し、
内層２３と外層２４とを順次カバリングして、未加硫状
態のマンドレルを得る。そして、この未加硫状態のマン
ドレルを加硫槽に通して製品マンドレル２１とする。
〈発明の効果〉
この発明のマンドレルは、上記のように、金属線製の芯
材と、この芯材を被覆するＥＰＤＭの硫黄加硫品である
内層及び外皮層を僅えてなり、内Ｎ ｈ＜ ； （７
） Ｅ Ｐ Ｄ Ｍ １００ ！ｉ量置部、（イ）液状
ポリプタジエン５〜５０Ｊｉｆｉ部と、（つ）プロセス
油２〜２０重量部と、（１）硫黄２〜５重量部とからな
ることにより、芯材−内層及び内層−外層の各間に強い
接着性が得られることとなる。
材と、この芯材を被覆するＥＰＤＭの硫黄加硫品である
内層及び外皮層を僅えてなり、内Ｎ ｈ＜ ； （７
） Ｅ Ｐ Ｄ Ｍ １００ ！ｉ量置部、（イ）液状
ポリプタジエン５〜５０Ｊｉｆｉ部と、（つ）プロセス
油２〜２０重量部と、（１）硫黄２〜５重量部とからな
ることにより、芯材−内層及び内層−外層の各間に強い
接着性が得られることとなる。
よって、第８図のようにしホースからマンドレルを抜き
取る際、マンドレルの端面へ水圧をかけても第９図に示
したような剥離現象は発生し難くなり、マンドレルの耐
久性が向上する。これにより、ホースを製造するときの
マンドレルの消耗が大幅に抑制され、ホースの製造コス
トが低減されることとなる。
取る際、マンドレルの端面へ水圧をかけても第９図に示
したような剥離現象は発生し難くなり、マンドレルの耐
久性が向上する。これにより、ホースを製造するときの
マンドレルの消耗が大幅に抑制され、ホースの製造コス
トが低減されることとなる。
〈試験例〉
既述の効果を確認するため、本発明の試験例について説
明する。
明する。
（内層と芯材との接着性）
第１表に示す配合のＥＰＤＭで１．２ｍｍ綱線を１２本
束ねてなる芯材を部分的にカバリングしく肉厚； ４．
４ ｍ ｍ、長さ；５０ｍｍ）、加硫（１６０℃ｘ１５
ｍｉｎ）してテストピースを得る。このテストピースの
ゴム部（内層）を把持して芯材の一端を軸線方向へ引張
り、ゴム部と芯材とが剥離したときの荷重を測定した。
束ねてなる芯材を部分的にカバリングしく肉厚； ４．
４ ｍ ｍ、長さ；５０ｍｍ）、加硫（１６０℃ｘ１５
ｍｉｎ）してテストピースを得る。このテストピースの
ゴム部（内層）を把持して芯材の一端を軸線方向へ引張
り、ゴム部と芯材とが剥離したときの荷重を測定した。
また、剥離の部位は目視により観察した。
尚、ＥＰＤＭは、Ｃ３含有量−３４ｗｔ％、ムーニー粘
度ＭＬＩ＠（１００℃）・・・３５、第３成分・・・Ｅ
ＮＢ、ヨウ素価・・・１５で規定されるものである液状
ポリプタジエンは分子Ｊｉ１３０００の１．２−ポリプ
タジエンである。
度ＭＬＩ＠（１００℃）・・・３５、第３成分・・・Ｅ
ＮＢ、ヨウ素価・・・１５で規定されるものである液状
ポリプタジエンは分子Ｊｉ１３０００の１．２−ポリプ
タジエンである。
プロセス油はアニリン点・・・１４５±１０℃のパラフ
ィン系のものを用いた。
ィン系のものを用いた。
（内層と外層との接着性）
内層と外層との接着性を１８０度剥離により測定し、破
壊部位は目視により観察した。
壊部位は目視により観察した。
各結果を第１表に示す。
第１表の結果から、試験例の配合のＥＰＤＭで内層を形
成すれば、芯材へ軸方向の荷重がかけられたとき、内層
−芯材間の界面で剥離現象が発生しないことが判る０代
りに内層自体が破壊されることとなるが、従来例で芯材
−外層間の剥離が生じた荷重の略４倍の荷重まで耐えら
れることが判る。
成すれば、芯材へ軸方向の荷重がかけられたとき、内層
−芯材間の界面で剥離現象が発生しないことが判る０代
りに内層自体が破壊されることとなるが、従来例で芯材
−外層間の剥離が生じた荷重の略４倍の荷重まで耐えら
れることが判る。
また、内層−外層間はＥＰＤＭ−ＥＰＤＭの加硫接着に
より、剥離現象は起こり得ない。そしてＥＰＤＭ加硫物
自体の物理性（引裂強さ）に支配されることとなる。
より、剥離現象は起こり得ない。そしてＥＰＤＭ加硫物
自体の物理性（引裂強さ）に支配されることとなる。
第 １ 表 （単位＝ｆｆｉ置部）
第１図は本発明′のマンドレル２１の構成を示す縦断面
図、第２〜６図は同じく横断面図であり、第７図は従来
例のマンドレル１の構成を示す部分断面斜視図、第８図
はホース７からマンドレルを抜き取る状態を示す断面図
、第９図は抜き取り後シワ６が発生したことを示すマン
ドレル１の側面図である。 １．２１・・・（フレキシブル）マンドレル、３．２３
・・・芯材、 ２４・・・内層、 ５．２５・・・外層。 特 許 出 願 人 豊田合成株式会社 −−ｍ− 第１図 第 ３ 図 Ｗ＆５＠ 第２図 第 ４ 「 と６ 第 ６ ｒＸ ｔコ
図、第２〜６図は同じく横断面図であり、第７図は従来
例のマンドレル１の構成を示す部分断面斜視図、第８図
はホース７からマンドレルを抜き取る状態を示す断面図
、第９図は抜き取り後シワ６が発生したことを示すマン
ドレル１の側面図である。 １．２１・・・（フレキシブル）マンドレル、３．２３
・・・芯材、 ２４・・・内層、 ５．２５・・・外層。 特 許 出 願 人 豊田合成株式会社 −−ｍ− 第１図 第 ３ 図 Ｗ＆５＠ 第２図 第 ４ 「 と６ 第 ６ ｒＸ ｔコ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ホースの内径面を形成するために用いられるフレキシブ
ルマンドレルであつて、 金属線製の芯材と、 該芯材を被覆するＥＰＤＭの硫黄加硫品である内層及び
外層を備えてなり、 前記内層が； （ア）ＥＰＤＭ１００重量部と、 （イ）液状ポリプタジエン５〜５０重量部と、 （ウ）プロセス油２〜２０重量部と、 （エ）硫黄２〜５重量部と、 からなることを特徴とするフレキシブルマンドレル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62081763A JPS63246209A (ja) | 1987-04-01 | 1987-04-01 | フレキシブルマンドレル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62081763A JPS63246209A (ja) | 1987-04-01 | 1987-04-01 | フレキシブルマンドレル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63246209A true JPS63246209A (ja) | 1988-10-13 |
Family
ID=13755494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62081763A Pending JPS63246209A (ja) | 1987-04-01 | 1987-04-01 | フレキシブルマンドレル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63246209A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02117117U (ja) * | 1989-03-09 | 1990-09-19 | ||
| CN107107466A (zh) * | 2014-11-04 | 2017-08-29 | Mcor科技有限公司 | 用于3d打印物体的桌面打印设备以及双面打印模块 |
| CN107107465A (zh) * | 2014-11-04 | 2017-08-29 | Mcor科技有限公司 | 集成桌面3d打印设备 |
-
1987
- 1987-04-01 JP JP62081763A patent/JPS63246209A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02117117U (ja) * | 1989-03-09 | 1990-09-19 | ||
| CN107107466A (zh) * | 2014-11-04 | 2017-08-29 | Mcor科技有限公司 | 用于3d打印物体的桌面打印设备以及双面打印模块 |
| CN107107465A (zh) * | 2014-11-04 | 2017-08-29 | Mcor科技有限公司 | 集成桌面3d打印设备 |
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