JPS63216948A - 高荷重用焼結含油軸受およびその製造法 - Google Patents
高荷重用焼結含油軸受およびその製造法Info
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- JPS63216948A JPS63216948A JP5010287A JP5010287A JPS63216948A JP S63216948 A JPS63216948 A JP S63216948A JP 5010287 A JP5010287 A JP 5010287A JP 5010287 A JP5010287 A JP 5010287A JP S63216948 A JPS63216948 A JP S63216948A
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、とくに高荷重の用途に適する焼結含油軸受
に関するものである。
に関するものである。
焼結含油軸受は滑り軸受の一種であるが、その多孔質の
ため潤滑形態が境界潤滑を呈し、周速度Ｖ、軸受投影単
位面積当たりの荷重（以下面圧と呼ぶ。）Ｐ、および両
者の積であるＰＶ値に制限がある。
ため潤滑形態が境界潤滑を呈し、周速度Ｖ、軸受投影単
位面積当たりの荷重（以下面圧と呼ぶ。）Ｐ、および両
者の積であるＰＶ値に制限がある。
中でも面圧Ｐについては、銅系および青銅系の軸受は２
０以下、安全な常用範囲および周速度が大きい場合は１
０ｋｇ／Ｃ１ｉ以下とされている。また面圧がこれより
も高い用途には鉄系のものが用いられるが、それでも面
圧は３００ｋｌｌｌ／ｃｄ、周速度１０Ｃ）ｅ／−程度
が限界であった。第３図の領域工は従来の銅系軸受の、
領域■は鉄系軸受の可使範囲を示したものである。
０以下、安全な常用範囲および周速度が大きい場合は１
０ｋｇ／Ｃ１ｉ以下とされている。また面圧がこれより
も高い用途には鉄系のものが用いられるが、それでも面
圧は３００ｋｌｌｌ／ｃｄ、周速度１０Ｃ）ｅ／−程度
が限界であった。第３図の領域工は従来の銅系軸受の、
領域■は鉄系軸受の可使範囲を示したものである。
この発明は上述の事情に基づき、３００ｋｇ／Ｃ１！以
上の面圧が作用する条件でも使用できる軸受を目指して
なされたもので、その骨子は主な原料粉に高速度鋼（Ｊ
ｌ５−８ＫＨ９）の粉末を用い、これに重量比で０５
〜８％の銅粉を配合した点にある。
上の面圧が作用する条件でも使用できる軸受を目指して
なされたもので、その骨子は主な原料粉に高速度鋼（Ｊ
ｌ５−８ＫＨ９）の粉末を用い、これに重量比で０５
〜８％の銅粉を配合した点にある。
通常の焼結軸受は圧点強さ１０〜２８ｋＭｍＪ。
含油率１８〜２０％程度であるが、これでは高い面圧に
耐えられない。
耐えられない。
この発明の材料では、高速度鋼粒子が軟質の銅で結合さ
れた組織によって６０ ｋｏ／−以上という高い圧点強
さと馴染み性を具え、含油率を２０〜３０％と多くした
ことと併せ、第３図の領域■に示すように摺動速度■が
３０１／−までの低速域ならば、ｆｆｌ高８００ ｋＵ
／ ｃｌ！の面圧下に使用できる特性を具えている。
れた組織によって６０ ｋｏ／−以上という高い圧点強
さと馴染み性を具え、含油率を２０〜３０％と多くした
ことと併せ、第３図の領域■に示すように摺動速度■が
３０１／−までの低速域ならば、ｆｆｌ高８００ ｋＵ
／ ｃｌ！の面圧下に使用できる特性を具えている。
以下この発明を、その一実施例について詳細に説明する
。
。
先ず、粒度が１００メツシュ以下の５Ｋ８９種高速度鋼
粉末を用意した。この粉末の規格組成は重量比でＣｒ・
・・ａ８〜４．５％、 ＭＯ・４．５〜ａ５％、Ｗ・・
・５．５〜６．７％、■・・・１．６〜′２．２％、Ｃ
・・・０８〜０９％および鉄残部である。次にこの合金
粉単味と、これに１０％までの各所定量の銅粉を配合し
た混合粉を内径１０■、外径１６ｍｍ、長さ１０ｉ−で
圧粉密度が密度比７０％の円筒状に成形し、１１５０℃
で３０分間焼結して軸受を作製した。その有効多孔率は
試料平均２５％である。
粉末を用意した。この粉末の規格組成は重量比でＣｒ・
・・ａ８〜４．５％、 ＭＯ・４．５〜ａ５％、Ｗ・・
・５．５〜６．７％、■・・・１．６〜′２．２％、Ｃ
・・・０８〜０９％および鉄残部である。次にこの合金
粉単味と、これに１０％までの各所定量の銅粉を配合し
た混合粉を内径１０■、外径１６ｍｍ、長さ１０ｉ−で
圧粉密度が密度比７０％の円筒状に成形し、１１５０℃
で３０分間焼結して軸受を作製した。その有効多孔率は
試料平均２５％である。
第１図はこれらの軸受について圧点強さを測定した結果
のグラフで、銅の添加量と圧点強さとの関係を示してい
る。即ち、銅を含まない高速度鋼単味のものが４０ ｋ
ｇ／−と低いのに対して、銅を添加したものは添加量０
５％で６０ｋｇ／−に向上し、以後添加量８％まで圧点
強さ約６２ ｋｇ／−の高原状態を呈したのち再び低下
している。従って基材の結合強化のためには、銅は８％
以下で必要且つ十分である。
のグラフで、銅の添加量と圧点強さとの関係を示してい
る。即ち、銅を含まない高速度鋼単味のものが４０ ｋ
ｇ／−と低いのに対して、銅を添加したものは添加量０
５％で６０ｋｇ／−に向上し、以後添加量８％まで圧点
強さ約６２ ｋｇ／−の高原状態を呈したのち再び低下
している。従って基材の結合強化のためには、銅は８％
以下で必要且つ十分である。
次に銅の添加ｍ５％の試料を種々の焼結温度で焼結し、
焼結温度が焼結体の圧点強さと密度比に及ぼす影響を調
べた結果を第２図に示した。その圧点強さのグラフを見
ると、焼結温度９５０℃で５２ ｋａ／−程度から１０
００℃では６２ ｋａ／−に達したのち１２００℃過ぎ
までこの水準を保ち、１２２０℃に至って密度比、圧点
強さとも急上昇している。
焼結温度が焼結体の圧点強さと密度比に及ぼす影響を調
べた結果を第２図に示した。その圧点強さのグラフを見
ると、焼結温度９５０℃で５２ ｋａ／−程度から１０
００℃では６２ ｋａ／−に達したのち１２００℃過ぎ
までこの水準を保ち、１２２０℃に至って密度比、圧点
強さとも急上昇している。
これは、１０００℃に達しない温度では焼結が不充分な
こと、一方１２２０℃を越えると液相が発生し、急速に
緻密化することを意味するものである。但しこの様な緻
密化は、含油軸受の場合は含油孔の減少を意味し、望ま
しいことではない。
こと、一方１２２０℃を越えると液相が発生し、急速に
緻密化することを意味するものである。但しこの様な緻
密化は、含油軸受の場合は含油孔の減少を意味し、望ま
しいことではない。
従って、焼結温度は１０００〜１２２０℃の範囲に限定
される。
される。
次に、銅の添加ｆｆ１５％、焼結温度１１５０℃。
有効多孔率２５％の軸受にスピンドル油を含油して軸受
試験機に掛け、面圧および摺動速度の実用限界を求めた
結果を第３図の領域■に示す。図の目盛りは縦軸、横軸
とも対数目盛りになっているが、面圧Ｐ２周速■ともに
従来の焼結含油軸受の可使限界を大きく越え、所期の目
的を充分に達成していることがわかる。
試験機に掛け、面圧および摺動速度の実用限界を求めた
結果を第３図の領域■に示す。図の目盛りは縦軸、横軸
とも対数目盛りになっているが、面圧Ｐ２周速■ともに
従来の焼結含油軸受の可使限界を大きく越え、所期の目
的を充分に達成していることがわかる。
なお有効多孔率が２゛０％未満のものは含油量が少ない
ために寿命が短く、また、焼き付きを生じ易い。一方、
３０％を越えるものは基材の強度が不足し、高荷重の場
合に軸受の摩耗が多くなる。
ために寿命が短く、また、焼き付きを生じ易い。一方、
３０％を越えるものは基材の強度が不足し、高荷重の場
合に軸受の摩耗が多くなる。
そして原料粉および焼結温度が前記の限定範囲にあれば
、圧粉体の密度を密度比で６５〜７５％に成形すること
により、その焼結体の有効多孔率を２０〜３０％の範囲
内にすることができる。
、圧粉体の密度を密度比で６５〜７５％に成形すること
により、その焼結体の有効多孔率を２０〜３０％の範囲
内にすることができる。
第１図は高速度鋼粉末を成形した焼結含油軸受における
銅粉の添加量と圧点強さとの関係を示すグラフ、第２図
はこの軸受の焼結密度（密度比）ならびに圧点強さに対
する焼結温度の影響を示すグラフ、第３図はこの発明の
実施例に係る軸受と従来の焼結含油軸受との可使限界を
比較して示すグラフである。
銅粉の添加量と圧点強さとの関係を示すグラフ、第２図
はこの軸受の焼結密度（密度比）ならびに圧点強さに対
する焼結温度の影響を示すグラフ、第３図はこの発明の
実施例に係る軸受と従来の焼結含油軸受との可使限界を
比較して示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比でＣｒ３．８〜４．５％、Ｍｏ４．５〜５．
５％、Ｗ５．５〜６．７％、Ｖ１．６〜２．２％、Ｃ０
．８〜０．９％および鉄残部の合金鋼基地に０．５〜８
％の銅が混在する組成からなり、２５〜３５％の空孔の
うち有効多孔率２０〜３０％の含油孔を具える高荷重用
焼結含油軸受。 ２ 重量比でＣｒ３．８〜４．５％、Ｍｏ４．５〜５．
５％、Ｗ５．５〜６．７％、Ｖ１．６〜２．２％、Ｃ０
．８〜０．９％および鉄残部で粒度１００メッシュ以下
の合金粉末に銅粉０．５〜８％を配合し、これを圧粉密
度が密度比で６５〜７５％の製品所定の形状に成形後、
１０００〜１２２０℃の温度範囲で焼結することを特徴
とする有効多孔率２０〜３０％の高荷重用焼結含油軸受
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5010287A JPS63216948A (ja) | 1987-03-06 | 1987-03-06 | 高荷重用焼結含油軸受およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5010287A JPS63216948A (ja) | 1987-03-06 | 1987-03-06 | 高荷重用焼結含油軸受およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63216948A true JPS63216948A (ja) | 1988-09-09 |
| JPH0377868B2 JPH0377868B2 (ja) | 1991-12-11 |
Family
ID=12849714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5010287A Granted JPS63216948A (ja) | 1987-03-06 | 1987-03-06 | 高荷重用焼結含油軸受およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63216948A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08109450A (ja) * | 1994-10-12 | 1996-04-30 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 含油軸受用耐摩耗性焼結合金 |
-
1987
- 1987-03-06 JP JP5010287A patent/JPS63216948A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08109450A (ja) * | 1994-10-12 | 1996-04-30 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 含油軸受用耐摩耗性焼結合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0377868B2 (ja) | 1991-12-11 |
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