JPS6320199B2 - - Google Patents
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- JPS6320199B2 JPS6320199B2 JP57167276A JP16727682A JPS6320199B2 JP S6320199 B2 JPS6320199 B2 JP S6320199B2 JP 57167276 A JP57167276 A JP 57167276A JP 16727682 A JP16727682 A JP 16727682A JP S6320199 B2 JPS6320199 B2 JP S6320199B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
本発明はNH4―Ｎ含有の高濃度有機性廃水の
脱窒処理法に係り、更に述べれば、例えば10ｍ程
度の水深を有する深層タイプの曝気槽を利用した
無希釈又は低希釈し尿処理法の改良に関するもの
である。 従来、NH4―Ｎ含有廃水を深部で連通し深さ
10ｍ程度の下降流路r2と上昇流路r3よりなる二重
管タイプの曝気槽６で循環流動させて処理する第
１図のごとき方法がある。 こうした方法にあつて、負荷の増大に際しては
同型の深層曝気槽６を複数本直列又は並列に配置
して対処されている。 しかしながら、こうした複数本を直列に配置す
る方法では、その槽数が多くなるほど各槽内を均
一濃度に維持することが困難となり、初段目から
各槽間に亘り濃度勾配が生じシステム全体として
処理効率の低下となつたり、濃度の高い槽で発泡
現象が集中することから運転管理を難しくする問
題がある。 又、第２図のように曝気槽６の複数本を並列的
に配置する方法では、原水供給箇所が槽数だけ必
要となり各槽へ均等供給する為に運転管理が面倒
であるという問題が残されている。 本発明はこうした従来の問題を解決する為にな
されたものであつて、負荷量の増大にもかかわら
ず処理効率や性能を低下させることなく、しかも
その施工も従来の構造にわずかに変更を加えるだ
けで可能な深層反応槽をもちいた脱窒処理法を提
供するものである。 本発明の高濃度有機性廃水の処理方法は、被処
理水を活性汚泥含有状態で循環させつつ曝気して
硝化・脱窒処理する方法であつて、下降流路と上
昇流路とにわたつて被処理水を循環流動させる深
層反応槽の複数個を直列に接続して配置するとと
もに、これら複数個の深層反応槽のうちの後段の
反応槽の処理水をそれより前段の反応槽の被処理
水供給部へ循環させることを特徴とするものであ
る。 次に本発明を実施例に基いて説明する。 第３図に示すように本実施例では、２段の深層
反応槽６，６′、硝化槽２０、脱窒槽２１、再曝
気槽２２及び固液分離槽３を全て直列的に配置
し、深層反応槽６，６′においては、活性汚泥含
有状態で被処理水を循環流動させると共にその処
理水の一部を前記反応槽６の被処理水流入部に循
環供給し、残部は更に、硝化槽２０、脱窒槽２１
を経て硝化脱窒処理し、その後固液分離処理し、
殺菌、脱臭等の後処理装置４で処理した後に放流
される。 固液分離槽３で沈降分離した汚泥の一部は返送
汚泥として反応槽６に返送され、残部は余剰汚泥
として脱水乾燥等の後処理設備５に供給され処理
される。 ここで、反応槽６，６′は、２個直列に設けら
れ各反応槽にはそれぞれ被処理水供給路７と処理
水取出路８を接続すると共に後段の反応槽６′の
処理水取出路８から前段の反応槽６の被処理水供
給路７へ循環流路９を設けてある。 反応槽６，６′はそれぞれ水深10ｍ程度に構成
され、その詳細は、第４図に示すように有底筒状
外管１１に、下端側のみ開口した中空管体１２を
内嵌し、かつ前記外管１１の上部外周の一部に脱
気槽１０が設けられ、循環ポンプ１３の吸引口が
臨んでいる。 脱気槽１０と管体１２の上端側とを循環ポンプ
１３を介装した閉管路１４を介して連通接続して
ある。被処理水は供給管７より脱気槽１０に供給
し、その被処理水を前記閉管路１４内に形成され
る循環流路r1、管体１２内に形成される下降流路
r2及び管体１２と外管１１の内周壁面との間に形
成される上昇流路r3に亘つて循環流動させると共
に管体１２の上端から突出した給気管１５を介し
て循環被処理水中に酸素含有ガスを吸引供給し、
活性汚泥を含有した状態で被処理水を前記３流路
r1，r2，r3に亘つて循環流動させながら処理する
ようになつている。 ここで、反応槽６，６′の水深は深いほど液中
への酸素の吸収効率が高くなり、又管体１２の落
下高さが高いほど多量の空気が槽内に導入される
ことになる。 一般にし尿のようなNH4―Ｎ含有の高濃度有
機性廃水を、曝気処理する場合、槽内のDOが２
〜3ppmに維持するように空気を供給すれば硝化
反応が優先し、空気の供給を完全に停止すれば脱
窒反応だけがなされる。従つて、DOが1ppm以
下となるようにDO調整を行えば硝化及び脱窒反
応を同一反応槽内で共に起こすことができるもの
である。本発明においては第４図に示すように前
記給気管１５にガス流量調節弁１６を設け、他方
反応槽６，６′内に被処理水のDO値を測定する
センサー１７を設け、予め設定したDO値との比
較に基き、制御器１８により流動調節弁１６を自
動的に操作し、反応槽内のDO値を1ppm以下に
維持できるように制御されるものである。 ところで、し尿も含め高濃度有機性廃水を酸化
処理する場合には、その生物反応に伴う水温の上
昇も著しく、40℃を超せば、生物自体の活性の劣
化をまねくこととなる。 本発明では、反応槽６，６′で高濃度し尿の
BOD、NH4―Ｎの90％以上が除去される結果シ
ステム全体で生ずる生物反応熱のほとんどがこれ
らの槽内で生じていることになる。 そこで、循環流路９の途中に熱交換器１９を設
けて処理水を減塩させることによつて反応槽６，
６′内を35℃付近に維持させ、活性汚泥の活性低
下を回避している。又処理水の循環量について見
れば、初段の反応槽６のNH4―Ｎ濃度を200ppm
以下にするために次の計算より少くとも170Q以
上必要となる。 Ｑ：初段反応槽６への被処理水供給量 し尿中のNH4―Ｎ：4000ppm、 返送汚泥量：2Q、循環液量XQ 4000／（１＋２＋Ｘ）Ｑ＝200 Ｘ＝17Q 反応槽６′の処理水取出路ｓに連ねて硝化槽２
０を設け、残留する未硝化のNH4―Ｎを硝化す
るものであるが、反応槽６，６′に比較して酸素
の消費が少ない為に４ｍ程度の反応槽で良い。 硝化槽２０で硝化された後は、脱窒処理すべく
脱窒槽２１へ供給される。脱窒槽２１内では酸素
供給が不要である為、もつばら循環ポンプによる
撹拌作用だけされるものである。 最后に再曝気槽２２により、脱窒槽２１で発生
した窒素ガスの脱気と嫌気状態によつて発生した
BODの除去がなされるものである。 次に循環液量が20Qでの実験結果を示す。
脱窒処理法に係り、更に述べれば、例えば10ｍ程
度の水深を有する深層タイプの曝気槽を利用した
無希釈又は低希釈し尿処理法の改良に関するもの
である。 従来、NH4―Ｎ含有廃水を深部で連通し深さ
10ｍ程度の下降流路r2と上昇流路r3よりなる二重
管タイプの曝気槽６で循環流動させて処理する第
１図のごとき方法がある。 こうした方法にあつて、負荷の増大に際しては
同型の深層曝気槽６を複数本直列又は並列に配置
して対処されている。 しかしながら、こうした複数本を直列に配置す
る方法では、その槽数が多くなるほど各槽内を均
一濃度に維持することが困難となり、初段目から
各槽間に亘り濃度勾配が生じシステム全体として
処理効率の低下となつたり、濃度の高い槽で発泡
現象が集中することから運転管理を難しくする問
題がある。 又、第２図のように曝気槽６の複数本を並列的
に配置する方法では、原水供給箇所が槽数だけ必
要となり各槽へ均等供給する為に運転管理が面倒
であるという問題が残されている。 本発明はこうした従来の問題を解決する為にな
されたものであつて、負荷量の増大にもかかわら
ず処理効率や性能を低下させることなく、しかも
その施工も従来の構造にわずかに変更を加えるだ
けで可能な深層反応槽をもちいた脱窒処理法を提
供するものである。 本発明の高濃度有機性廃水の処理方法は、被処
理水を活性汚泥含有状態で循環させつつ曝気して
硝化・脱窒処理する方法であつて、下降流路と上
昇流路とにわたつて被処理水を循環流動させる深
層反応槽の複数個を直列に接続して配置するとと
もに、これら複数個の深層反応槽のうちの後段の
反応槽の処理水をそれより前段の反応槽の被処理
水供給部へ循環させることを特徴とするものであ
る。 次に本発明を実施例に基いて説明する。 第３図に示すように本実施例では、２段の深層
反応槽６，６′、硝化槽２０、脱窒槽２１、再曝
気槽２２及び固液分離槽３を全て直列的に配置
し、深層反応槽６，６′においては、活性汚泥含
有状態で被処理水を循環流動させると共にその処
理水の一部を前記反応槽６の被処理水流入部に循
環供給し、残部は更に、硝化槽２０、脱窒槽２１
を経て硝化脱窒処理し、その後固液分離処理し、
殺菌、脱臭等の後処理装置４で処理した後に放流
される。 固液分離槽３で沈降分離した汚泥の一部は返送
汚泥として反応槽６に返送され、残部は余剰汚泥
として脱水乾燥等の後処理設備５に供給され処理
される。 ここで、反応槽６，６′は、２個直列に設けら
れ各反応槽にはそれぞれ被処理水供給路７と処理
水取出路８を接続すると共に後段の反応槽６′の
処理水取出路８から前段の反応槽６の被処理水供
給路７へ循環流路９を設けてある。 反応槽６，６′はそれぞれ水深10ｍ程度に構成
され、その詳細は、第４図に示すように有底筒状
外管１１に、下端側のみ開口した中空管体１２を
内嵌し、かつ前記外管１１の上部外周の一部に脱
気槽１０が設けられ、循環ポンプ１３の吸引口が
臨んでいる。 脱気槽１０と管体１２の上端側とを循環ポンプ
１３を介装した閉管路１４を介して連通接続して
ある。被処理水は供給管７より脱気槽１０に供給
し、その被処理水を前記閉管路１４内に形成され
る循環流路r1、管体１２内に形成される下降流路
r2及び管体１２と外管１１の内周壁面との間に形
成される上昇流路r3に亘つて循環流動させると共
に管体１２の上端から突出した給気管１５を介し
て循環被処理水中に酸素含有ガスを吸引供給し、
活性汚泥を含有した状態で被処理水を前記３流路
r1，r2，r3に亘つて循環流動させながら処理する
ようになつている。 ここで、反応槽６，６′の水深は深いほど液中
への酸素の吸収効率が高くなり、又管体１２の落
下高さが高いほど多量の空気が槽内に導入される
ことになる。 一般にし尿のようなNH4―Ｎ含有の高濃度有
機性廃水を、曝気処理する場合、槽内のDOが２
〜3ppmに維持するように空気を供給すれば硝化
反応が優先し、空気の供給を完全に停止すれば脱
窒反応だけがなされる。従つて、DOが1ppm以
下となるようにDO調整を行えば硝化及び脱窒反
応を同一反応槽内で共に起こすことができるもの
である。本発明においては第４図に示すように前
記給気管１５にガス流量調節弁１６を設け、他方
反応槽６，６′内に被処理水のDO値を測定する
センサー１７を設け、予め設定したDO値との比
較に基き、制御器１８により流動調節弁１６を自
動的に操作し、反応槽内のDO値を1ppm以下に
維持できるように制御されるものである。 ところで、し尿も含め高濃度有機性廃水を酸化
処理する場合には、その生物反応に伴う水温の上
昇も著しく、40℃を超せば、生物自体の活性の劣
化をまねくこととなる。 本発明では、反応槽６，６′で高濃度し尿の
BOD、NH4―Ｎの90％以上が除去される結果シ
ステム全体で生ずる生物反応熱のほとんどがこれ
らの槽内で生じていることになる。 そこで、循環流路９の途中に熱交換器１９を設
けて処理水を減塩させることによつて反応槽６，
６′内を35℃付近に維持させ、活性汚泥の活性低
下を回避している。又処理水の循環量について見
れば、初段の反応槽６のNH4―Ｎ濃度を200ppm
以下にするために次の計算より少くとも170Q以
上必要となる。 Ｑ：初段反応槽６への被処理水供給量 し尿中のNH4―Ｎ：4000ppm、 返送汚泥量：2Q、循環液量XQ 4000／（１＋２＋Ｘ）Ｑ＝200 Ｘ＝17Q 反応槽６′の処理水取出路ｓに連ねて硝化槽２
０を設け、残留する未硝化のNH4―Ｎを硝化す
るものであるが、反応槽６，６′に比較して酸素
の消費が少ない為に４ｍ程度の反応槽で良い。 硝化槽２０で硝化された後は、脱窒処理すべく
脱窒槽２１へ供給される。脱窒槽２１内では酸素
供給が不要である為、もつばら循環ポンプによる
撹拌作用だけされるものである。 最后に再曝気槽２２により、脱窒槽２１で発生
した窒素ガスの脱気と嫌気状態によつて発生した
BODの除去がなされるものである。 次に循環液量が20Qでの実験結果を示す。
【表】
これより、反応槽６，６′においてNH4―Ｎ、
BODの90％以上が除去され且つNOx―Ｎが
13.3ppmであることから、硝化反応、脱窒反応が
共に行われたことがわかる。 反応槽６′において残留するNH4―Ｎは、
54ppmであるが、これは次段の硝化槽２０で
3.5ppmまで低下している。又、反対にNOx―Ｎ
の増加が見られるが、これは残留NH4―Ｎの硝
化に起因するものである。 以上の実験は管代１２の落差を３ｍで行つたも
のであるが、６ｍでMLSSを20000ppm、循環量
30Qでの実験では処理能力が70％の向上が見られ
た。 以上のことより、本発明では反応槽間での処理
液の循環により、複数の反応槽間での濃度勾配を
なくし、均一な濃度とすることによつて、処理効
率を著しく向上できるものである。 又高濃度に伴う処理水の昇温を防止する熱交換
器を循環流路の途中に設けることにより、反応槽
が複数個であつても１個ですむものである。 前記実施例によれば反応槽６，６′は水深10ｍ、
他は４ｍとなつていたが、かならずしもこのよう
な水深関係にある必要はなく、全く同じ水深（例
えば10ｍ）のものを規格品として使用しても良い
ことはもちろん可能である。 更に第５図に示すように、処理目的、処理程度
に応じて循環液の取出点及び供給点を変え処理効
率の向上をはかることも可能である。 尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利
にする為に符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。
BODの90％以上が除去され且つNOx―Ｎが
13.3ppmであることから、硝化反応、脱窒反応が
共に行われたことがわかる。 反応槽６′において残留するNH4―Ｎは、
54ppmであるが、これは次段の硝化槽２０で
3.5ppmまで低下している。又、反対にNOx―Ｎ
の増加が見られるが、これは残留NH4―Ｎの硝
化に起因するものである。 以上の実験は管代１２の落差を３ｍで行つたも
のであるが、６ｍでMLSSを20000ppm、循環量
30Qでの実験では処理能力が70％の向上が見られ
た。 以上のことより、本発明では反応槽間での処理
液の循環により、複数の反応槽間での濃度勾配を
なくし、均一な濃度とすることによつて、処理効
率を著しく向上できるものである。 又高濃度に伴う処理水の昇温を防止する熱交換
器を循環流路の途中に設けることにより、反応槽
が複数個であつても１個ですむものである。 前記実施例によれば反応槽６，６′は水深10ｍ、
他は４ｍとなつていたが、かならずしもこのよう
な水深関係にある必要はなく、全く同じ水深（例
えば10ｍ）のものを規格品として使用しても良い
ことはもちろん可能である。 更に第５図に示すように、処理目的、処理程度
に応じて循環液の取出点及び供給点を変え処理効
率の向上をはかることも可能である。 尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利
にする為に符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。
第１図は従来の直列型の処理フロー、第２図は
同じく並列型の処理フロー、第３図は本発明の実
施例を示す処理フロー、第４図は同上の反応槽の
拡大図、第５図は他の実施例を示す処理フローで
ある。 ６，６′……深層反応槽。
同じく並列型の処理フロー、第３図は本発明の実
施例を示す処理フロー、第４図は同上の反応槽の
拡大図、第５図は他の実施例を示す処理フローで
ある。 ６，６′……深層反応槽。
Claims (1)
- １ 被処理水を活性汚泥含有状態で循環させつつ
曝気して硝化・脱窒処理する方法であつて、下降
流路r2と上昇流路r3とにわたつて被処理水を循環
流動させる深層反応槽６の複数個を直列に接続し
て配置するとともに、これら複数個の深層反応槽
６…のうちの後段の反応槽６′の処理水をそれよ
り前段の反応槽６の被処理水供給部へ循環させる
ことを特徴とする高濃度有機性廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57167276A JPS5955393A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 高濃度有機性廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57167276A JPS5955393A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 高濃度有機性廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5955393A JPS5955393A (ja) | 1984-03-30 |
| JPS6320199B2 true JPS6320199B2 (ja) | 1988-04-26 |
Family
ID=15846738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57167276A Granted JPS5955393A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 高濃度有機性廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5955393A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0636920B2 (ja) * | 1990-02-13 | 1994-05-18 | 建設省土木研究所長 | 排水処理装置 |
| JP5294790B2 (ja) * | 2008-10-14 | 2013-09-18 | クボタ環境サ−ビス株式会社 | 曝気装置および廃水処理装置 |
| JP6015796B2 (ja) * | 2014-03-13 | 2016-10-26 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| JP6112162B2 (ja) * | 2015-08-26 | 2017-04-12 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| JP2017042714A (ja) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
-
1982
- 1982-09-25 JP JP57167276A patent/JPS5955393A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5955393A (ja) | 1984-03-30 |
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