JPS63199850A - 低合金耐熱鋳鋼 - Google Patents
低合金耐熱鋳鋼Info
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- JPS63199850A JPS63199850A JP3140387A JP3140387A JPS63199850A JP S63199850 A JPS63199850 A JP S63199850A JP 3140387 A JP3140387 A JP 3140387A JP 3140387 A JP3140387 A JP 3140387A JP S63199850 A JPS63199850 A JP S63199850A
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Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は、蒸気タービン用部材などの高温・高圧下で使
用される部材の製造に適した、高いクリープラブチャ強
度を有する低合金耐熱鋳鋼に関する。
用される部材の製造に適した、高いクリープラブチャ強
度を有する低合金耐熱鋳鋼に関する。
(従来の技術)
従来より、ケーシング、各種バルブ類などの蒸気タービ
ン用部材の材料として、Cr−Mo鋼あるいはCr−M
o −V鋼などの低合金耐熱鋳鋼が広く使用されてい
る。
ン用部材の材料として、Cr−Mo鋼あるいはCr−M
o −V鋼などの低合金耐熱鋳鋼が広く使用されてい
る。
(発明が解決しようとする問題点)
最近、蒸気タービンの大容量化や使用蒸気の高温・高圧
化が進み、その使用条件は次第に苛酷になってきている
。そして、このような苛酷な使用条件下では、上述した
従来のCr −M o鋼やCr −Mo−V鋼等の材料
は、クリープラブチャ強度などの高温強度が不足すると
いう問題があった6本発明の目的は、500〜600℃
において高いクリープラブチャ強度を有し、かつ溶接性
の良好な低合金耐熱鋳鋼を提供することにある。
化が進み、その使用条件は次第に苛酷になってきている
。そして、このような苛酷な使用条件下では、上述した
従来のCr −M o鋼やCr −Mo−V鋼等の材料
は、クリープラブチャ強度などの高温強度が不足すると
いう問題があった6本発明の目的は、500〜600℃
において高いクリープラブチャ強度を有し、かつ溶接性
の良好な低合金耐熱鋳鋼を提供することにある。
(問題点を解決するための手段およびその作用)上記目
的を達成するため、本発明の低合金耐熱鋳鋼の第1の態
様は、重量比で、c o、os〜0.14%、Si0.
70%以下、Mn1.0%以下、Cr0.5〜3.0%
、Mo 0.3〜1.5%、 V 0.1〜0.3%、
Ni0.1〜1.0%、Wo、1〜2.0%を含み、残
部がFeおよび付随的不純物から成る Fe基合金によ
り形成されたことを特徴とする。
的を達成するため、本発明の低合金耐熱鋳鋼の第1の態
様は、重量比で、c o、os〜0.14%、Si0.
70%以下、Mn1.0%以下、Cr0.5〜3.0%
、Mo 0.3〜1.5%、 V 0.1〜0.3%、
Ni0.1〜1.0%、Wo、1〜2.0%を含み、残
部がFeおよび付随的不純物から成る Fe基合金によ
り形成されたことを特徴とする。
さらに、本発明の低合金耐熱鋳鋼の第2の態様は重量比
で、c o、os〜0.14%、Si 0.70%以下
、Mn1.0%以下、Cr 0.5〜3.0%、Mo
0.3〜1.5%、V 0.1〜0.3%、Ni 0.
1〜1.0%、Wo、1〜2.0%に加えて、 Nb
0.01〜0.15%、 N 0.01〜0.10%、
B 0.001〜0.01%のうち少くとも1種以上
を含み、残部がFeおよび付随的不純物から成る Fe
基合金により形成されたことを特徴とする。
で、c o、os〜0.14%、Si 0.70%以下
、Mn1.0%以下、Cr 0.5〜3.0%、Mo
0.3〜1.5%、V 0.1〜0.3%、Ni 0.
1〜1.0%、Wo、1〜2.0%に加えて、 Nb
0.01〜0.15%、 N 0.01〜0.10%、
B 0.001〜0.01%のうち少くとも1種以上
を含み、残部がFeおよび付随的不純物から成る Fe
基合金により形成されたことを特徴とする。
以下、本発明をさらに詳しく説明する。なお。
以下の記載において、組成を表わす1%」は、特に断わ
らない限り重量基準である。
らない限り重量基準である。
本発明の低合金耐熱鋳鋼は、特定の組成の Fe基合金
から成る。合金中の各成分の添加目的ならびに組成限定
の理由は次の通りである。
から成る。合金中の各成分の添加目的ならびに組成限定
の理由は次の通りである。
まずCは0.05以上において、クリープラブチャ強度
を得るために必要な元素であるが、その量が0.14%
を越えると、高温に長時間さらされた場合に組織が不安
定になり長時間クリープラブチャ強度を低下させ、さら
に溶接工程における溶接部の割れ感受性を高めるので、
0.05〜0.14%とした。
を得るために必要な元素であるが、その量が0.14%
を越えると、高温に長時間さらされた場合に組織が不安
定になり長時間クリープラブチャ強度を低下させ、さら
に溶接工程における溶接部の割れ感受性を高めるので、
0.05〜0.14%とした。
Slは、脱酸剤とて添加するものであるが、多量に添加
するとその一部が酸化物として鋼中に残留し、じん性に
悪影響を及ぼす、したがって、Slの添加量は0.70
%以下とした。
するとその一部が酸化物として鋼中に残留し、じん性に
悪影響を及ぼす、したがって、Slの添加量は0.70
%以下とした。
Mnは、脱硫剤として添加される。その効果を得るため
には、1.0%以下の添加量で充分である。
には、1.0%以下の添加量で充分である。
Crは、高温強度および耐食性を高めるものであり、高
温用材料として欠くことのできない元素である。そのた
めには0.5%以上は必要であるが。
温用材料として欠くことのできない元素である。そのた
めには0.5%以上は必要であるが。
3.0% を越えると析出炭化物の粗大化が生じ、クリ
ープラブチャ強度が低下するので、 Cr含有量は、0
.5〜3.0%とした。
ープラブチャ強度が低下するので、 Cr含有量は、0
.5〜3.0%とした。
Moは、固溶強化および析出強化作用によりクリープラ
ブチャ強度を改善し、さらに焼もとし脆化を防止する元
素である。その効果を発揮させるためには0.3%以上
の添加が必要である。しかし。
ブチャ強度を改善し、さらに焼もとし脆化を防止する元
素である。その効果を発揮させるためには0.3%以上
の添加が必要である。しかし。
1.5% を越えて添加するとじん性が低下するので。
0.3〜1.5%とした。
■は、炭素と結合して炭化物を形成し、クリープラブチ
ャ強度を向上させる。しかし、0.1%未満では、その
効果は充分でなく、逆に0.3%を越えると溶接工程に
おけるSR感受性を高めるとともに、クリープラブチャ
延性を低下させるので、0.1〜0.3%とした。
ャ強度を向上させる。しかし、0.1%未満では、その
効果は充分でなく、逆に0.3%を越えると溶接工程に
おけるSR感受性を高めるとともに、クリープラブチャ
延性を低下させるので、0.1〜0.3%とした。
Niは、 じん性や焼入性を高めるのに非常に効果的で
あり、少くとも0.1%を必要とするが、1.0%を越
えて添加すると、クリープラブチャ強度を低下させるの
で、0.1〜1.0%とした。
あり、少くとも0.1%を必要とするが、1.0%を越
えて添加すると、クリープラブチャ強度を低下させるの
で、0.1〜1.0%とした。
Wは、固溶強化により、クリープラブチャ強度の向上に
寄与するが、0.1%未満ではその効果が充分ではなく
、また、2.0%を越えるとクリープラブチャ延性やじ
ん性を低下させるので、0.1〜2.0%の範囲とした
。
寄与するが、0.1%未満ではその効果が充分ではなく
、また、2.0%を越えるとクリープラブチャ延性やじ
ん性を低下させるので、0.1〜2.0%の範囲とした
。
さらに、上記成分に加えて、 Nb、 N 、 Bを添
加することにより、クリープラブチャ強度をさらに一層
向上させることができる。
加することにより、クリープラブチャ強度をさらに一層
向上させることができる。
まずNbは、炭素と結合して炭化物を形成し。
クリープラブチャ強度を向上させるのに必要な元素であ
りその効果を発揮さ垂るためには、 0.01%以上の
添加が必要である。しかし、0.15%を越えて添加す
ると、逆に粗大な炭化物を形成してじん性を低下させる
ので、 0.01〜0.15%の範囲が好ましい。
りその効果を発揮さ垂るためには、 0.01%以上の
添加が必要である。しかし、0.15%を越えて添加す
ると、逆に粗大な炭化物を形成してじん性を低下させる
ので、 0.01〜0.15%の範囲が好ましい。
また、Nは、引張強さやクリープラブチャ強度を高める
のに有効な元素であり、 0.01〜0.10%添加す
る。 0.01未満では、その効果が乏しく、一方、0
.10%を越えて添加するとじん性が低下するので好ま
しくない。
のに有効な元素であり、 0.01〜0.10%添加す
る。 0.01未満では、その効果が乏しく、一方、0
.10%を越えて添加するとじん性が低下するので好ま
しくない。
さらにBは、焼入性を向上させ、クリープラブチャ強度
を高める。しかし、その効果は0.001%未満では不
充分であり、 0.01%を越えると、溶接性、特にS
R割れ感受性を高める。したがって0.001〜0.0
1%の範囲が好ましい。
を高める。しかし、その効果は0.001%未満では不
充分であり、 0.01%を越えると、溶接性、特にS
R割れ感受性を高める。したがって0.001〜0.0
1%の範囲が好ましい。
上記成分、ならびに主成分としての Feを容解する際
に、付随的に含まれる不純物は少ない方が望ましい。
に、付随的に含まれる不純物は少ない方が望ましい。
本発明の低合金耐熱鋳鋼を得るには、まず各素材金属を
大気中で混合溶解し、脱酸後において実質的に、上記組
成のFe基合金溶湯を得る0次いで、これを所定形状に
鋳造し、この素材に必要な熱処理を行なうことにより本
発明の低合金耐熱鋳鋼が得られる。
大気中で混合溶解し、脱酸後において実質的に、上記組
成のFe基合金溶湯を得る0次いで、これを所定形状に
鋳造し、この素材に必要な熱処理を行なうことにより本
発明の低合金耐熱鋳鋼が得られる。
(実施例)
第1表に示す組成(表中の数字は、重斌%を意味する)
の Fe基合金試料を電気炉で溶解して鋳造後、以下の
熱処理を施した。すなわち、いずれの鋼種とも、105
0℃に10時間保持後、400℃/hrの焼ならし処理
を施し、その後比較例1については、710℃で10時
間保持、また実施例1〜実施例6については、710℃
で焼もどし後の引張強さが67〜72 kg / mu
”の範囲に入るような種々の時間保持後炉冷の焼もど
し処理をそれぞれ施した。
の Fe基合金試料を電気炉で溶解して鋳造後、以下の
熱処理を施した。すなわち、いずれの鋼種とも、105
0℃に10時間保持後、400℃/hrの焼ならし処理
を施し、その後比較例1については、710℃で10時
間保持、また実施例1〜実施例6については、710℃
で焼もどし後の引張強さが67〜72 kg / mu
”の範囲に入るような種々の時間保持後炉冷の焼もど
し処理をそれぞれ施した。
その後、試験片を採取し、引張試験、衝撃試験。
クリープ破断試験および低温割れ試験とSR割れ試験の
溶接性試験を実施した。これらの試験結果を第2表、第
3表、第5表および第7表に示す。
溶接性試験を実施した。これらの試験結果を第2表、第
3表、第5表および第7表に示す。
また、第4表および第6表に、それぞれ低温割れ試験、
SR割れ試験に用いた溶接条件を示す。
SR割れ試験に用いた溶接条件を示す。
(以下余白)
第4表
第5表
第6表
第 7 表
まず、第2表の結果から明らかなように、本発明に係る
実施例1〜6は、比較例1と同等もしくは、それ以上の
引張強さ、耐力を有している。また、引張伸び、絞りお
よび衝撃性質(衝撃値。
実施例1〜6は、比較例1と同等もしくは、それ以上の
引張強さ、耐力を有している。また、引張伸び、絞りお
よび衝撃性質(衝撃値。
FATT)は、比較例1の従来材と同程度である。
また、第3表の結果から明らかなように、本発明の低合
金耐熱鋳鋼は、比較例1の従来材に比べて。
金耐熱鋳鋼は、比較例1の従来材に比べて。
極めて優れたクリープラブチャ強度を有している。
低温割れ試験は、 JISZ3158に準じ、試料を斜
めY形溶接割れ試験片に加工して行なった。
めY形溶接割れ試験片に加工して行なった。
溶接は、市販のCr−Mo鋼被覆アーク溶接棒(4φ)
を用い、第4表に示す条件で行なった。第5表に比較例
および実施例の低温割れ試験結果を示す、比較例1は、
予熱温度が150℃以上であれば、低温割れは発生しな
かった。また、実施例1〜6は、予熱温度が200℃以
上であれば比較例と同様に低温割れは発生しなかった。
を用い、第4表に示す条件で行なった。第5表に比較例
および実施例の低温割れ試験結果を示す、比較例1は、
予熱温度が150℃以上であれば、低温割れは発生しな
かった。また、実施例1〜6は、予熱温度が200℃以
上であれば比較例と同様に低温割れは発生しなかった。
このことから、極めて優れたクリープラブチャ強さを有
する。本発明に係る実施例1〜6は、予熱温度200℃
以上が確保されれば、低温割れを発生させることなく溶
接が可能であることが示された。
する。本発明に係る実施例1〜6は、予熱温度200℃
以上が確保されれば、低温割れを発生させることなく溶
接が可能であることが示された。
次にSR割れ試験は、 J I S Z3158に卓
じ、試料を斜めY形溶接割れ試験片に加工して行なった
。溶接は、低温割れ試験の場合と同様に、市販のCr−
Mo1Jl被覆アーク溶接捧(4φ)を用い、第6表に
示す条件で行なった。第7表に、比較例および実施例の
SR割れ試験結果を示す。比較例、実施例とも割れは発
生せず、SR割れ感受性の低いことが示された。
じ、試料を斜めY形溶接割れ試験片に加工して行なった
。溶接は、低温割れ試験の場合と同様に、市販のCr−
Mo1Jl被覆アーク溶接捧(4φ)を用い、第6表に
示す条件で行なった。第7表に、比較例および実施例の
SR割れ試験結果を示す。比較例、実施例とも割れは発
生せず、SR割れ感受性の低いことが示された。
上記実施例、比較例の結果から明らかなように、本発明
の低合金耐熱鋳鋼は、低温割れ感受性、SR割れ感受性
で示される溶接性が、従来の鋳鋼とほぼ同程度で問題な
く、クリープラブチャ強度が優れているため、超高温・
高圧蒸気タービン用ケーシング、主蒸気弁ケーシング、
加減弁ケーシング及びノズルボックス等として好適であ
る。
の低合金耐熱鋳鋼は、低温割れ感受性、SR割れ感受性
で示される溶接性が、従来の鋳鋼とほぼ同程度で問題な
く、クリープラブチャ強度が優れているため、超高温・
高圧蒸気タービン用ケーシング、主蒸気弁ケーシング、
加減弁ケーシング及びノズルボックス等として好適であ
る。
代理人 弁理士 則 近 憲 佑
同 三俣弘文
Claims (2)
- (1)重量比で、C0.05〜0.14%、Si0.7
0%以下、Mn1.0%以下、Cr0.5〜3.0%、
Mo0.3〜0.5%、V0.1〜0.3%、Ni0.
1〜1.0%、W0.1〜2.0%を含み、残部がFe
および付随的不純物よりなる低合金耐熱鋳鋼。 - (2)重量比で、C0.05〜0.14%、Si0.7
0%以下Mn1.0%以下、Cr0.5〜3.0%、M
o0.3〜1.5%、V0.1〜0.3%、Ni0.1
〜1.0%、W0.1〜2.0%に加えて、Nb0.0
1〜0.15%、N0.01〜0.10%、B0.00
1〜0.01%のうち少くとも1種以上を含み、残部が
Feおよび付随的不純物よりなる低合金耐熱鋳鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3140387A JPS63199850A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 低合金耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3140387A JPS63199850A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 低合金耐熱鋳鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63199850A true JPS63199850A (ja) | 1988-08-18 |
Family
ID=12330292
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3140387A Pending JPS63199850A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 低合金耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63199850A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0364428A (ja) * | 1989-07-31 | 1991-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高強度低合金耐熱鋼 |
JP2007254806A (ja) * | 2006-03-23 | 2007-10-04 | Hitachi Ltd | タービンケーシング |
US7981360B2 (en) * | 2006-02-01 | 2011-07-19 | Bharat Heavy Electricals Limited | Niobium addition in Cr-Mo-¼V steel castings for steam turbine casing applications |
-
1987
- 1987-02-16 JP JP3140387A patent/JPS63199850A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0364428A (ja) * | 1989-07-31 | 1991-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高強度低合金耐熱鋼 |
US7981360B2 (en) * | 2006-02-01 | 2011-07-19 | Bharat Heavy Electricals Limited | Niobium addition in Cr-Mo-¼V steel castings for steam turbine casing applications |
JP2007254806A (ja) * | 2006-03-23 | 2007-10-04 | Hitachi Ltd | タービンケーシング |
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