JPS63193989A - 燃料のガス化法 - Google Patents
燃料のガス化法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の分野）
本発明は燃料のガス化法および該ガス化法を実施するた
めの炉に関する。
めの炉に関する。
該方法は、固体装入ストック燃料を収納しその下端部上
に少なくとも１つのバーナーが挿入された１次ガス室を
備えるシャフト様炉において酸素含有ガス（酸素のみの
場合を含む）（所望により水蒸気を使用）で燃料をガス
化するための方法であって、該１次ガス室において該ス
トック燃料で固定床を形成し、バーナーからの加熱排ガ
スで該ストック燃料をガス化し、生成したガスを該固定
床を通過さけた後に生成ガスとして抜き取ることからな
るガス化法である。
に少なくとも１つのバーナーが挿入された１次ガス室を
備えるシャフト様炉において酸素含有ガス（酸素のみの
場合を含む）（所望により水蒸気を使用）で燃料をガス
化するための方法であって、該１次ガス室において該ス
トック燃料で固定床を形成し、バーナーからの加熱排ガ
スで該ストック燃料をガス化し、生成したガスを該固定
床を通過さけた後に生成ガスとして抜き取ることからな
るガス化法である。
（発明の背景）
このタイプの方法としては、例えばＤＥ−Ｃ−４５８８
７９号に記載されており、生成された生成ガスを急冷仕
ずに供給して利用を図るべく、該生成ガス中のタール分
を実質的になくすことを目的としている。しかし、該生
成ガス中のタール分をなくすことに関し、必ずしも満足
な結果は得ることができず、例えば固体装入ストック燃
料中の水分や揮発分が多量な場合などである。
７９号に記載されており、生成された生成ガスを急冷仕
ずに供給して利用を図るべく、該生成ガス中のタール分
を実質的になくすことを目的としている。しかし、該生
成ガス中のタール分をなくすことに関し、必ずしも満足
な結果は得ることができず、例えば固体装入ストック燃
料中の水分や揮発分が多量な場合などである。
（発明の目的）
本発明の目的は、環境を悪化させ生成ガスの利用性を制
限するような不純物、例えばタール、ダイオキシン、フ
ラン、他の高級炭化水素等を該生成ガスから除去するこ
とに関し、改良されたカス化法を提供することである。
限するような不純物、例えばタール、ダイオキシン、フ
ラン、他の高級炭化水素等を該生成ガスから除去するこ
とに関し、改良されたカス化法を提供することである。
（発明の概説）
本発明によれば、この目的は、固定床上方の利用しうる
該生成ガスを満たした炉空間に酸素含有ガスを導入し次
いで該生成ガスを少量だけ燃焼させることで、達成され
る。
該生成ガスを満たした炉空間に酸素含有ガスを導入し次
いで該生成ガスを少量だけ燃焼させることで、達成され
る。
少量の生成ガスの燃焼により、該生成ガスの約１０００
℃への温度増加が簡単な方法で実行可能になる。一般に
、高級炭化水素は約ｌ０００℃の温度で完全に分解され
、滞留時間が約２秒であるので、生成ガス中のタール分
について満足のゆく除去が保障されるのである。
℃への温度増加が簡単な方法で実行可能になる。一般に
、高級炭化水素は約ｌ０００℃の温度で完全に分解され
、滞留時間が約２秒であるので、生成ガス中のタール分
について満足のゆく除去が保障されるのである。
変化する操作条件の場合でも、高級炭化水素の分解に必
要な温度に該生成ガス温度を保持するには、生成ガス用
の炉排出ダクトにおいて該生成ガスの温度を測定し、こ
の測定温度の関数となる量で酸素含有ガスを供給する。
要な温度に該生成ガス温度を保持するには、生成ガス用
の炉排出ダクトにおいて該生成ガスの温度を測定し、こ
の測定温度の関数となる量で酸素含有ガスを供給する。
これにより、生成ガス温度を所望の高温に維持しつると
共に、必要な最少量の生成ガスを燃焼させることにより
その誤差は可能な限り小さくなる。
共に、必要な最少量の生成ガスを燃焼させることにより
その誤差は可能な限り小さくなる。
ＥＰ−Ａ−０１９４２５２号では、装入ストック燃料と
して低品位燃料を用い、該燃料を高品位の生成ガスにガ
ス化している。本発明の方法の好ましい変法によれば、
ガス化される装入ストック燃料により形成され廃棄物か
らなる固定床の背後に、付加的な固定床（第２固定床）
を設けることにより、生成しうるダイオキシンまたはフ
ラン含有プロセス生成物の形成を防止する。かかる付加
的な固定床はガス化される該装入ストック燃料により一
次ガス室の方向に覆われており、また生成ガスは引抜か
れる前に付加的な固定床を通過し、該付加的な固定床の
上方に酸素含有ガスを導入して、該付加的な固定床を通
過する該生成ガスの少量だけを燃焼させる。
して低品位燃料を用い、該燃料を高品位の生成ガスにガ
ス化している。本発明の方法の好ましい変法によれば、
ガス化される装入ストック燃料により形成され廃棄物か
らなる固定床の背後に、付加的な固定床（第２固定床）
を設けることにより、生成しうるダイオキシンまたはフ
ラン含有プロセス生成物の形成を防止する。かかる付加
的な固定床はガス化される該装入ストック燃料により一
次ガス室の方向に覆われており、また生成ガスは引抜か
れる前に付加的な固定床を通過し、該付加的な固定床の
上方に酸素含有ガスを導入して、該付加的な固定床を通
過する該生成ガスの少量だけを燃焼させる。
約１０００℃への生成ガス温度の上昇により、ダイオキ
シンおよびフラン含有プロセス生成物の完全な分解が、
事実上確実に行なわれる。
シンおよびフラン含有プロセス生成物の完全な分解が、
事実上確実に行なわれる。
該生成ガス温度を約１０００℃に増加させるには、炉内
の生成ガスの０．５〜８容量％を燃焼させることで行な
うことができる。
の生成ガスの０．５〜８容量％を燃焼させることで行な
うことができる。
また、本発明は該方法を実施するための装置を提供する
。該装置は固体装入ストック燃料を収納するための炉、
該炉のシャフト様区分の上端に設けられた生成ガス排出
用のダクト、該シャフト様区分の下端部の通路を介し該
区分と連通している一次ガス室、酸素含有ガス供給用の
ダクトおよび燃焼供給用のダクト（所望により、水蒸気
供給用のダクト）を備えるバーナー、および該炉の下端
部に設けられスラジ用の越流ぜきを備える支持底部から
なり、少なくとも１つの酸素含有ガス供給用ガスフィー
ダーが該シャフト様区分の上部域内に導かれ、該ガスフ
ィーダーはガス供給制御バルブを備え、かつ生成ガス排
出用ダクト内に設けられた温度ブローベと制御装置によ
り連結していることを特徴とするものである。
。該装置は固体装入ストック燃料を収納するための炉、
該炉のシャフト様区分の上端に設けられた生成ガス排出
用のダクト、該シャフト様区分の下端部の通路を介し該
区分と連通している一次ガス室、酸素含有ガス供給用の
ダクトおよび燃焼供給用のダクト（所望により、水蒸気
供給用のダクト）を備えるバーナー、および該炉の下端
部に設けられスラジ用の越流ぜきを備える支持底部から
なり、少なくとも１つの酸素含有ガス供給用ガスフィー
ダーが該シャフト様区分の上部域内に導かれ、該ガスフ
ィーダーはガス供給制御バルブを備え、かつ生成ガス排
出用ダクト内に設けられた温度ブローベと制御装置によ
り連結していることを特徴とするものである。
固定床上方の炉空間のほぼ全体において高い生成ガス温
度を保障するのに、酸素ガス用ガスフィーダーは、好ま
しくは数機のオリフィスを介して炉内に入る。このオリ
フィスは、好ましくは異なる高さレベルで該炉の周辺全
域にわたって分布するように配置される。
度を保障するのに、酸素ガス用ガスフィーダーは、好ま
しくは数機のオリフィスを介して炉内に入る。このオリ
フィスは、好ましくは異なる高さレベルで該炉の周辺全
域にわたって分布するように配置される。
（発明の詳説）
つぎに、添付の図面に従い、２つの具体例を挙げて本発
明をさらに詳しく説明する。
明をさらに詳しく説明する。
第１図および第２図は、各々本発明の具体例であるシャ
フト様炉の垂直断面図である。
フト様炉の垂直断面図である。
炉１は垂直上部域２（好ましくは、円形断面）および下
部域３（横方向にひざ部を形成し、−次ガス室４を備え
る）からなる。炉１は加圧下または加圧せずに操作でき
るので、その外被５は圧力容器または通常のガス気密容
器として設計される。
部域３（横方向にひざ部を形成し、−次ガス室４を備え
る）からなる。炉１は加圧下または加圧せずに操作でき
るので、その外被５は圧力容器または通常のガス気密容
器として設計される。
外被５の内部には、ケージとして設計され冷却壁６を有
するレセプタクル８が設けられている。
するレセプタクル８が設けられている。
特に、壁６は冷却液が流通する管７からなる。２つの区
分９、ＩＯを形成するために、炉ｌは下方向に伸長する
隔壁１２を備える。隔壁１２は内部冷却体Ｉｌを備え、
その解放下端１３は炉ｌの垂直域２とひざ部形成下部域
３との接続点１４と、はぼ同じ高さに配置される。この
レベルにおいて、該ケージは内方に延びる突起部１５を
付加的に備え、これは下方に配置された一次ガス室４の
上限を形成する。
分９、ＩＯを形成するために、炉ｌは下方向に伸長する
隔壁１２を備える。隔壁１２は内部冷却体Ｉｌを備え、
その解放下端１３は炉ｌの垂直域２とひざ部形成下部域
３との接続点１４と、はぼ同じ高さに配置される。この
レベルにおいて、該ケージは内方に延びる突起部１５を
付加的に備え、これは下方に配置された一次ガス室４の
上限を形成する。
炉の区分１０内に、ガス化される装入ストック燃料１７
供給用のダクト１６が入る。ストック燃料１７は、ウオ
ーム・コンベヤー！９等の搬送手段を介し、供給ダクト
１６に連結した貯蔵だめ１８から一次ガス室４内に流入
し、バルク原料床を形成する。ケージ８のバーナー側隔
壁２０から遠ざかりかつ一次ガス室４に近づく方向であ
って斜め下方に、好ましくは角度３０〜４５度で、該隔
壁は伸びる。
供給用のダクト１６が入る。ストック燃料１７は、ウオ
ーム・コンベヤー！９等の搬送手段を介し、供給ダクト
１６に連結した貯蔵だめ１８から一次ガス室４内に流入
し、バルク原料床を形成する。ケージ８のバーナー側隔
壁２０から遠ざかりかつ一次ガス室４に近づく方向であ
って斜め下方に、好ましくは角度３０〜４５度で、該隔
壁は伸びる。
ガス化される装入ストック燃料１７は、供給ダクト１６
のスライド面２１（これは冷却され、耐熱性ライニング
２２を備える）上を通過し、−次ガス室内とつながる装
入開口部２３まで達する。
のスライド面２１（これは冷却され、耐熱性ライニング
２２を備える）上を通過し、−次ガス室内とつながる装
入開口部２３まで達する。
ケージ８の下端２４はほぼ平行に向けられた支持底部２
５で形成される。底部２５は、また内部冷却体を備え、
該−次ガス室内に達する解放端部はスラッジ用の越流ぜ
き２６として設計される。
５で形成される。底部２５は、また内部冷却体を備え、
該−次ガス室内に達する解放端部はスラッジ用の越流ぜ
き２６として設計される。
支持底部２５の下方に、冷却液２８が満たされたトラフ
２７が設けられる。冷却液２８は、越流ぜき２６上を通
過し通路開口部２９を介して一次ガス室４から離れるス
ラッジ３０を粒状にする。
２７が設けられる。冷却液２８は、越流ぜき２６上を通
過し通路開口部２９を介して一次ガス室４から離れるス
ラッジ３０を粒状にする。
スラッジ越流ぜき２６の上方において、バーナー３１が
一次ガス室４内に入り、このバーナー３Ｉ内に燃料およ
び酸素（または空気）供給用ダクト、所望により水蒸気
供給用ダクトが入る（３２，３３゜３４）。
一次ガス室４内に入り、このバーナー３Ｉ内に燃料およ
び酸素（または空気）供給用ダクト、所望により水蒸気
供給用ダクトが入る（３２，３３゜３４）。
ケージ８の内側は垂直部分のｌ／３のレベルまで被覆さ
れ、その隔壁の両側は耐熱性材料で被覆されている。ケ
ージ８の区分９および貯蔵だめ１８の各上端には、装入
ストック燃料Ｉ７および３８供給用の開口部３６および
３７が設けられており、これら開口部は、各々スルース
３５で閉じられる。バーナー３１から遠方の区分９は、
上端付近で生成ガス排出用ダクト３９を備え、通路４０
を介し一次ガス室内とつながる。バーナー３１の近傍の
区分１０は通路４０付近の装入開口部２３を介し一次ガ
ス室と連結する。
れ、その隔壁の両側は耐熱性材料で被覆されている。ケ
ージ８の区分９および貯蔵だめ１８の各上端には、装入
ストック燃料Ｉ７および３８供給用の開口部３６および
３７が設けられており、これら開口部は、各々スルース
３５で閉じられる。バーナー３１から遠方の区分９は、
上端付近で生成ガス排出用ダクト３９を備え、通路４０
を介し一次ガス室内とつながる。バーナー３１の近傍の
区分１０は通路４０付近の装入開口部２３を介し一次ガ
ス室と連結する。
酸素含有ガス用のガスフィーダー４１は、炉ｌの周辺に
わたり分布し配置した数個のオリフィス４２により装入
ストック燃料３８形成固定床の上方であって区分９の上
から約１／３の地点に、引かれている。好ましくは、数
個のオリフィスは生成ガスが流通する炉１の空間４３の
種々のレベルに配置する。ガスフィーダー４１は制御バ
ルブ４４を備え、バルブ４４は、制御電線管４５と一体
になった制御装置４６により生成カス排出用ダクト３９
に設けた温度ブローベ４７と、能動的に連結する。
わたり分布し配置した数個のオリフィス４２により装入
ストック燃料３８形成固定床の上方であって区分９の上
から約１／３の地点に、引かれている。好ましくは、数
個のオリフィスは生成ガスが流通する炉１の空間４３の
種々のレベルに配置する。ガスフィーダー４１は制御バ
ルブ４４を備え、バルブ４４は、制御電線管４５と一体
になった制御装置４６により生成カス排出用ダクト３９
に設けた温度ブローベ４７と、能動的に連結する。
本発明の装置は以下のように機能する。
まず、装入ストック燃料３８ （とくに、石炭）をバー
ナー３Ｉから遠方の区分９内に満たすと、石炭積載角度
４８の関数としてバルク原料床が形成する。このバルク
原料床はバーナー３１の方向に向いた第１積載面４９を
有する。
ナー３Ｉから遠方の区分９内に満たすと、石炭積載角度
４８の関数としてバルク原料床が形成する。このバルク
原料床はバーナー３１の方向に向いた第１積載面４９を
有する。
その後、ガス化される装入ストック燃料１７をバーナー
３１の近傍のケージ区分ＩＯ内に導入すると、装入スト
ック燃料１７は上記第１バルク原料床を被覆する別のバ
ルク原料床を形成する。この別のバルク原料床はバーナ
ー３１と対向する解放積載面５０を有し、バーナージェ
ット５１は積載面５０に向けられている。
３１の近傍のケージ区分ＩＯ内に導入すると、装入スト
ック燃料１７は上記第１バルク原料床を被覆する別のバ
ルク原料床を形成する。この別のバルク原料床はバーナ
ー３１と対向する解放積載面５０を有し、バーナージェ
ット５１は積載面５０に向けられている。
ガス化される装入ストック燃料１７（これはバーナー近
傍の区分ＩＯに導入される）は低品位の原料、例えば褐
炭、高揮発性無煙炭、使用済みのタイヤ、廃棄物燃料等
であってもよい。バーナー３１を点火させてこの装入ス
トック燃料Ｉ７をガス化させ、該スットク中に含まれた
水蒸気をガス化反応に関与させ、熱分解からの高級炭化
水素を分解させ、バーナー３１から遠方の区分９に配置
したガス排出ダクト３９により生成粗製ガスをその背後
に配置した石炭等のバルク原料床に強制的に浸透させる
。石炭層中の通過により、粗製ガスは濾過され、これに
より区分９から離れる生成ガスは高純度を示す。
傍の区分ＩＯに導入される）は低品位の原料、例えば褐
炭、高揮発性無煙炭、使用済みのタイヤ、廃棄物燃料等
であってもよい。バーナー３１を点火させてこの装入ス
トック燃料Ｉ７をガス化させ、該スットク中に含まれた
水蒸気をガス化反応に関与させ、熱分解からの高級炭化
水素を分解させ、バーナー３１から遠方の区分９に配置
したガス排出ダクト３９により生成粗製ガスをその背後
に配置した石炭等のバルク原料床に強制的に浸透させる
。石炭層中の通過により、粗製ガスは濾過され、これに
より区分９から離れる生成ガスは高純度を示す。
石炭等の、該バルク原料床の背後に配置した装入ストッ
ク燃料３８が、またガス化されるかまたは単に第１地点
を通過した粗製ガスのフィルターとして機能するかは、
ガス化される装入ストック燃料１７からなるバルク原料
床の厚さ、および１次ガス化反応の制御に依存する。
ク燃料３８が、またガス化されるかまたは単に第１地点
を通過した粗製ガスのフィルターとして機能するかは、
ガス化される装入ストック燃料１７からなるバルク原料
床の厚さ、および１次ガス化反応の制御に依存する。
大気等の酸素含有ガスをガスフィーダーを介し固定床上
方の利用可能な区分９の空間４３内に供給することによ
り、生成ガスの温度上昇が達成される。かかる生成ガス
温度は、粗製ガス３０ｃｘ３の燃焼で約１００℃上昇す
る。酸素含有ガスの供給を調節する制御バルブ４４は生
成ガスの所定の温度への正確な調節に役立つ。温度プロ
ーベ４７で測定した生成ガスの温度に従い、この制御バ
ルブの開きぐあいを制御装置４６で調節し、これにより
空間４３に入る酸素含有ガス１を調節して適当な容量の
生成ガスを燃焼させる。
方の利用可能な区分９の空間４３内に供給することによ
り、生成ガスの温度上昇が達成される。かかる生成ガス
温度は、粗製ガス３０ｃｘ３の燃焼で約１００℃上昇す
る。酸素含有ガスの供給を調節する制御バルブ４４は生
成ガスの所定の温度への正確な調節に役立つ。温度プロ
ーベ４７で測定した生成ガスの温度に従い、この制御バ
ルブの開きぐあいを制御装置４６で調節し、これにより
空間４３に入る酸素含有ガス１を調節して適当な容量の
生成ガスを燃焼させる。
（実施例）
つぎに、実施例を挙げて低品位燃料のガス化について説
明する。
明する。
実施例１
使用済みの油および空気を燃料としてバーナー３Ｉに供
給し、燃焼させた。使用済みのタイヤをガス化される装
入ストック燃料１７として導入し、該装入ストック燃料
１７背後の固定床は石炭で形成した。これは該ストック
燃料１７で１次ガス室４の方向に被覆される。
給し、燃焼させた。使用済みのタイヤをガス化される装
入ストック燃料１７として導入し、該装入ストック燃料
１７背後の固定床は石炭で形成した。これは該ストック
燃料１７で１次ガス室４の方向に被覆される。
空間４３内に酸素含有ガスを供給せずに行う公知の法に
よれば、抜き取った生成ガスは２００ＯＮｙｈ３／時で
、温度は８９０℃であった。分析結果を以下の第１表に
示す。
よれば、抜き取った生成ガスは２００ＯＮｙｈ３／時で
、温度は８９０℃であった。分析結果を以下の第１表に
示す。
第１表
生成ガスの分析（容量％）
（固定床上方への酸素の非供給）
Ｃ０，３３，６、Ｃｏ、、６．６、ｃ Ｈ４； ２ 、
６、Ｈｆｆｉ；２５．８Ｈ，Ｏ；１０．４、ｒ’Ｌ：２
０．６、Ｈ，ＳおよびＣＯＳ 、０．４タ一ル成分は生
成ガス中痕跡量存在し、これはダイオキシを含め、高級
炭化水素の存在を示すものである。
６、Ｈｆｆｉ；２５．８Ｈ，Ｏ；１０．４、ｒ’Ｌ：２
０．６、Ｈ，ＳおよびＣＯＳ 、０．４タ一ル成分は生
成ガス中痕跡量存在し、これはダイオキシを含め、高級
炭化水素の存在を示すものである。
実施例２
６６．９Ｎｘ３／時の空気を第１表記載の成分からなる
炉中の生成ガスに、ガスフィーダー４１を介して供給し
、これにより、ダイオキシンおよびフラン含有プロセス
生成物の分解に成功することができた。これにより、生
成ガスの温度は約１０００℃に上昇した。生成ガス量は
２０５５Ｎｘ’／時であった。生成ガスの分析結果を以
下の第２表に示す。
炉中の生成ガスに、ガスフィーダー４１を介して供給し
、これにより、ダイオキシンおよびフラン含有プロセス
生成物の分解に成功することができた。これにより、生
成ガスの温度は約１０００℃に上昇した。生成ガス量は
２０５５Ｎｘ’／時であった。生成ガスの分析結果を以
下の第２表に示す。
第２表
生成ガスの分析（容量％）
（固定床上方への酸素の供給）
Ｃ０，３２、ＣＯ２；７．１． ＣＨ４；２．５、Ｉ（
ｔ：２４．７Ｈ，０：１０．７、Ｎ、；２２．６、Ｈｔ
ＳおよびＣＯＳ 、０．４得られた生成ガスはタール
成分を全く含んでいない。ダイオキシン、フランおよび
高級炭化水素に関する分析は以下のように行った。該ガ
スをサイクロン、フィルター、凝縮セパレーターおよび
エチレングリコール・スクラバーからなるガス精製プラ
ントに通し、その後、サイクロン・ダスト、フィルター
・ダスト、凝縮物およびエチレングリコールをダイオキ
シン、フランおよび高級炭化水素について分析した。ダ
イオキシンおよびフランの存在は、サイクロン・ダスト
中０，０５ｐｐｂ（パート・パー・ピリオン、英国系）
未満、フィルター・ダスト中０．０７ｐ ｐ ｂ未満、
凝縮物中０．９ｐｐｔ （パート・パー・トリリオン
、英国系）未満、エチレングリコール中０．ｔｐｐｔ未
満であることが判明した。高級炭化水素含量は完全に１
Ｏｐｐｔ未満であった。
ｔ：２４．７Ｈ，０：１０．７、Ｎ、；２２．６、Ｈｔ
ＳおよびＣＯＳ 、０．４得られた生成ガスはタール
成分を全く含んでいない。ダイオキシン、フランおよび
高級炭化水素に関する分析は以下のように行った。該ガ
スをサイクロン、フィルター、凝縮セパレーターおよび
エチレングリコール・スクラバーからなるガス精製プラ
ントに通し、その後、サイクロン・ダスト、フィルター
・ダスト、凝縮物およびエチレングリコールをダイオキ
シン、フランおよび高級炭化水素について分析した。ダ
イオキシンおよびフランの存在は、サイクロン・ダスト
中０，０５ｐｐｂ（パート・パー・ピリオン、英国系）
未満、フィルター・ダスト中０．０７ｐ ｐ ｂ未満、
凝縮物中０．９ｐｐｔ （パート・パー・トリリオン
、英国系）未満、エチレングリコール中０．ｔｐｐｔ未
満であることが判明した。高級炭化水素含量は完全に１
Ｏｐｐｔ未満であった。
この方法で生成した該生成物はダイオキシン、フラン含
有プロセス生成物および高級炭化水素を実質的に含んで
いない。
有プロセス生成物および高級炭化水素を実質的に含んで
いない。
実施例３
第２図に図示した具体例によれば、炉ｌ゛は垂直シャフ
ト部分におけるただ１つの区分９からなり、ここにガス
化される装入ストック燃料１７が導入される。残りの特
徴点について、第２図に示した炉は第１図の炉と対応す
る。ガス化される装入ストック燃料１７として、例えば
石炭、コークス等を使用できる。かかる第２図記載の炉
を用いる石炭ガス化の実施例を説明する。
ト部分におけるただ１つの区分９からなり、ここにガス
化される装入ストック燃料１７が導入される。残りの特
徴点について、第２図に示した炉は第１図の炉と対応す
る。ガス化される装入ストック燃料１７として、例えば
石炭、コークス等を使用できる。かかる第２図記載の炉
を用いる石炭ガス化の実施例を説明する。
炉ｌ゛において、油、石炭、酸素および水蒸気を反応さ
せて生成ガスを製造するものであるが、まず、固定床上
方の空間４３内には酸素を全く供給せずに、バーナー３
１を介してのみ酸素を吹き込んだ。得られた生成ガスの
分析結果を以下の第３表に示す。
せて生成ガスを製造するものであるが、まず、固定床上
方の空間４３内には酸素を全く供給せずに、バーナー３
１を介してのみ酸素を吹き込んだ。得られた生成ガスの
分析結果を以下の第３表に示す。
第３表
生成ガスの分析（容量％）
（固定床上方への酸素の非供給）
Ｃ０，４１，９、Ｃｏｔ；９．４、ＣＨ，；１．１、Ｈ
，，３６，６ＨｔＯニア、０、Ｎｔ；３．６、Ｈ，Ｓお
よびＣＯＳ 、０．４タ一ル成分は生成ガス中痕跡量存
在し、これはダイオキシを含め、高級炭化水素の存在を
示すものである。
，，３６，６ＨｔＯニア、０、Ｎｔ；３．６、Ｈ，Ｓお
よびＣＯＳ 、０．４タ一ル成分は生成ガス中痕跡量存
在し、これはダイオキシを含め、高級炭化水素の存在を
示すものである。
得られた生成ガス量は１８７６ Ｎｍ”７時で、その温
度は７５４℃であった。
度は７５４℃であった。
実施例４
１８６ＮＪ！３／時の空気をガスフィーダー４１を介し
て固定床上方に供給し、これによりタール分非含有の生
成ガスを得た。またこれにより、生成ガスの温度は約１
０００℃に上昇した。生成ガス量は２０２５Ｎ、ｉ！３
であった。生成ガスの分析結果は以下の第４表に示す。
て固定床上方に供給し、これによりタール分非含有の生
成ガスを得た。またこれにより、生成ガスの温度は約１
０００℃に上昇した。生成ガス量は２０２５Ｎ、ｉ！３
であった。生成ガスの分析結果は以下の第４表に示す。
第４表
生成ガスの分析（容量％）
（固定床上方への酸素の供給）
Ｃｏ；３６．９、Ｃ０２，１０，７、ＣＨ，，１，０１
Ｈ２；３２．２Ｈ２０，８，３、Ｎ２．１０．６、Ｈ２
ＳおよびＣＯＳ 、０．３得られた生成ガスはタール成
分を全く含んでいない。ダイオキシン、フランおよび高
級炭化水素に関する分析は以下のように行った。該ガス
をサイクロン、フィルター、凝縮セパレーターおよびエ
チレングリコール・スクラバーからなるガス精製プラン
トに通し、その後、サイクロン・ダスト、フィルター・
ダスト、凝縮物およびエチレングリコールをダイオキシ
ン、フランおよび高級炭化水素について分析した。ダイ
オキシンおよびフランの存在は、サイクロン・ダスト中
０．０５ｐｐｂ未満、フィルター・ダスト中０．０７ｐ
ｐｂ未満、凝縮物中０．９ｐｐｔ未満、エチレングリコ
ール中０．１ｐｐｔ未満であることが判明した。高級炭
化水素含量は完全にｌ０ｐｐｔ未／ｌ：＋５であった。
Ｈ２；３２．２Ｈ２０，８，３、Ｎ２．１０．６、Ｈ２
ＳおよびＣＯＳ 、０．３得られた生成ガスはタール成
分を全く含んでいない。ダイオキシン、フランおよび高
級炭化水素に関する分析は以下のように行った。該ガス
をサイクロン、フィルター、凝縮セパレーターおよびエ
チレングリコール・スクラバーからなるガス精製プラン
トに通し、その後、サイクロン・ダスト、フィルター・
ダスト、凝縮物およびエチレングリコールをダイオキシ
ン、フランおよび高級炭化水素について分析した。ダイ
オキシンおよびフランの存在は、サイクロン・ダスト中
０．０５ｐｐｂ未満、フィルター・ダスト中０．０７ｐ
ｐｂ未満、凝縮物中０．９ｐｐｔ未満、エチレングリコ
ール中０．１ｐｐｔ未満であることが判明した。高級炭
化水素含量は完全にｌ０ｐｐｔ未／ｌ：＋５であった。
得られた生成物はタール分および池の高級炭化水素を実
質的に含んでいない。
質的に含んでいない。
第１図および第２図は本発明のガス化炉の垂直断面図で
ある。 図面中、主な符号はつぎのちのを意味する。 １．１’ 、炉、２；垂直上部域、３；下部域、４；
１次ガス室、１７，３８：装入ストック燃料、３１；
バーナー、４１；酸素ガスフィーダー、・１３；空間、
４４；制御バルブ、４６；制御装置特許出願人 ホエス
トーアルピン・ アクチェンゲゼルシャフト
ある。 図面中、主な符号はつぎのちのを意味する。 １．１’ 、炉、２；垂直上部域、３；下部域、４；
１次ガス室、１７，３８：装入ストック燃料、３１；
バーナー、４１；酸素ガスフィーダー、・１３；空間、
４４；制御バルブ、４６；制御装置特許出願人 ホエス
トーアルピン・ アクチェンゲゼルシャフト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃料を酸素含有ガスと反応させることにより該燃料
をガス化するにあたり、 （ｉ）上部域と該上部域と連通する下部域からなるシャ
フト様炉内に、ガス化される固体装入ストック燃料を供
給し、これにより、該下部域に設けられバーナーが挿入
された１次ガス室において該ストック燃料による固定床
を形成し、 （ｉｉ）次いで、バーナーからの熱ガスにより該ストッ
ク燃料をガス化して生成ガスを製造し、（ｉｉｉ）この
生成ガスを上記固定床を通過させて該固定床上方の空間
を満たし、 （ｉｖ）該空間内に酸素含有ガスを吹き込んで該生成ガ
スの一部を燃焼させることにより該生成ガス中の不純物
が分解する温度に加熱し、 （ｖ）このようにして不純物を除去した生成ガスを該炉
から抜き取る ことを特徴とするガス化法。 ２、該上部域に生成ガス排出用のダクトを設け、該ダク
トにおいて生成ガスの温度を測定し、測定した温度に基
づき所定量の酸素含有ガスを供給する特許請求の範囲第
１項記載のガス化法。 ３、前記ストック燃料が廃棄物からなり、 さらに、この廃棄物燃料からなる固定床によりバーナー
方向に被覆されるように、石炭またはコークスのような
別のストック燃料からなる第２固定床を設ける特許請求
の範囲第１項記載のガス化法。 ４、上記不純物分解温度が約１０００℃である特許請求
の範囲第１項記載のガス化法。 ５、上記不純物がタール分、ダイオキシン、フラン、他
の高級炭化水素である特許請求の範囲第１項記載のガス
化法。 ６、炉空間において燃焼させる生成ガス量が０．５〜８
容量％である特許請求の範囲第１項記載のガス化法。 ７、上部域と該上部域と連通する下部域、 該上部域に設けられた生成ガス排出用のダクト、該下部
域に設けられバーナーが挿入された１次ガス室 および 該下部域に設けられた固体装入ストック燃料支持用の低
部 からなるシャフト様炉を用い、 炉内に、ストック燃料を供給し、これにより、１次ガス
室において該ストック燃料により固定床を形成し、次い
で、バーナーからの熱ガスにより該ストック燃料をガス
化して生成ガスを製造し、この生成ガスを該固定床を通
過させて該固定床上方の空間を満たし、該空間内に酸素
含有ガスを吹き込んで該生成ガスの一部を燃焼させて生
成ガス中の不純物の分解温度に加熱し、このようにして
不純物を除去した生成ガスを該炉から抜き取る工程から
なる、燃料を酸素含有ガスと反応させることにより該燃
料をガス化する方法を実施するための炉であって、 さらに、 上部域に設けられ制御バルブを備える酸素含有ガス供給
用の手段、 上記生成ガス排出用のダクトに設けられた温度プローベ および 該制御バルブと共に該温度プローベに連結される制御装
置 を備えることを特徴とする炉。 ８、酸素含有ガス供給用の手段が、該炉の周辺付近に分
布されるように配置され該炉内に挿入されたオリフィス
からなる特許請求の範囲第７項記載の炉。 ９、オリフィスが該炉の種々の高さに配置された特許請
求の範囲第８項記載の炉。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0017787A AT388925B (de) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | Verfahren zum vergasen von brennstoffen mit sauerstoff in einem schachtfoermigen ofen |
| AT177/87 | 1987-01-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63193989A true JPS63193989A (ja) | 1988-08-11 |
| JPH0631340B2 JPH0631340B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=3483585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63013483A Expired - Lifetime JPH0631340B2 (ja) | 1987-01-29 | 1988-01-22 | 燃料のガス化法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4776285A (ja) |
| EP (1) | EP0277935B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0631340B2 (ja) |
| AT (1) | AT388925B (ja) |
| DE (1) | DE3865979D1 (ja) |
| GR (1) | GR3003717T3 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| AT382388B (de) * | 1985-03-08 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ag | Vorrichtung zur vergasung von brennstoffen |
| AT398121B (de) * | 1990-10-09 | 1994-09-26 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur abfallverbrennung |
| AT397808B (de) * | 1992-04-22 | 1994-07-25 | Oemv Ag | Verfahren zur druckvergasung von organischen substanzen, z.b. kunststoffmischungen |
| FR2734741B1 (fr) * | 1995-05-31 | 1997-08-22 | Beaumartin Sa | Procede de recyclage des bois traites et l'installation de mise en oeuvre du procede |
| FI112798B (fi) * | 1999-07-28 | 2004-01-15 | Valtion Teknillinen | Menetelmä ja laitteisto hiilipitoisen polttoaineen kaasuttamiseksi kiinteäkerroskaasuttimessa |
| DE19960882A1 (de) * | 1999-12-17 | 2001-06-21 | Kloeckner Humboldt Wedag | Reaktionskammer zur thermischen Behandlung von Abfallstoffen und Verfahren zum Betrieb der Reaktionskammer |
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| DE102004016993B4 (de) * | 2004-04-02 | 2014-11-06 | Kbi International Ltd. | Reaktor zur thermischen Abfallbehandlung mit einem Zuführkanal und Verfahren zur thermischen Abfallbehandlung |
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| IT201600100814A1 (it) * | 2016-10-07 | 2018-04-07 | Processi Innovativi S R L | Procedimento e impianto per la produzione di syngas da rifiuti, preferibilmente rifiuti industriali o municipali e relativi prodotti associati. |
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| AT383139B (de) * | 1984-12-18 | 1987-05-25 | Waagner Biro Ag | Verfahren zur ueberhitzung des vergasungsrohgases aus bituminoesen brennstoffen und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
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- 1987-01-29 AT AT0017787A patent/AT388925B/de not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-01-15 US US07/144,506 patent/US4776285A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-01-22 JP JP63013483A patent/JPH0631340B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1988-01-25 DE DE8888890012T patent/DE3865979D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-01-25 EP EP88890012A patent/EP0277935B1/de not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-02-04 GR GR920400153T patent/GR3003717T3/el unknown
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| JPS61207491A (ja) * | 1985-03-08 | 1986-09-13 | ホエスト―アルピン・インダストリーアンラーゲンバウ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 燃料ガス化装置 |
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