JPS63176968A - 空気調和機の低温保護装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、冷媒循環系統に配置した電動膨張弁の開度制
御により空調能力を調整する空気調和機において、蒸発
器の着霜、凍結を防止する低温保護装置に関する。

（従来の技術） 従来、電動膨張弁を備えた空気調和機として、例えば、
特開昭６１−９６３７６号公報に開示されるように、圧
縮機と、凝縮器と、電動膨張弁と、蒸発器と順次閉回路
に接続して冷媒循環系統を構成するとともに、室温を検
出する室温検出手段と、該室温検出手段で検出した実際
室温と室温目標値との偏差を演算し、該温度偏差に応じ
て電動膨張弁の目標開度値を演算する目標開度演算手段
とを備え、電動膨張弁の現在開度値を増減制御して目標
開度値に漸次収束させることにより、空調能力をほぼ空
調負荷に対応させて、室内の快適空調を行うようにした
ものが知られている。尚、上記従来のものでは、蒸発器
での冷媒の湿り状態を抑制すべく、冷媒の過熱度に応じ
て電動膨張弁の目標開度値を適宜補正するようにしてい
る。

（発明が解決しようとする問題点） ところで、上記の如き空気調和機において、空調運転時
、例えば冷房運転時に、室内の空調負荷が低下すると、
冷媒の蒸発温度が低下し、この温度低下が著しい場合に
は、室内熱交換器が着霜して凍結を生じ、冷房能力が低
下する欠点が生じる場合がある。特に、電動膨張弁の開
度が目標開度値に向って小さく制御されている状況では
、この制御に応じた空調能力の低下に伴い蒸発温度が益
々低下して、蒸発器の着霜、凍結を招く頻度が高くなる
。

本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、特に、
上記冷媒循環系統の電動膨張弁の機能に着目し、その弁
開度の増減制御により冷房能力を増減調整できて、蒸発
温度も上昇又は低下変化することに着目し、その目的は
、電動膨張弁の開度制御により空調能力制御を行う場合
、蒸発器の着霜。

凍結が生じる状況では、電動膨張弁の開度を目標開度値
との偏差に拘らず適宜増減制御することにより、冷媒の
蒸発温度を調整して、蒸発器の着霜。

凍結を未然に防止することにある。

（問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明では、蒸発器周りの冷
媒温度が蒸発器の凍結する状況の冷媒温度値以下に低下
した場合には、電動膨張弁の開度を強制的に増大制御し
て、冷媒温度を上昇させる構成としたものである。

すなわら、本発明の具体的な解決手段は、第１図に示す
ように、圧縮１．２）と、凝縮器（４）と、電動膨張弁
（１１）と、蒸発器（１０）とを順次接続して冷媒循環
系統（１４）を構成した空気調和機において、室温を検
出する室温検出手段（ＴＩ＋　）と、該室温検出手段（
ＴＨ＋　）の出力を受け、室温と室温目標値との偏差に
応じて上記電動膨張弁（１１）の目標開度値を演算する
目標開度演算手段（５０）と、該目標開度演算手段（５
０）の出力を受け、上記電動膨張弁（１１）の開度を目
標開度値に制御する開度制御手段（５１）とを備えたも
のを前提とする。そして、低圧液冷媒の温度を検出する
冷媒温度検出手段（ＴＨ２）と、該冷媒温度検出手段（
ＴＨ２）の出力を受け、低圧液冷媒の温度が上記蒸発器
（１０）の凍結を生じる設定冷媒温度値以下のとき、上
記開度制御手段（５１）に優先して上記電動膨張弁（１
１）の開度を増大させる保護手段（５２）とを備える構
成としたものである。

（作用） 以上の構成により、本発明では、空調運転時、室温と室
温目標値との偏差に応じた電動膨張弁（１１）の目標開
度値が目標開度演算手段（５０）で演算され、この目標
開度値になるよう電動膨張弁（１１）の開度が開度制御
手段（５１）で増減制御されるので、蒸発器（１０）へ
の冷媒流団が適宜量になって、室内の空調負荷と空調能
力とが良好に対応して、室内が快適空調される。

今、室内の空調負荷が減少して、低圧液冷媒の温度が低
下した場合、この冷媒温度の低下が大きいときには、蒸
発器（１０）が着霜して凍結を生じる状況となる。特に
、電動膨張弁（１１）の開度が目標開度値に向って小さ
く制御されている状況では、空調能力の低下に伴い冷媒
温度も大きく低下して、蒸発器（１０）の着霜、凍結を
生じる危険性が高くなる。しかし、この時には、電動膨
張弁（１１）の開度が上記開度制御手段（５１）に優先
して保護手段（５２）で強制的に制御されて増大変化す
るので、冷媒の蒸発温度が上昇変化する。その結果、蒸
発器（１０）の着霜、凍結が有効に防止されて、空調能
力が良好に確保されることになる。

（実施例） 以下、本発明の実施例を第２図以下の図面に基いて説明
する。

第２図は本発明をマルチ型式の空気調和機に適用した実
施例を示し、（Ａ）は室外ユニット、（Ｂ）〜（Ｆ）は
同一内部構成の５台の室内ユニットで必って、上記室外
ユニット（Ａ）の内部には、互いに並列に接続された第
１圧縮機（１）及び第２圧縮機（２）と、四路切換弁（
３）と、室外送風ファン（４ａ）を有する室外熱交換器
（４）と、膨張弁（５）とが備えられ、該各機器（１）
〜（５）は各々冷媒配管（６）・・・で冷媒の流通可能
に接続されている。また、上記各室内ユニット（Ｂ）〜
（Ｆ）は、各々、室内送風ファン（１０ａ）を有する室
内熱交換器（１０）と、膨張弁（１１）とを備え、該膨
張弁（１１）は、その弁開度が電気的に増減調整できる
空調能力調整用の室内電動膨張弁で構成されていて、該
各機器（１０）、　（１１）は冷媒配管（１２）・・・
で冷媒の流通可能に接続されている。

そして、上記５台の室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）は、各
々冷媒配管（１３）・・・で互いに並列に接続されて上
記室外ユニット（Ａ）に冷媒の循環可能に接続されて冷
媒循環系統（１４）が形成されていて、冷房運転時には
、四路切換弁（３）を図中破線の如く切換えて冷媒を図
中破線矢印の如く循環させることにより、各室内熱交換
器（１０）・・・で室内から吸熱した熱量を室外熱交換
器（４）で外気に放熱することを繰返して各室内を冷房
する一方、暖房運転時には、四路切換弁（３）を゛図中
実線の如く切換えて冷媒を図中実線矢印の如く循環させ
ることにより、熱量の授受を上記とは逆にして、室内を
暖房するようにしている。

また、上記第１圧縮機（１）にはインバータ（１５）が
接続されていて、圧縮機（１）の運転周波数の高低調整
によりその容量が複数段階に増減調整されると共に、第
２圧縮機（２）はアンロード機構（２ａ）を有し、該ア
ンロード機構（２ａ）は、そのパイロット圧導入通路（
１６）のパイロット電磁弁（１７）の閉時に高圧が作用
して第２圧縮機（２）の容量をフルロードにする一方、
パイロット電磁弁（１７）の開時には低圧が作用して第
２圧縮機（２）の容量を５０％にアンロードするもので
ある。

また、第２図において、（２０）は四路切換弁（３）前
後の冷媒配管（６）、（６）（吐出管と吸入管）とを接
続する均圧ホットガスバイパス回路であって、該バイパ
ス回路（２０）には、冷房運転状態での低負荷時及び室
外熱交換器（４）の除霜運転時等に開作動するホットガ
ス電磁弁（２１）が介設されている。

ざらに、（２２）は暖房運転時に吐出管となる冷媒配管
（６）に接続された暖房過負荷時バイパス回路であって
、該バイパス回路（２２）には、補助コンデンサ（２３
）及び、冷媒の高圧時に開く高圧制御弁（２４）が介設
されており、暖房過負荷時に圧縮機（１）。

（２）からの冷媒を該バイパス回路（２２）を介して各
室内熱交換器（１０）・・・をバイパスして、各室内熱
交換器（１０）・・・下流側の冷媒配管（６）にバイパ
スするようにしている。

加えて、（２５）は上記暖房過負荷時バイパス回路（２
２）の補助コンデンサ（２３）下流側を、四路切換弁（
３）下流側の冷媒配管（６）（吸入管）に接続するリキ
ッドインジェクションバイパス回路であって、該リキッ
ドインジェクションバイパス回路（２５）には圧縮機（
１）　、　（２）の作動に連動して開閉するインジェク
ション用電磁弁（２６）と、膨張弁（２７）とが介設さ
れている。

また、（３０）はレシーバ、（３１）はアキュムレータ
、（３２）は過冷却コイル、（３３）は油分離器であっ
て、該油分離器（３３）で分離された潤滑油は油通路〔
３４）を介して両圧縮１）　、　（２）に戻される。

さらに、各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）において、（■
旧）は対応する室内の空気の温度（吸込空気温度）を検
出する室温検出手段しての室温センサ、（Ｔｌ１２）及
び（Ｔ１３）は各々冷房運転時に蒸発器として作用する
室内熱交換器（１０）・・・前後に配置されて、低圧液
冷媒の温度を検出する冷媒温度検出手段としての温度セ
ンサである。また、室外ユニット（Ａ）において、（Ｔ
ｌ４）は第１及び第２圧縮機（１）。

（２）の冷媒吐出温度を検出する冷媒吐出温度センサ、
（Ｔｌ５）は暖房運転時に室外熱交換器（４）での冷媒
の蒸発温度を検出する蒸発温度センサ、（Ｔｌ６）は第
１及び第２圧縮ＩＮ（１）　、　（２）への吸入ガスの
温度を検出する吸入ガス温度センサである。また、（Ｐ
ｌ）は暖房運転時には吐出ガス圧力を検出し、冷房運転
時には吸入ガス圧力を検出する圧力センサ、（ＨＰＳ）
は圧縮機保護用の高圧圧力開閉器である。

次に、上記各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）に各々内蔵す
る室内制御装置（４０）の内部構成を第３図に示す。同
図において、室内制御装置（４０）には、在室者により
操作され、室温目標値Ｔｓ等を設定するためのリモート
コントロール装置（４１）と、上記室外ユニット（Ａ）
に内蔵される室外制御装置（４２）とが各々信号の授受
可能に接続されていると共に、上記室内電動膨張弁（１
１）と、室内送風ファン（１０ａ）の送風ファンモータ
（Ｈ「）とが接続され、該送風ファンモータ（）！Ｆ）
の給電回路（４６）には、その回転数を４段階に調整す
る３つの常開接点（ＲＹＩ）〜（ＲＹ３）が介設されて
いる。また、該室内制御装置（４０）には、室内ＣＰＵ
（４５）が備えられ、該室内ＣＰＬＪ　（４５）には、
上記室温センサ（ＴＨ）及び過熱度把握用の２個の温度
センサ（ＴＨ２）　、　（ＴＨ３）の各検出信号が入力
されていて、該室内ＣＰＵ（４５）により、上記各検出
信号に基いて冷媒の過熱度や空調負荷を演算して、室内
電動膨張弁（１１）の開度と、上記３つの常開接点（Ｒ
ＹＩ）〜（ＲＹ３）を有する制御リレー（図示せず）と
を各々作動制御するようになされている。

次に、上記室内ＣＰ　ｔＪ　（４５）による室内電動膨
張弁（１１）の開度制御を第４図及び第５図に基いて冷
房運転時を例に挙げて説明する。先ず、第４図の状態遷
移図から説明するに、図中■の冷房運転時の通常時には
、この運転中の室内ユニット（Ｂ）〜（「）に属する室
内電動膨張弁（１１）の開度［Ｖを室温（吸込空気温度
Ｔａ）に応じて可変制御する。そして、この通常時に室
温が室温目標値以下になった渦空調時のサーモフラグＴ
ＯＦ＝Ｏの場合には、図中■の停止時に移行して、開度
ＥＶを零値に制御する。また、この停止時に室温が上昇
して上記サーモフラグＴＯＦ＝１になった場合には、図
中■の過渡時に移行して開度ＥＶｔ設定中間開度値Ａｓ
に制御した後、上記図中■の通常時に移行する。

また、上記図中■の通常時において、圧縮機（１）、　
（２）への潤滑油の回収を要求する油回収運転フラグＤ
Ａｒ＝１になった場合には、図中■の運転中油回収時に
移行して、開度ＥＶを最大開度値ＥｖＭに制御し、逆に
この運転中油回収時に油回収運転フラグＤＡＦ＝Ｏにな
った場合には、図中■の過渡時に移行して開度ＥＶを設
定中間開度１古酩に制御した後、図中■の通常時に移行
する。

一方、上記図中■の停止時において、他の室内ユニット
の作動に起因して圧縮機（１）、　（２）の潤滑油不足
が生じた油回収運転フラグｐＡＦ＝１になった場合には
、図中■の停止中油回収時に移行して、開度ＥＶを最大
開度値ＥＶＭよりも所定開度小さい開度値ＥＶＫに制御
し、その後、油回収が終了して油回収運転フラグＤＡＦ
＝Ｏになった場合には、直ちに図中■の停止時に移行す
る。また、上記図中■の運転中油回収時に運転フラグＮ
ＤＦ＝Ｏになった停止時には、上記図中■の停止中油回
収時に移行して、開度ＥＶを最大開度値ＥＶＭよりも所
定開度小さい開度値に制御し、その後、運転フラグＮＤ
Ｆ　＝１になった運転開始時には、再び図中■の運転中
油回収時に移行して、開度ＥＶを最大開度値ＥＶＭに制
御する。

、次いで、上記■の通常時の開度制御を第５図の制御フ
ローに基いて説明する。

スタートして、ステップＳ１で室温センサ（ＴＨｌ）か
らの室温（吸込空気温度Ｔａ）信号を入力し、この吸込
空気温度値Ｔａに定数に１を乗算して、該吸込空気温度
値Ｔａにおいて冷媒の湿り状態を防止し得る室内電動膨
張弁（１１）の最大開度値ＡｍａＸを演算する。また、
ステップ＄２でこの通常運転への過渡時での膨張弁開度
（初期値）を、上記最大開度値Ａ　ｍａｘに基いて下記
式 ％式％ （Ｋ２；定数で例えば０．７） で中間設定開度値Ａｓに算出すると共に、通常運転時で
の最小開度値Ａｍ１ｎを下記式 ％式％ （Ｋ３；定数で例えば０．４） で算出する。

しかる後、ステップＳ３で除湿運転時か否かを判別し、
除湿運転時でないＮＯの場合には、ステップＳ４で室内
電動膨張弁（１１）の目標開度値ＡＲを、吸込空気温度
値Ｔａと室温目標値Ｔｓとの温度偏差（Ｔａ　−Ｔｓ　
）及び最大開度値Ａｍａｘに基いて該温度偏差（Ｔａ　
−Ｔｓ　）に応じた値になるよう下記式 ％式％ ： で算出する一方、除湿運転時のＹＥＳの場合には、ステ
ップＳ５で目標開度値ＡＲを最大開度値ＡｍａＸに固定
設定する。

その後、ステップＳ６で室内電動膨張弁（１１）の現在
開度値ＥＶを把握して、目標開度値ＡＲと現在開度値Ｅ
Ｖの偏差ΔＡ（ΔＡ＝ＡＲ−ｍを算出すると共に、冷媒
の過熱度把握用の２個の温度センサ（ＴＨ２）、　（Ｔ
Ｈ３）の検出信号を入力して、室内熱交換器（１０）前
後の冷媒温度Ｔ２　、Ｔ３の温度差（Ｔ３　　Ｔ２）に
より冷媒の過熱度５Ｈ（ＳＨ＝７３−Ｔ２）を算出する
。そして、ステップＳ７で現在開度値ＥＶが全閉（ＥＶ
＝Ｏ）か否かを判別し、ＥＶ＝ＯのＹＥＳの場合には、
運転の停止時から通常時（冷房運転時）への過渡時と判
断して、ステップＳ８で開度ＥＶを中間設定開度値Ａｓ
の初期値に制御する。また、ステップＳ９で油回収運転
フラグＤ＾Ｆが「１」値からｒＯＪ値に変化した時、つ
まり油回収運転から通常時への過渡時か否かを判別し、
この過渡時のＹＥＳの場合には、上記ステップＳ８に戻
って開度ＥＶを中間設定開度値Ａｓの初期値に制御する
。

一方、通常時（冷房運転中）の場合には、開度ＥＶを可
変制御して該開度ＥＶを目標開度値ＡＲに収束させるよ
う、ステップ８１０で冷媒の過熱度ＳＨを、冷媒の湿り
状態が生じ始める状況の所定過熱度値５ｌｌｏと大小比
較すると共に、ステップＳｏで冷媒の室内熱交換器入口
温度Ｔ２　（はぼ蒸発温度）を、室内熱交換器（１０）
の凍結が生じる状況の所定温度値Ｔ２　ｏと大小比較し
、Ｓｔｌ　＞　ＳＨｏの場合及びＴ２＞Ｔ２　ｏの場合
には、各々冷媒の湿り状態及び室内熱交換器（１０）に
凍結の無い良好な状態と判断して、ステップ３１２及び
Ｓ＋ａで上記目標開度値ＡＲとの開度偏差ΔＡを＋側の
微小値（例えば１６パルス分に相当する開度値）と−側
の微小値（例えば−１６パルス分に相当する開度値）と
大小比較し、ΔＡ〉１６の開度小の状態では、開度ＥＶ
を増大すべく、ステップ３１４で１回分の制御幅ΔＥＶ
を、現在の冷媒の過熱度ＳＨと上記所定過熱度値５ｔｌ
ｏとの偏差（ＳＨ−３Ｈｏ　）に応じて下記式６式％） ： に基いて算出設定し、Δ、Ａ＜−１６の開度大の状態で
は、開度ＥＶを減少すべく、ステップＳｌｓで１回分の
制御幅ΔＥＶを、上記冷媒の蒸発温度Ｔ２と所定冷媒温
度値Ｔ２　ｏとの偏差（Ｔ２　　Ｔ２Ｏ）に応じて下記
式 ％式％） に基いて算出設定し、−１６くΔＡく１６のほぼ目標開
度値ＡＲに収束している場合には、ステップＳ１６で１
回分の制御幅ΔＥＶを「０」値に設定する。

一方、上記ステップＳＩＧで３１１≦ＳＨｏのＹＥＳの
場合、つまり外気温度の変化等に伴い冷媒の湿り状態が
生じてしまった場合には、開度偏差ΔＡの大小に拘らず
上記ステップ３１４に進んで１回分の制御幅ΔＥＶを過
熱度ＳＨに応じた負値に設定し、開度ＥＶを強制的に小
さくして過熱度ＳＨの増大制御を行うこととする。

また、上記ステップＳｏでＴ２≦Ｔ２　ｏのＹＥＳの場
合、つまり室内の空調負荷の減少に伴い室内熱交換器（
１０）が着霜して凍結が生じる状況になってしまった場
合には、開度偏差ΔＡの大小に拘らず上記ステップ３１
５に進んで、１回分の制御幅ΔＥＶヲ上記式　ΔＥＶ＝
　　（Ｔ２　　Ｔ２　ｏ）ＸＫｓに基いて蒸発温度Ｔ２
と所定冷媒温度値Ｔ２０との偏差（Ｔ２　　Ｔ２０≦Ｏ
）に応じた正値に設定して、開度［Ｖを強制的に大きく
し、蒸発温度Ｔ２の上昇制御を行うこととする。

そして、その後、各々ステップ３１７で制御後の仮定開
度ＥＶを式　ＥＶ＝　ＥＶ＋ΔＥＶで算出する。

その後、ステップＳ＋ａで仮定開度ＥＶの値を最大開度
値ＥＶＭと大小比較し、ＥＶ＞ＥＶＭのＹＥＳの場合に
は、ステップＳ１９で仮定開度ＥＶを最大開度値ＥＶＨ
に修正する。また、ステップ３２０で仮定開度ＥＶが最
小開度値Ａｍ１ｎ未満の場合には、ステップＳ２１で開
度ＥＶを最小開度値Ａｍ１ｎに修正する。そして、ステ
ップ３２２でタイマをカウントし、ステップ３２３でこ
のタイマ値ＴＭＳがサンプリング周期（例えば２０秒）
を経過したＹＥＳの場合には、上記ステップＳ１戻る。

また、ＴＭＳ＜２０秒のＮＯの場合には、ステップＳ２
４及び３２５で各々油回収運転フラグＤＡＦ及びサーモ
フラグＴＯＦの値を判別し、ＤＡＦ＝１の場合には、上
記第４図の■の運転中油回収時の開度制御を行うべく、
運転中油回収時フロー（図示せず）に進む。また、ＴＯ
Ｆ＝Ｏの場合には、第４図の■の停止時での開度制御を
行うべく、停止時フロー（図示せず）に進む。

よって、上記第５図の制御フローのステップＳ４により
、室温センサ（ＴＨ＋　）の出力を受け、室温（吸込空
気温度Ｔａ）と室温目標値Ｔｓとの偏差（Ｔａ　−Ｔｓ
　）に応じて室内電動膨張弁（１１）の目標開度値ＡＲ
を逐次演算するようにした目標開度演算手段（５０）を
構成している。また、ステップＳｓ　、３１２〜３１７
により、上記目標開度演算手段（５０）の出力を受け、
室内電動膨張弁（１１）の現在開度ＥＶが目標開度値Ａ
Ｒを越えるとき（ΔＡ＜−１６）には、１回分の制御幅
ΔＥＶを負値に設定して、室内電動膨張弁（１１）を閉
じる一方、現在開度Ｅｖが目標開度値ＡＲ未満のとき（
ΔＡ＞１６）には、１回分の制御幅Δ［Ｖを正値に設定
して、室内電動膨張弁（１１）を開いて、室内電動膨張
弁（１１）の開度ＥＶを目標開度値ＡＲに制御するよう
にした開度制御手段（５１）を構成している。

さらに、ステップＳｏ　、　Ｓ＋ｓ及びＳ１７により、
温度センサ（ＴＨ２）の出力を受け、低圧液冷媒の温度
（つまり蒸発温度Ｔ２）が、室内熱交換器（１０）の凍
結を生じる状況の冷媒湿度値Ｔ２０以下のとき、室内電
動膨張弁（１１）の開度ＥＶをその温度偏差（Ｔ２−Ｔ
２０）に応じた微小値△ＥＶ（正値）でもって漸次増大
させるようにした保護手段（５２）を構成している。

したがって、上記実施例においては、各室内ユニット（
Ｂ）〜（Ｆ）の冷房運転時、各室温（吸込空気温度Ｔａ
＞が各々室温センサ（ＴＨ＋　）・・・で検出されると
、該各室温Ｔａ・・・とこれに対応する室温目標値Ｔｓ
・・・との偏差（Ｔａ　−Ｔｓ　）・・・に応じて各室
内電動膨張弁（１１）・・・の目標開度値ＡＲ・・・が
各々目標開度演算手段（５０）で演算され、この各目標
開度値ＡＲ・・・になるよう各室内電動膨張弁（１１）
・・・の開度ＥＶが開度制御手段（５１）で増減制御さ
れる。その結果、各室内熱交換器（１０）・・・の凍結
や冷媒の湿り状態の無い良好な場合には、各室内電動膨
張弁（１１）・・・の開度ＥＶが各々目標開度値ＡＲ・
・・に収束して、各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）の冷房
能力が各室内の空調負荷に対応して、各室内が良好に冷
房される。

今、何れか室内の冷房負荷が減少すると、低圧液冷媒の
温度（冷媒の蒸発温度Ｔ２　）が低下し、この温度低下
が所定冷ｔｓ温度ｆｌａＴ２ｏ以下になった場合には、
その室内熱交換器（１０）が着霜して凍結を生じる状況
となる。特に、室内電動膨張弁（１１）の開度［Ｖが目
標開度値ＡＲに向って小ざく制御されている場合には、
冷房能力の低下に伴いその着霜、凍結の危険性は高くな
る。しかし、この場合には、１回分の制御幅ΔＥＶが、
蒸発温度Ｔ２と所定冷媒温度値Ｔ２　ｏとの偏差（Ｔ２
　　Ｔｚｏ≦Ｏ）に応じた正値に設定されて、室内電動
膨張弁（１０）の開度ＥＶが、′目標開度値ＡＲとの偏
差に拘らず強制的に大きく制御される。このことにより
、冷媒流通量が増大し、それに伴い冷媒の蒸発温度Ｔ２
も上昇するので、室内熱交換器（１０）に着霜すること
が無く、その凍結が有効に防止される。よって、冷房能
力を十分に確保できて、空調性能の向上を図ることがで
きる。

その場合、電動膨張弁（１１）の開度ＥＶは元々小さく
て、冷媒の過熱度は大きいので、弁開度ＥＶを開側に制
御しても、湿り運転にならず、また圧縮機（１）、（２
）への液戻りを生じることもない。

尚、上記実施例では、冷房運転時を例に挙げて説明した
が、暖房運転時でも同様に適用できるのは勿論のこと、
マルヂ型式の空気調和機に限らず、その他、１台の室外
ユニットに対して１台の室内ユニットが対応する通常の
空気調和機や、室内及び室外ユニットを一体化したもの
に対しても同様に適用できるのは言うまでもない。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、電動膨張弁の開
度制御より空調能力を制御する場合、低圧液冷媒の温度
が蒸発器の凍結を生じる状況の温度値以下に低下した場
合には、電動膨張弁の開度を強制的に増大させて、その
低圧液冷媒の温度を上昇させたので、蒸発器の着霜、凍
結を防止することができ、空気調和性能の向上を図るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の構成を示すブロック図である。 第２図ないし第５図は本発明の実施例を示し、第２図は
マルチ型式の空気調和機に適用した冷媒配管系統図、第
３図は室内制御装置の内部構成図、第４図は通常時と特
殊時との間の状態遷移図、第５図は室内制御装置の作動
を示すフローチャート図である。 （１）・・・圧縮機、（４）・・・室外熱交換器、（１
０）・・・室内熱交換器、（１１）・・・室内電動膨張
弁、（ＴＨ１）・・・室温センサ、（ＴＨ２）・・・温
度センサ、（１４）・・・冷媒配管系統、（４０）・・
・室内制御装置、（４５）・・・室内ＣＰｔＪ、　（５
０）・・・目標開度演算手段、（５１）・・・開度制御
手段。（５２）・・・保護手段。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）圧縮機（１、２）と、凝縮器（４）と、電動膨張
   弁（１１）と、蒸発器（１０）とを順次接続して冷媒循
   環系統（１４）を構成した空気調和機において、室温を
   検出する室温検出手段（ＴＨ＿１）と、該室温検出手段
   （ＴＨ＿１）の出力を受け、室温と室温目標値との偏差
   に応じて上記電動膨張弁（１１）の目標開度値を演算す
   る目標開度演算手段（５０）と、該目標開度演算手段（
   ５０）の出力を受け、上記電動膨張弁（１１）の開度を
   目標開度値に制御する開度制御手段（５１）とを備える
   とともに、低圧液冷媒の温度を検出する冷媒温度検出手
   段（ＴＨ＿２）と、該冷媒温度検出手段（ＴＨ＿２）の
   出力を受け、低圧液冷媒の温度が上記蒸発器（１０）の
   凍結を生じる設定冷媒温度値以下のとき、上記開度制御
   手段（５１）に優先して上記電動膨張弁（１１）の開度
   を増大させる保護手段（５２）とを備えたことを特徴と
   する空気調和機の低温保護装置。