JPS6317030B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6317030B2 JPS6317030B2 JP55144336A JP14433680A JPS6317030B2 JP S6317030 B2 JPS6317030 B2 JP S6317030B2 JP 55144336 A JP55144336 A JP 55144336A JP 14433680 A JP14433680 A JP 14433680A JP S6317030 B2 JPS6317030 B2 JP S6317030B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- cut
- cutting
- cooling water
- plasma
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 43
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 36
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 235000006506 Brasenia schreberi Nutrition 0.000 description 1
- 244000267222 Brasenia schreberi Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Plasma Technology (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はプラズマアークを用いて材料を切断す
るプラズマ切断トーチに関するものである。
るプラズマ切断トーチに関するものである。
周知のようにプラズマ切断はガス切断では不可
能な非鉄金属を切断することが可能であり、非常
に便利な切断方法として広く普及している。例え
ば、特公昭47―9252号に示すプラズマジエツト切
断法は、プラズマアークの周囲より被切断材の切
り口へ水を噴射し、切り口の品質改善及び切断速
度の向上を図つたもので、有効な切断方法として
広く利用されている。この方法を適用した切断装
置は比較的容量の大きいもので（60〜200kW
級）、主として薄板よりも厚板の切断に適してい
て高速でかつ高品質の切断が可能である。このプ
ラズマジエツト切断法は被切断材の切り口の肩だ
れ防止および切断面の高品質化に対して十分に適
合しているが、プラズマ切断装置に組込まれるプ
ラズマ切断トーチにはつぎのような問題がある。
すなわち、(i)トーチ径が大きいから取扱いが不便
であり、特に手動切断には不適当である。(ii)高電
流のプラズマアークを発生するため、高負荷が加
わる電極およびノズルは直接水冷が不可欠であ
り、その部品の形状が複雑で、かつ高価である。
(iii)ノズル孔の周囲に設けた冷却水の流出通路（小
孔）は、被切断材に対面して露出しているため、
切断中の溶融金属の飛散による影響を受けて損傷
する恐れがあり、切断能力の低下を防ぐためにノ
ズルを保護する必要がある。(iv)また、この他に被
切断材の切り口へ噴射される冷却水の流量が多
く、切断現場が水浸しにならないように大規模な
排水設備を必要とする。
能な非鉄金属を切断することが可能であり、非常
に便利な切断方法として広く普及している。例え
ば、特公昭47―9252号に示すプラズマジエツト切
断法は、プラズマアークの周囲より被切断材の切
り口へ水を噴射し、切り口の品質改善及び切断速
度の向上を図つたもので、有効な切断方法として
広く利用されている。この方法を適用した切断装
置は比較的容量の大きいもので（60〜200kW
級）、主として薄板よりも厚板の切断に適してい
て高速でかつ高品質の切断が可能である。このプ
ラズマジエツト切断法は被切断材の切り口の肩だ
れ防止および切断面の高品質化に対して十分に適
合しているが、プラズマ切断装置に組込まれるプ
ラズマ切断トーチにはつぎのような問題がある。
すなわち、(i)トーチ径が大きいから取扱いが不便
であり、特に手動切断には不適当である。(ii)高電
流のプラズマアークを発生するため、高負荷が加
わる電極およびノズルは直接水冷が不可欠であ
り、その部品の形状が複雑で、かつ高価である。
(iii)ノズル孔の周囲に設けた冷却水の流出通路（小
孔）は、被切断材に対面して露出しているため、
切断中の溶融金属の飛散による影響を受けて損傷
する恐れがあり、切断能力の低下を防ぐためにノ
ズルを保護する必要がある。(iv)また、この他に被
切断材の切り口へ噴射される冷却水の流量が多
く、切断現場が水浸しにならないように大規模な
排水設備を必要とする。
一方、近年では板厚が１mmから25mm程度までの
切断を対象として、手軽にトーチを持つて切断を
行うことができる小容量（３〜30kW級）のプラ
ズマ切断装置が実用化されつつある。そして、こ
の場合、装置に装備されるトーチは、水を流出さ
せずに作動ガスのみを噴射させてプラズマ切断す
るタイプである。しかしながら、この構造のトー
チでは、高品質の切断面を得ることができず、そ
の上、切断作業でトーチ先端部を傷め易いなどの
欠点を有していた。
切断を対象として、手軽にトーチを持つて切断を
行うことができる小容量（３〜30kW級）のプラ
ズマ切断装置が実用化されつつある。そして、こ
の場合、装置に装備されるトーチは、水を流出さ
せずに作動ガスのみを噴射させてプラズマ切断す
るタイプである。しかしながら、この構造のトー
チでは、高品質の切断面を得ることができず、そ
の上、切断作業でトーチ先端部を傷め易いなどの
欠点を有していた。
本発明は上記に鑑みてなしたもので、小形軽量
で取扱い容易なプラズマ切断トーチを提供するこ
とを目的とする。
で取扱い容易なプラズマ切断トーチを提供するこ
とを目的とする。
本発明は、プラズマアークの周囲から冷却水を
被切断材の切り口に供給し、水の蒸発潜熱を利用
して切り口上部を冷却しながら切断を行なうプラ
ズマ切断トーチにおいて、ノズルの外周部に絶縁
ガイドリングを介してノズルキヤツプをこのノズ
ル先端より突出して配置するとともに、このノズ
ルキヤツプ及び絶縁ガイドリングの内面と前記の
ノズル先端の外面との間に溝状に冷却水流出路を
プラズマアークに向けて形成し、この冷却水流出
路の先端から水あるいは噴霧および蒸気の混合流
体を噴出するように構成したものである。
被切断材の切り口に供給し、水の蒸発潜熱を利用
して切り口上部を冷却しながら切断を行なうプラ
ズマ切断トーチにおいて、ノズルの外周部に絶縁
ガイドリングを介してノズルキヤツプをこのノズ
ル先端より突出して配置するとともに、このノズ
ルキヤツプ及び絶縁ガイドリングの内面と前記の
ノズル先端の外面との間に溝状に冷却水流出路を
プラズマアークに向けて形成し、この冷却水流出
路の先端から水あるいは噴霧および蒸気の混合流
体を噴出するように構成したものである。
以下本発明の実施例を図によつて説明する。第
１図において、１はトーチ本体、２はトーチ本体
１の中央に絶縁体３を介して挿入された電極、４
はトーチ本体１の先端部に装着されたノズル、５
はノズル４に電極３と対向するように設けられた
ノズル孔、６は絶縁締結リング１６を介してトー
チ本体１に固定されたノズルキヤツプで、このノ
ズルキヤツプ６の先端内部には絶縁ガイドリング
１７がノズル４の外周部を包囲するように挿入さ
れている。また、ノズルキヤツプ６の先端部はノ
ズル先端より突き出すように設けられている。ト
ーチ本体１にはトーチ本体自身を水冷するための
冷却水が流れる冷却水循環路１２の他に、ノズル
４の外周部の冷却水流出路８ｂ，８ｃに連通する
別系統の冷却水通路８ａが設けられている。
１図において、１はトーチ本体、２はトーチ本体
１の中央に絶縁体３を介して挿入された電極、４
はトーチ本体１の先端部に装着されたノズル、５
はノズル４に電極３と対向するように設けられた
ノズル孔、６は絶縁締結リング１６を介してトー
チ本体１に固定されたノズルキヤツプで、このノ
ズルキヤツプ６の先端内部には絶縁ガイドリング
１７がノズル４の外周部を包囲するように挿入さ
れている。また、ノズルキヤツプ６の先端部はノ
ズル先端より突き出すように設けられている。ト
ーチ本体１にはトーチ本体自身を水冷するための
冷却水が流れる冷却水循環路１２の他に、ノズル
４の外周部の冷却水流出路８ｂ，８ｃに連通する
別系統の冷却水通路８ａが設けられている。
冷却水流出路８ｃは電極２より発生するプラズ
マアーク１９に向けて配置され、たとえば第２図
ａ，ｂに示すように、絶縁材の内周面に設けた小
溝１７ａによつて形成することができ、また第３
図ａ，ｂに示すノズルの外周面に溝４ａを設けて
もよい。１４はトーチ本体１およびノズル４内へ
供給される作動ガスで、この作動ガスとしては例
えばAr（アルゴン）ガス、Ar＋H2（水素）、N2
（窒素）ガス、Ar＋H2など使用される。図中に
は矢印のように作動ガス１４を電極２に対して平
行に流しているが、旋回させて流すこともでき
る。７ａ，７ｂは冷却水９および作動ガス１４の
漏れを防止するためのＯリングである。１５は電
極２とノズル４との間に形成された作動ガス通
路、１８は被切断材、１８ａは被切断材の切り
口、２０は電極２および被切断材１８に接続され
た電源である。
マアーク１９に向けて配置され、たとえば第２図
ａ，ｂに示すように、絶縁材の内周面に設けた小
溝１７ａによつて形成することができ、また第３
図ａ，ｂに示すノズルの外周面に溝４ａを設けて
もよい。１４はトーチ本体１およびノズル４内へ
供給される作動ガスで、この作動ガスとしては例
えばAr（アルゴン）ガス、Ar＋H2（水素）、N2
（窒素）ガス、Ar＋H2など使用される。図中に
は矢印のように作動ガス１４を電極２に対して平
行に流しているが、旋回させて流すこともでき
る。７ａ，７ｂは冷却水９および作動ガス１４の
漏れを防止するためのＯリングである。１５は電
極２とノズル４との間に形成された作動ガス通
路、１８は被切断材、１８ａは被切断材の切り
口、２０は電極２および被切断材１８に接続され
た電源である。
次にこのような構成からなる本実施例の作用に
ついて説明する。
ついて説明する。
被切断材１８はノズル４内に供給した作動ガス
１４の雰囲気内で、被切断材１８と電源２との間
に発生したプラズマアーク１９によつて切り口１
８ａで切断される。この際、流水管１０より冷却
水通路８ａに供給された冷却水９はノズル４外周
部に形成した冷却水流出路８ｂ，８ｃを経てノズ
ル孔５の周囲に放出される。前記冷却水流出路８
ｂ，８ｃを冷却水が流通するときに作動ガス１４
とプラズマアーク１９の超高温の気流によつて噴
霧化、蒸気化し、水と噴霧および蒸気の混合流体
がプラズマアーク１９の周囲を包み込むように作
用し、サーマルピンチ効果によつてプラズマアー
ク１９のエネルギー密度を高める。この作用と共
に、高温化された噴霧、蒸気流体が被切断材１８
の切り口１８ａへ有効に作用し、切り口１８ａの
肩だれ防止、熱影響の縮少および酸化防止など高
品質の切断面がえられる。また、水シールドによ
つて溶融金属が飛散するのを低減すると共に、ガ
スおよびヒユームの発生を減少させることができ
る。
１４の雰囲気内で、被切断材１８と電源２との間
に発生したプラズマアーク１９によつて切り口１
８ａで切断される。この際、流水管１０より冷却
水通路８ａに供給された冷却水９はノズル４外周
部に形成した冷却水流出路８ｂ，８ｃを経てノズ
ル孔５の周囲に放出される。前記冷却水流出路８
ｂ，８ｃを冷却水が流通するときに作動ガス１４
とプラズマアーク１９の超高温の気流によつて噴
霧化、蒸気化し、水と噴霧および蒸気の混合流体
がプラズマアーク１９の周囲を包み込むように作
用し、サーマルピンチ効果によつてプラズマアー
ク１９のエネルギー密度を高める。この作用と共
に、高温化された噴霧、蒸気流体が被切断材１８
の切り口１８ａへ有効に作用し、切り口１８ａの
肩だれ防止、熱影響の縮少および酸化防止など高
品質の切断面がえられる。また、水シールドによ
つて溶融金属が飛散するのを低減すると共に、ガ
スおよびヒユームの発生を減少させることができ
る。
そしてさらに、ノズルキヤツプ６は絶縁締結リ
ング１６とノズル４の外周部に挿入した絶縁ガイ
ドリング１７によつて電気的に絶縁されているた
め、トーチ先端すなわちノズルキヤツプ６の先端
部を被切断材１８に接触させたままでも切断作業
を行なうことができ、このため手動切断による作
業性が大幅に向上する。すなわち絶縁締結リング
１６は、トーチ本体１及びノズル４とノズルキヤ
ツプ６とを電気的に絶縁することと、そのノズル
キヤツプ６をトーチ本体１に締結する役目を持つ
ている。しかも切断作業中はアークの長さが一定
に保持されているので、均一で良質な切断面を得
ることができる。ノズル４はノズルキヤツプ６の
内部にあるため、溶融金属の飛散および付着など
の影響を受けないばかりでなく、冷却水が蒸気化
されてノズル４の外周部の冷却効率を高めるので
冷却もよい。また同様にノズルキヤツプ６は水、
噴霧および蒸気の混合流体の膜で覆われて十分に
冷却されるので、アーク熱および溶融金属による
損傷を受ける恐れがない。ノズルキヤツプ６は耐
食性および熱伝導性の金属材料で作ればよい。ま
たこのノズルキヤツプ先端部の突き出しはあまり
長すぎると、切断開始の際にプラズマアーク１９
が被切断材１８に移行しにくくなるので、適正範
囲内の寸法にすることが好ましく、たとえば５mm
以内であればプラズマアーク１９の移行に影響を
きたすことはない。
ング１６とノズル４の外周部に挿入した絶縁ガイ
ドリング１７によつて電気的に絶縁されているた
め、トーチ先端すなわちノズルキヤツプ６の先端
部を被切断材１８に接触させたままでも切断作業
を行なうことができ、このため手動切断による作
業性が大幅に向上する。すなわち絶縁締結リング
１６は、トーチ本体１及びノズル４とノズルキヤ
ツプ６とを電気的に絶縁することと、そのノズル
キヤツプ６をトーチ本体１に締結する役目を持つ
ている。しかも切断作業中はアークの長さが一定
に保持されているので、均一で良質な切断面を得
ることができる。ノズル４はノズルキヤツプ６の
内部にあるため、溶融金属の飛散および付着など
の影響を受けないばかりでなく、冷却水が蒸気化
されてノズル４の外周部の冷却効率を高めるので
冷却もよい。また同様にノズルキヤツプ６は水、
噴霧および蒸気の混合流体の膜で覆われて十分に
冷却されるので、アーク熱および溶融金属による
損傷を受ける恐れがない。ノズルキヤツプ６は耐
食性および熱伝導性の金属材料で作ればよい。ま
たこのノズルキヤツプ先端部の突き出しはあまり
長すぎると、切断開始の際にプラズマアーク１９
が被切断材１８に移行しにくくなるので、適正範
囲内の寸法にすることが好ましく、たとえば５mm
以内であればプラズマアーク１９の移行に影響を
きたすことはない。
冷却水が放出する冷却水流出路８ｃは、ノズル
４とそのノズルの外周に配置したノズルキヤツプ
６との間に小さいスキ間を設けて円周囲に形成す
ることもできるが、第２図ａ，ｂおよび第３図
ａ，ｂに示すように、絶縁ガイドリング１７の内
周面あるいはノズル４の外周面に設けた小溝によ
つて形成すると、流出面積が均等化、縮小化され
て、冷却水流出路８ｃから冷却水が放出される際
に、噴霧の片寄りや間欠的な蒸気の発生がなくな
る。すなわち絶縁ガイドリング１７はトーチ本体
１及びノズル４とノズルキヤツプ６との電気的絶
縁の他に、プラズマアーク１９及び被切断材の切
り口１８ａに向けて冷却水９（または噴霧及び蒸
気の混合流体）を均等、かつ安定に噴出させるた
めの冷却水流出路形成の役目を持つている。第２
図ａ，ｂに示すように、絶縁ガイドリングの内周
面に均等角の小溝１７ａを形成することにより、
冷却水の流出面積の均等化、縮小化が図れる。こ
れによつて冷却水が少量でも片寄りの放出現象や
噴霧化、蒸気化の間欠現象の発生が防止でき、水
と噴霧及び蒸気の混合流体を均一にプラズマアー
クの周囲を包み込むように作用させると共に、被
切断材の切り口に有効、かつ安定に作用，反応さ
せることができる。このため少量の冷却水でも均
一で安定に噴霧および蒸気の混合流体を噴出する
ことができ、切断面品質の均一化および向上がは
かれる。
４とそのノズルの外周に配置したノズルキヤツプ
６との間に小さいスキ間を設けて円周囲に形成す
ることもできるが、第２図ａ，ｂおよび第３図
ａ，ｂに示すように、絶縁ガイドリング１７の内
周面あるいはノズル４の外周面に設けた小溝によ
つて形成すると、流出面積が均等化、縮小化され
て、冷却水流出路８ｃから冷却水が放出される際
に、噴霧の片寄りや間欠的な蒸気の発生がなくな
る。すなわち絶縁ガイドリング１７はトーチ本体
１及びノズル４とノズルキヤツプ６との電気的絶
縁の他に、プラズマアーク１９及び被切断材の切
り口１８ａに向けて冷却水９（または噴霧及び蒸
気の混合流体）を均等、かつ安定に噴出させるた
めの冷却水流出路形成の役目を持つている。第２
図ａ，ｂに示すように、絶縁ガイドリングの内周
面に均等角の小溝１７ａを形成することにより、
冷却水の流出面積の均等化、縮小化が図れる。こ
れによつて冷却水が少量でも片寄りの放出現象や
噴霧化、蒸気化の間欠現象の発生が防止でき、水
と噴霧及び蒸気の混合流体を均一にプラズマアー
クの周囲を包み込むように作用させると共に、被
切断材の切り口に有効、かつ安定に作用，反応さ
せることができる。このため少量の冷却水でも均
一で安定に噴霧および蒸気の混合流体を噴出する
ことができ、切断面品質の均一化および向上がは
かれる。
第４図は本発明のトーチを用いて、ステンレス
鋼およびアルミニウムの板材を切断した結果の施
行例を示したもので、板厚と切断速度との関係で
ある。作動ガスにはArガスよりも高エネルギー
密度のプラズマアークが発生するAr＋N2ガスお
よびAr＋H2ガスを使用（流量30／min）した。
冷却水量はアーク電流値に比例して変えている
が、50c.c.／min前後の一定水量にしてもよい。一
方、冷却水を必要以上に流しすぎると、被切断材
の切り口が過度に冷却されて切断能力の低下ある
いは切断現場の水浸しを招く恐れがある。したが
つて適正量の冷却水を流出管より供給することに
よつて、ノズルの外周部に設けた冷却水流出路か
らプラズマ気流とアーク熱で高温になつた水と噴
霧と蒸気の混合流体を被切断材の切り口に噴出さ
せて効果的に作用および反応させることができ
る。アーク電流を大きくすると切断能力が向上す
ることは言うまでもないが、特に薄板に対して
は、小孔径のノズルを用いて小電流のアークで切
断を行なうと、熱影響が非常に小さく、しかも切
り口にドロスの付着しない高品質の切断面が得ら
れた。
鋼およびアルミニウムの板材を切断した結果の施
行例を示したもので、板厚と切断速度との関係で
ある。作動ガスにはArガスよりも高エネルギー
密度のプラズマアークが発生するAr＋N2ガスお
よびAr＋H2ガスを使用（流量30／min）した。
冷却水量はアーク電流値に比例して変えている
が、50c.c.／min前後の一定水量にしてもよい。一
方、冷却水を必要以上に流しすぎると、被切断材
の切り口が過度に冷却されて切断能力の低下ある
いは切断現場の水浸しを招く恐れがある。したが
つて適正量の冷却水を流出管より供給することに
よつて、ノズルの外周部に設けた冷却水流出路か
らプラズマ気流とアーク熱で高温になつた水と噴
霧と蒸気の混合流体を被切断材の切り口に噴出さ
せて効果的に作用および反応させることができ
る。アーク電流を大きくすると切断能力が向上す
ることは言うまでもないが、特に薄板に対して
は、小孔径のノズルを用いて小電流のアークで切
断を行なうと、熱影響が非常に小さく、しかも切
り口にドロスの付着しない高品質の切断面が得ら
れた。
以上説明したように小型なトーチで構造が簡単
になり、かつ取扱いが容易でしかもトーチ先端を
被切断材に接触させたままでも手軽に切断作業を
行うことができるから非常に便利である。ノズル
やノズルキヤツプは水、噴霧および蒸気の混合流
体の膜で覆われて十分に冷却されるので、アーク
熱および溶融金属による損傷を受けにくく寿命も
長い。また切断については水の作用および反応に
よつて被切断材の切り口の肩だれ防止、熱影響の
減少および酸化低減の高品質の切断面が得られ
る。さらに切断による溶融金属の飛散を低減させ
ると共に、ガスおよびヒユームの発生を減少させ
ることにより作業現場の環境改善をはかることが
できる。
になり、かつ取扱いが容易でしかもトーチ先端を
被切断材に接触させたままでも手軽に切断作業を
行うことができるから非常に便利である。ノズル
やノズルキヤツプは水、噴霧および蒸気の混合流
体の膜で覆われて十分に冷却されるので、アーク
熱および溶融金属による損傷を受けにくく寿命も
長い。また切断については水の作用および反応に
よつて被切断材の切り口の肩だれ防止、熱影響の
減少および酸化低減の高品質の切断面が得られ
る。さらに切断による溶融金属の飛散を低減させ
ると共に、ガスおよびヒユームの発生を減少させ
ることにより作業現場の環境改善をはかることが
できる。
第１図は本発明のプラズマ切断トーチの一実施
例を示す縦断面図、第２図ａ，ｂは同実施例の絶
縁ガイドリングの平面図および縦断面図、第３図
ａ，ｂは同実施例のノズルの一部を切断して示す
正面図および上面図、第４図は本発明の施行例を
示す図である。 １…トーチ本体、２…電極、４…ノズル、６…
ノズルキヤツプ、８ａ…冷却水通路、８ｂ，８ｃ
…冷却水流出路、１２…冷却水循環路、１５…切
断ガス通路、１７…絶縁ガイドリング、１８…被
切断材、１８ａ…切り口、１９…プラズマアー
ク。
例を示す縦断面図、第２図ａ，ｂは同実施例の絶
縁ガイドリングの平面図および縦断面図、第３図
ａ，ｂは同実施例のノズルの一部を切断して示す
正面図および上面図、第４図は本発明の施行例を
示す図である。 １…トーチ本体、２…電極、４…ノズル、６…
ノズルキヤツプ、８ａ…冷却水通路、８ｂ，８ｃ
…冷却水流出路、１２…冷却水循環路、１５…切
断ガス通路、１７…絶縁ガイドリング、１８…被
切断材、１８ａ…切り口、１９…プラズマアー
ク。
Claims (1)
- １ プラズマアークの周囲から冷却水を被切断材
の切り口に供給し、水の蒸気潜熱を利用して切り
口上部を冷却しながら切断を行うプラズマ切断ト
ーチにおいて、ノズルの外周部に絶縁ガイドリン
グを介してノズルキヤツプを該ノズル先端より突
出して配置するとともに、該ノズルキヤツプ及び
絶縁ガイドリングの内面と前記ノズル先端の外面
との間に溝状に冷却水流出路をプラズマアークに
向けて形成し、この冷却水流出路の先端から水あ
るいは噴霧および蒸気の混合流体を噴出するよう
に構成したことを特徴とするプラズマ切断トー
チ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55144336A JPS5768269A (en) | 1980-10-17 | 1980-10-17 | Plasma cutting torch |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55144336A JPS5768269A (en) | 1980-10-17 | 1980-10-17 | Plasma cutting torch |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5768269A JPS5768269A (en) | 1982-04-26 |
| JPS6317030B2 true JPS6317030B2 (ja) | 1988-04-12 |
Family
ID=15359735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55144336A Granted JPS5768269A (en) | 1980-10-17 | 1980-10-17 | Plasma cutting torch |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5768269A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019124365A1 (ja) * | 2017-12-18 | 2019-06-27 | 小池酸素工業株式会社 | プラズマ切断トーチに沿わせて水流を供給する装置 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8800767A (nl) * | 1988-03-28 | 1989-10-16 | Philips Nv | Plasmatoorts. |
| SE529053C2 (sv) | 2005-07-08 | 2007-04-17 | Plasma Surgical Invest Ltd | Plasmaalstrande anordning, plasmakirurgisk anordning och användning av en plasmakirurgisk anordning |
| KR100795583B1 (ko) | 2006-08-04 | 2008-01-21 | 인하대학교 산학협력단 | 플라즈마를 이용하여 탄화수소 계열의 연료를 처리하기 위한 토치장치 |
| US9089319B2 (en) | 2010-07-22 | 2015-07-28 | Plasma Surgical Investments Limited | Volumetrically oscillating plasma flows |
| TWI581671B (zh) * | 2013-11-05 | 2017-05-01 | Plasma torch device | |
| CN107931804B (zh) * | 2017-12-28 | 2020-03-24 | 广东省焊接技术研究所（广东省中乌研究院） | 一种注水等离子切割金属方法 |
| EP4205515A2 (en) | 2020-08-28 | 2023-07-05 | Plasma Surgical Investments Limited | Systems, methods, and devices for generating predominantly radially expanded plasma flow |
| CN114535765B (zh) * | 2022-01-25 | 2024-05-17 | 常州九圣焊割设备股份有限公司 | 等离子弧割炬 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53123349A (en) * | 1977-04-04 | 1978-10-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Plasm cutting method and plasma torch |
-
1980
- 1980-10-17 JP JP55144336A patent/JPS5768269A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53123349A (en) * | 1977-04-04 | 1978-10-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Plasm cutting method and plasma torch |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019124365A1 (ja) * | 2017-12-18 | 2019-06-27 | 小池酸素工業株式会社 | プラズマ切断トーチに沿わせて水流を供給する装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5768269A (en) | 1982-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0357833B2 (ja) | ||
| EP0703302B1 (en) | A method for depositing a coating onto a substrate by means of thermal spraying and an apparatus for carrying out said method | |
| RU118821U1 (ru) | Защитный колпачок мундштука и держатель защитного колпачка мундштука, а также электродуговая плазменная горелка с таким колпачком и/или с таким держателем колпачка | |
| US4777343A (en) | Plasma arc apparatus | |
| CN112975122B (zh) | 焊接气保护装置、激光填丝焊接系统及焊接方法 | |
| JPS6317030B2 (ja) | ||
| JP2004514560A (ja) | 設定可能なノズルバッフル装置および方法 | |
| JPS6258828B2 (ja) | ||
| CA1138941A (en) | Manual torches for tig welding with rotatable electrode | |
| US3515839A (en) | Plasma torch | |
| CN112647037A (zh) | 一种四阴极等离子喷涂喷枪装置 | |
| JPS6116226B2 (ja) | ||
| JP3138578B2 (ja) | 多電極プラズマジェットトーチ | |
| CN106825869B (zh) | 氩弧焊枪及具有该氩弧焊枪的装置 | |
| US3317704A (en) | Electric arc torches | |
| CN111112804B (zh) | 一种极限水冷深熔氩弧焊枪 | |
| JP3005902B2 (ja) | プラズマ溶射装置 | |
| RU213469U1 (ru) | Плазмотрон для аддитивного выращивания | |
| CN1221036A (zh) | 一种轧辊与矫直辊表面淬火的方法及淬火设备 | |
| JPS5849306B2 (ja) | プラズマ溶射ト−チ | |
| JPS6247630B2 (ja) | ||
| CN218135687U (zh) | 一种用于镍板激光焊接的气体保护装置 | |
| JP2857247B2 (ja) | プラズマトーチにおけるプラズマ作動ガス供給方法 | |
| JPS632230Y2 (ja) | ||
| JPH07303971A (ja) | プラズマスポット溶接用トーチ |