JPS63162544A - 耐熱性、耐アルカリ性、低pH性に優れた無機質繊維の製造方法 - Google Patents
耐熱性、耐アルカリ性、低pH性に優れた無機質繊維の製造方法Info
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- JPS63162544A JPS63162544A JP61307764A JP30776486A JPS63162544A JP S63162544 A JPS63162544 A JP S63162544A JP 61307764 A JP61307764 A JP 61307764A JP 30776486 A JP30776486 A JP 30776486A JP S63162544 A JPS63162544 A JP S63162544A
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Classifications
-
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は合金鉄製錬スラグであるフェロニッケル製錬ス
ラグ及びフェロクロム製錬スラグを出発原料として耐熱
性、耐アルカリ性、低pH性を有する無機質繊維を製造
する方法に関する。
ラグ及びフェロクロム製錬スラグを出発原料として耐熱
性、耐アルカリ性、低pH性を有する無機質繊維を製造
する方法に関する。
(従来の技術及び問題点)
スラグウール、ロックウール、グラスウール、セラミッ
クウール等の無機質繊維はその耐火性、断熱性、吸音性
等の優れた性質を利用して建材、保温材等として各種の
産業分野に需要が増加しており、最近では通気性や保水
性を利用して愚業分野にも用途が拡大しつつある。
クウール等の無機質繊維はその耐火性、断熱性、吸音性
等の優れた性質を利用して建材、保温材等として各種の
産業分野に需要が増加しており、最近では通気性や保水
性を利用して愚業分野にも用途が拡大しつつある。
このうちスラグウールは高炉スラグやフェロマンガンス
ラグを、ロックウールは天然岩石である玄武岩やかんら
ん岩等を、グラスウールは珪砂等を、セラミックウール
は合成アルミナやシリカ等を、それぞれ主原料として、
いずれも遠心力を利用して繊維化するいわゆるスピニン
グ法、もしくは藩気もしくは空気の高速気流を利用した
ブローイング法により製造されている。
ラグを、ロックウールは天然岩石である玄武岩やかんら
ん岩等を、グラスウールは珪砂等を、セラミックウール
は合成アルミナやシリカ等を、それぞれ主原料として、
いずれも遠心力を利用して繊維化するいわゆるスピニン
グ法、もしくは藩気もしくは空気の高速気流を利用した
ブローイング法により製造されている。
これら従来の無機質繊維はその成分としてアルカリ分、
特にCaOを高濃度で含有している。すなわち、例えば
高炉スラグでは35〜40%程度、フェロマンガンスラ
グでは25〜30%、玄武岩、かんらん岩を原料とする
ロックウールでは20〜30%程度のCaOを含有して
いるのが一般的である。
特にCaOを高濃度で含有している。すなわち、例えば
高炉スラグでは35〜40%程度、フェロマンガンスラ
グでは25〜30%、玄武岩、かんらん岩を原料とする
ロックウールでは20〜30%程度のCaOを含有して
いるのが一般的である。
CaOは原料中に既に含有されている場合もあるが、原
料を電気炉、キューボラ炉等の溶解炉で溶解する際に、
原料の溶融温度を低下’+ シめ、繊維化の操業を容易
にするために石灰石等の形で添加される場合もある。
料を電気炉、キューボラ炉等の溶解炉で溶解する際に、
原料の溶融温度を低下’+ シめ、繊維化の操業を容易
にするために石灰石等の形で添加される場合もある。
しかし、このことが意味する様に、CaOが含有される
とその繊維は熱に対して弱く、耐熱性が劣るという欠点
があり、またアルカリや水と接触した際、アルカリや水
との反応によってCaOが溶出するという欠点もあった
。これは農業用として溶液栽培、水耕栽培等に使用した
場合、繊維と接触した水のpHを上昇せしめ、植物の成
長を阻害するという問題をもたらすものである。
とその繊維は熱に対して弱く、耐熱性が劣るという欠点
があり、またアルカリや水と接触した際、アルカリや水
との反応によってCaOが溶出するという欠点もあった
。これは農業用として溶液栽培、水耕栽培等に使用した
場合、繊維と接触した水のpHを上昇せしめ、植物の成
長を阻害するという問題をもたらすものである。
逆にCaOを含有しない材料を原料として無a質繊維を
製造する場合には、溶融温度が著しく高く繊維化が困難
であると同時に、その製造コストも高いという欠点があ
った。セラミックウールはこのfjlに言亥当する。
製造する場合には、溶融温度が著しく高く繊維化が困難
であると同時に、その製造コストも高いという欠点があ
った。セラミックウールはこのfjlに言亥当する。
本発明者らは、CaO含有量が少なく、かつ入手も容易
で安価な材料として特にフェロニッケル、フェロクロム
の製錬スラグに着目し、その繊維化を目指す過程におい
て、種々の実験を行い、CaO以外の成分および繊維化
時の温度を調整すれば、従来一般的に溶融温度が裔<、
繊維化が困難であった上記のごときスラグでも容易に繊
維化できることを発見し、その成分及び温度と粘度との
相関を重回帰解析した結果、前記のP値を制御すること
により繊維化する方法を確立したものである。
で安価な材料として特にフェロニッケル、フェロクロム
の製錬スラグに着目し、その繊維化を目指す過程におい
て、種々の実験を行い、CaO以外の成分および繊維化
時の温度を調整すれば、従来一般的に溶融温度が裔<、
繊維化が困難であった上記のごときスラグでも容易に繊
維化できることを発見し、その成分及び温度と粘度との
相関を重回帰解析した結果、前記のP値を制御すること
により繊維化する方法を確立したものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明は上記従来技術の問題点の解決のため、CaO含
有量が低いフェロニッケル製錬スラグ、フェロクロム製
錬スラグでも、特に石灰石等Ca0dQを追加添加する
ことなく、容易かつ安価に繊維化できる方法を提供し、
もって耐熱性、耐アルカリ性、低pH性等に優れた、安
価な無機質繊維を提供することを目的とするものである
。
有量が低いフェロニッケル製錬スラグ、フェロクロム製
錬スラグでも、特に石灰石等Ca0dQを追加添加する
ことなく、容易かつ安価に繊維化できる方法を提供し、
もって耐熱性、耐アルカリ性、低pH性等に優れた、安
価な無機質繊維を提供することを目的とするものである
。
本発明は前記目的を達成するため、スピンナー等の繊維
化装置に供給するフェロニッケル製錬スラグ、フェロク
ロム製錬スラグの1種類または2種類を出発原料とした
溶融原料の成分および注入温度を、下式により示される
P値が5〜15の範囲に入る様に調整することから、構
成される。
化装置に供給するフェロニッケル製錬スラグ、フェロク
ロム製錬スラグの1種類または2種類を出発原料とした
溶融原料の成分および注入温度を、下式により示される
P値が5〜15の範囲に入る様に調整することから、構
成される。
P= 108
但し、X−(−0.0200(a+b+c)+0.04
65d−0.0164e−0.0267f +0.03
86g−0.00367+4.2784 〕a=MnO
含有量(χ)、b=Feo含有楢(Z) 。
65d−0.0164e−0.0267f +0.03
86g−0.00367+4.2784 〕a=MnO
含有量(χ)、b=Feo含有楢(Z) 。
c =Cr2(h含有量(χ)、 d =SiOz含有
l($)。
l($)。
e=caO含有量(χ)、f=Mgo含有ffi ($
) 。
) 。
g=^7!203含有量(χ)、T=注入温度(’C)
すなわち、本発明は上記出発原料に1種類ないしはそれ
以上の種類の追加原料を、その合計した成分から計算し
たP値が5〜15となる様な比率で混合し、しかる後に
この混合された原料を溶融し、繊維化装置に供給するも
のである。
すなわち、本発明は上記出発原料に1種類ないしはそれ
以上の種類の追加原料を、その合計した成分から計算し
たP値が5〜15となる様な比率で混合し、しかる後に
この混合された原料を溶融し、繊維化装置に供給するも
のである。
ここでP値を5〜15に限定した理由について述べる。
P値が5未満であると、溶融原料がショット化し、収率
すなわち原料の装入重量に対する回収繊維重量の比率が
低下するためであり、一方P値が15超では追加原料の
量を多く必要とし、其の溶解に要する電力等の熱エネル
ギーを多く消費し、経済的でないからである。
すなわち原料の装入重量に対する回収繊維重量の比率が
低下するためであり、一方P値が15超では追加原料の
量を多く必要とし、其の溶解に要する電力等の熱エネル
ギーを多く消費し、経済的でないからである。
本発明の無機質繊維製造方法は、資源の有効利用という
観点から、現在廃棄されているか乃至は利用度の低いフ
ェロニッケル製錬スラグ、フェロクロム製錬スラグを出
発原料とするものであり、P値を5〜15の範囲に調整
するための追加原料として、煉瓦屑、珪砂、粘土等の安
価な原料を使用することができる。
観点から、現在廃棄されているか乃至は利用度の低いフ
ェロニッケル製錬スラグ、フェロクロム製錬スラグを出
発原料とするものであり、P値を5〜15の範囲に調整
するための追加原料として、煉瓦屑、珪砂、粘土等の安
価な原料を使用することができる。
一般にフェロニッケル製錬スラグは5iOz : 53
〜56%、CaO:0〜3%、 MgO: 33〜36
%。
〜56%、CaO:0〜3%、 MgO: 33〜36
%。
FeO:3〜10%、AlzO,、: 0〜3%の成分
を有し、その製錬炉からの出滓温度は1560〜160
0℃で、P値を計算すると2.0以下である。
を有し、その製錬炉からの出滓温度は1560〜160
0℃で、P値を計算すると2.0以下である。
またフェロクロム製錬スラグは5iOz : 33〜3
8%、CaO:0〜5%、MgO: 30〜35%、
FeO+CrzO3: 3〜8%、 1zo3: 20
〜25%の成分を有し、その製錬炉からの出滓温度は1
650〜1700℃で、P値を計算すると1.0以下で
ある。
8%、CaO:0〜5%、MgO: 30〜35%、
FeO+CrzO3: 3〜8%、 1zo3: 20
〜25%の成分を有し、その製錬炉からの出滓温度は1
650〜1700℃で、P値を計算すると1.0以下で
ある。
この様な合金鉄製錬スラグを主原料として無機質繊維を
製造する場合には、できるだけ追加原料を使用しないと
いう観点からも(追加原料を多く使用するとその分だけ
熱エネルギー使用量が増加することになる)、さきに述
べた如くP値を15以下に制限することが必要である。
製造する場合には、できるだけ追加原料を使用しないと
いう観点からも(追加原料を多く使用するとその分だけ
熱エネルギー使用量が増加することになる)、さきに述
べた如くP値を15以下に制限することが必要である。
すなわち前述のP値を求める式から分かる様に、P値を
大きくするためには、ベキ敗の符号が十になっている成
分、すなわちSiO□とA Il 203の含有量を増
やすことが必要であり、特にA Il zOyは通常の
合金鉄スラグにはそれほど多く含有されていないためP
値を高くするには、それだけ追加原料の量を多く必要と
し、その溶解に要する電力等の熱エネルギーを多く消費
し、経済的でないからである。
大きくするためには、ベキ敗の符号が十になっている成
分、すなわちSiO□とA Il 203の含有量を増
やすことが必要であり、特にA Il zOyは通常の
合金鉄スラグにはそれほど多く含有されていないためP
値を高くするには、それだけ追加原料の量を多く必要と
し、その溶解に要する電力等の熱エネルギーを多く消費
し、経済的でないからである。
この様な観点から、フェロニッケル製錬スラグ、フェロ
クロム製錬スラグを出発原料として上記P値を満足させ
るためには、繊維化装置に注入する溶融原料の成分は5
iOz: 50〜65%、 CaO: 5%以下、門g
O:20〜27%、AN20.:5〜20%、 FeO
+MnO→Cr2O,: 10%以下となる様に調整す
るのが好ましい。
クロム製錬スラグを出発原料として上記P値を満足させ
るためには、繊維化装置に注入する溶融原料の成分は5
iOz: 50〜65%、 CaO: 5%以下、門g
O:20〜27%、AN20.:5〜20%、 FeO
+MnO→Cr2O,: 10%以下となる様に調整す
るのが好ましい。
この様な合金鉄製錬スラグは、固体状態、すなわち冷原
料を電気炉、キューポラ炉のごとき溶解炉で熔融して使
用するが、またフェロニッケル、あるいはフェロクロム
製錬炉から出滓されたままの溶融原料をそのまま使用す
ることも可能である。
料を電気炉、キューポラ炉のごとき溶解炉で熔融して使
用するが、またフェロニッケル、あるいはフェロクロム
製錬炉から出滓されたままの溶融原料をそのまま使用す
ることも可能である。
熱経済的には、製錬炉から出滓した溶融原料をそのまま
使用することがこのましい。ただしこの場合でも成分・
温度の調整のための炉等の手段が別個に必要である。
使用することがこのましい。ただしこの場合でも成分・
温度の調整のための炉等の手段が別個に必要である。
この際の繊維化装置への溶融原料の注入温度は、145
0〜1650℃、このましくは1500〜1600℃の
範囲に制御することが望ましい。1450℃未満では、
溶融原料がショブト化する割合が多くなって収率が低下
し、一方1650℃超の温度は、大量の熱エネルギーを
必要とし経済的でなくなるためである。
0〜1650℃、このましくは1500〜1600℃の
範囲に制御することが望ましい。1450℃未満では、
溶融原料がショブト化する割合が多くなって収率が低下
し、一方1650℃超の温度は、大量の熱エネルギーを
必要とし経済的でなくなるためである。
以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
以下の実施例及び比較例において用いた原料の化学成分
を表−1に示す。また表−2には各実施例と比較例の主
要データを総括して示している。
を表−1に示す。また表−2には各実施例と比較例の主
要データを総括して示している。
〔実施例1〕
実施例1はフェロニッケル製錬スラグを主原料とし、P
値を本発明による適正範囲の下限値付近である5、4で
繊維化した例である。
値を本発明による適正範囲の下限値付近である5、4で
繊維化した例である。
すなわち、変圧器容量5000キロボルトアンペアの電
気炉を溶解、成分・温度調整用の炉として使用し、この
電気炉に表−1に示した化学成分を有する各種原料を、
重量比で表−2の「原料混合比」の欄に示した重量割合
で装入した。原料のうち、珪砂及び煉瓦層は5龍以下の
サイズに粉砕したものを、FeN i製錬スラグは電気
製錬炉から出滓されたものを、上記電気炉に装入した。
気炉を溶解、成分・温度調整用の炉として使用し、この
電気炉に表−1に示した化学成分を有する各種原料を、
重量比で表−2の「原料混合比」の欄に示した重量割合
で装入した。原料のうち、珪砂及び煉瓦層は5龍以下の
サイズに粉砕したものを、FeN i製錬スラグは電気
製錬炉から出滓されたものを、上記電気炉に装入した。
原料の装入量は合計で′10トンである。全ての原料が
溶融した段階で溶融原料をサンプリングし、その成分分
析を行った結果が表−2の「溶融原料の化学成分(%)
」の欄に示しである。
溶融した段階で溶融原料をサンプリングし、その成分分
析を行った結果が表−2の「溶融原料の化学成分(%)
」の欄に示しである。
この溶融原料を電気炉から鍋に取り出し、この鍋を傾動
装置にセットして、溶融原料を繊維化装置であるスピン
ナーに対し、スピンナー1基あたり2750kg/Hr
の割合で注入した。この際、注入口ではバーナーを燃焼
させて溶融原料の温度を1572℃に維持した。この様
な操業により、スピンナー1基あたり1980kg/H
rの無機質繊維が製造され、その収率(溶融原料の装入
量に対する回収繊維用の割合)は72%であった。また
得られた無機質繊維の繊維径は4.4μ、嵩比重は0.
153g / cotで、良好な繊維として評価できる
ものであった。
装置にセットして、溶融原料を繊維化装置であるスピン
ナーに対し、スピンナー1基あたり2750kg/Hr
の割合で注入した。この際、注入口ではバーナーを燃焼
させて溶融原料の温度を1572℃に維持した。この様
な操業により、スピンナー1基あたり1980kg/H
rの無機質繊維が製造され、その収率(溶融原料の装入
量に対する回収繊維用の割合)は72%であった。また
得られた無機質繊維の繊維径は4.4μ、嵩比重は0.
153g / cotで、良好な繊維として評価できる
ものであった。
〔実施例2〕
次に実施例2は、得られる無機質繊維の耐熱性を改善す
るため、原料の混合比率をFeN f製錬スジ1フ0%
、煉瓦層13%、珪砂17%とし、注入温度1590℃
、P値7.3で繊維化した例である。その他の装置、方
法についての条件は実施例1と同一である。繊維径4.
8μ、嵩比重0.142g / ct&の繊維が収率7
4%で得られた。
るため、原料の混合比率をFeN f製錬スジ1フ0%
、煉瓦層13%、珪砂17%とし、注入温度1590℃
、P値7.3で繊維化した例である。その他の装置、方
法についての条件は実施例1と同一である。繊維径4.
8μ、嵩比重0.142g / ct&の繊維が収率7
4%で得られた。
〔実施例3〜4〕
実施例3〜4は、FeNi製錬スラグよりさらに融点が
高< (CaO−MgO−へβ203−5iO□系状
態図からの融点は約1700℃である)、それだけ繊維
化が困難であったFeCr製錬スラグを用いた繊維化の
実施例である。装置等の条件は実施例1と同様であり、
FeCr製錬スラグは電気製錬炉から出滓されたままの
溶融原料を使用した。
高< (CaO−MgO−へβ203−5iO□系状
態図からの融点は約1700℃である)、それだけ繊維
化が困難であったFeCr製錬スラグを用いた繊維化の
実施例である。装置等の条件は実施例1と同様であり、
FeCr製錬スラグは電気製錬炉から出滓されたままの
溶融原料を使用した。
実施例3はFeCr製錬スラグ75%に対し珪砂を25
%混合しくこの混合比率により状態図からの融点は14
5.0℃に低下する)、注入温度1560℃、P値6.
3で繊維化した例である。これにより繊維径4.6μ、
嵩比重0.145g / cnfの繊維が収率75%で
得られた。
%混合しくこの混合比率により状態図からの融点は14
5.0℃に低下する)、注入温度1560℃、P値6.
3で繊維化した例である。これにより繊維径4.6μ、
嵩比重0.145g / cnfの繊維が収率75%で
得られた。
実施例4はFeCr製錬スラグ70%に対し珪砂を30
%混合し、P値を13.2と高目にした例である。収率
は72%、繊維径4.8μ、嵩比重0.145g/ct
の良好な繊維が得られた。
%混合し、P値を13.2と高目にした例である。収率
は72%、繊維径4.8μ、嵩比重0.145g/ct
の良好な繊維が得られた。
〔比較例1〕
比較例1はFeMn製錬スラグを使用しCaO含有量を
高くした原料を繊維化した例である。
高くした原料を繊維化した例である。
実施例1と同じく変圧器容ff15000キロボルトア
ンペアの電気炉を使用し、原料のうち、珪砂は51以下
のサイズに粉砕したものを、FeNi製錬スラグ、Fe
Cr製錬スラグ、FeMn ”J錬スラグはそれぞれの
電気製錬炉から出滓されたものを、上記電気炉に装入し
た。原料の装入量は合計で10トンである。溶融原料を
上記電気炉から鍋に取り出し、この鍋を傾動装置にセッ
トして、溶融原料をスピンナーに対し、スピンナー1基
あたり2760kg/llrの割合で注入した。注入口
ではバーナーを燃焼させて溶融原料の温度を1467℃
に維持した。P値は9.9で、本発明による適正範囲の
ほぼ中央である。
ンペアの電気炉を使用し、原料のうち、珪砂は51以下
のサイズに粉砕したものを、FeNi製錬スラグ、Fe
Cr製錬スラグ、FeMn ”J錬スラグはそれぞれの
電気製錬炉から出滓されたものを、上記電気炉に装入し
た。原料の装入量は合計で10トンである。溶融原料を
上記電気炉から鍋に取り出し、この鍋を傾動装置にセッ
トして、溶融原料をスピンナーに対し、スピンナー1基
あたり2760kg/llrの割合で注入した。注入口
ではバーナーを燃焼させて溶融原料の温度を1467℃
に維持した。P値は9.9で、本発明による適正範囲の
ほぼ中央である。
この様な操業により、スピンナー1基あたり2150k
g/Hrの無機質繊維が製造され、その収率(溶融原料
の装入量に対する回収繊維量の割合)は78%であった
。また得られた無機質繊維の繊維径は4.5μ、嵩比重
は0.145g/ c!であった。
g/Hrの無機質繊維が製造され、その収率(溶融原料
の装入量に対する回収繊維量の割合)は78%であった
。また得られた無機質繊維の繊維径は4.5μ、嵩比重
は0.145g/ c!であった。
〔比較例2〕
比較例2はFeN i製錬スラグについての、繊維化の
例であり、使用設備はすべて比較例1におけるものと同
じであるが、P値を適正範囲外の2,2としたものであ
る。
例であり、使用設備はすべて比較例1におけるものと同
じであるが、P値を適正範囲外の2,2としたものであ
る。
比較例2では、FeN i製錬スラグ80%に対し、煉
瓦屑、珪砂をそれぞれ10%ずつ混合し、電気炉で溶融
後、温度を1616℃に維持しながら、スピンナー1基
あたり約2600kg/Hrの溶融原料を注入して繊維
化した。収率は35%に低下し、スピンナー1基あたり
910kg/llrの無機質繊維が製造されたが、表−
2に示した様に、繊維径は3.6μと細くなり、嵩比重
も0 、300g / cJに増加したため、無機質繊
維として使用するのには適切なものではなかった。
瓦屑、珪砂をそれぞれ10%ずつ混合し、電気炉で溶融
後、温度を1616℃に維持しながら、スピンナー1基
あたり約2600kg/Hrの溶融原料を注入して繊維
化した。収率は35%に低下し、スピンナー1基あたり
910kg/llrの無機質繊維が製造されたが、表−
2に示した様に、繊維径は3.6μと細くなり、嵩比重
も0 、300g / cJに増加したため、無機質繊
維として使用するのには適切なものではなかった。
以上述べた実施例1〜4及び比較例1〜2を含めて、P
値を種々変化させて、実施例1とほぼ同一の設備および
条件で繊維化した時の、P値と収率の関係を第1図に示
した。第1図からは、P値を5以上にしないと収率が低
く、経済的な繊維化ができないことがわかる。
値を種々変化させて、実施例1とほぼ同一の設備および
条件で繊維化した時の、P値と収率の関係を第1図に示
した。第1図からは、P値を5以上にしないと収率が低
く、経済的な繊維化ができないことがわかる。
表−2に示した耐熱温度は、上記実施例及び比較例にお
いて得られた無機質繊維をJIS 八9504に規定さ
れた耐熱温度の測定方法により、測定した結果である。
いて得られた無機質繊維をJIS 八9504に規定さ
れた耐熱温度の測定方法により、測定した結果である。
すなわち得られた無機質繊維を密度150kg/c11
1として、直径50龍、高さ801mの加熱容器に入れ
、荷重板及び荷重棒により試料にかかる圧力を5gf/
cmとした後、200℃までは約り℃/分、200℃以
上では約り℃/分の速度で加熱昇温させ、試料の厚さが
10%収縮する温度を読み取り耐熱温度としたものであ
る。通常のスラグウール(高炉スラグ、FeMn !!
!錬スラスラグ料としたもの)やロックウールの耐熱温
度が700〜750℃であるのに比較し、本発明により
製造した無機質繊維のそれは820〜860℃であり、
耐熱性に優れていることがわかる。また、CaO含有量
が高い比較例1では800℃であり、さらにCaO含有
量は低くてもP値が適正でない比較例2では780℃で
あり、本発明による実施例で得られた無機質繊維の耐熱
温度はこれら比較例で得られた繊維のそれに比較しても
高い。
1として、直径50龍、高さ801mの加熱容器に入れ
、荷重板及び荷重棒により試料にかかる圧力を5gf/
cmとした後、200℃までは約り℃/分、200℃以
上では約り℃/分の速度で加熱昇温させ、試料の厚さが
10%収縮する温度を読み取り耐熱温度としたものであ
る。通常のスラグウール(高炉スラグ、FeMn !!
!錬スラスラグ料としたもの)やロックウールの耐熱温
度が700〜750℃であるのに比較し、本発明により
製造した無機質繊維のそれは820〜860℃であり、
耐熱性に優れていることがわかる。また、CaO含有量
が高い比較例1では800℃であり、さらにCaO含有
量は低くてもP値が適正でない比較例2では780℃で
あり、本発明による実施例で得られた無機質繊維の耐熱
温度はこれら比較例で得られた繊維のそれに比較しても
高い。
上記の実施例及び比較例において得られた無機質繊維を
、pH−6,2の原水に1週間浸漬し、繊維を濾過分離
後の液のpH値を測定した結果を、表−2に示した。実
施例1〜4のそれがすべて7.0以下、すなわち酸性を
保っており、従来技術の項で述べた様な分野の農業用と
して適しているのに比較し、比較例1では7.3、比較
例2では7.5であった・ 比較例1は原料のCaO含有量が高いためP値が適正で
あってもpH値が7.3と高く、アルカリ分の溶出をき
らう農業用としては満足されているとは云えない繊維で
あり、さらに、比較例2は原料のアルカリ含有量が低く
てもP値が適正範囲でないとpH値が高くなり、P値の
制御が必要であることを示している。
、pH−6,2の原水に1週間浸漬し、繊維を濾過分離
後の液のpH値を測定した結果を、表−2に示した。実
施例1〜4のそれがすべて7.0以下、すなわち酸性を
保っており、従来技術の項で述べた様な分野の農業用と
して適しているのに比較し、比較例1では7.3、比較
例2では7.5であった・ 比較例1は原料のCaO含有量が高いためP値が適正で
あってもpH値が7.3と高く、アルカリ分の溶出をき
らう農業用としては満足されているとは云えない繊維で
あり、さらに、比較例2は原料のアルカリ含有量が低く
てもP値が適正範囲でないとpH値が高くなり、P値の
制御が必要であることを示している。
表−2に示した耐アルカリ性は、各実施例及び比較例に
おいて得られた無機質繊維をINのNa011水溶液に
1週間浸漬した後、繊維の表面を電子顕微鏡により観察
し、劣化状況を観察したものである。
おいて得られた無機質繊維をINのNa011水溶液に
1週間浸漬した後、繊維の表面を電子顕微鏡により観察
し、劣化状況を観察したものである。
第2図および第3図は実施例2と比較例2の繊維表面を
倍率4000倍で撮影したものであり第3図から分かる
様に、P値が適正でないと繊維表面がアルカリにより侵
食されて粗面化し、耐アルカリ性が低下していることが
わかる。
倍率4000倍で撮影したものであり第3図から分かる
様に、P値が適正でないと繊維表面がアルカリにより侵
食されて粗面化し、耐アルカリ性が低下していることが
わかる。
(発明の効果)
以上述べた様に、フェロニッケル製錬スラグ、フェロク
ロム製錬スラグを、本発明に従ってP値を制御して無機
質材料を繊維化すれば、耐熱性、耐アルカリ性、pH値
のいずれも優れた繊維が製造できる。本発明による無機
質繊維の製造方法はどの様な無機質材料を原料とする繊
維の製造にも適用可能であり、原料に限定されないが、
原料の調達性等から考えた場合には前述の様に合金鉄製
錬スラグ、特にフェロニッケル、フェロクロムの製錬ス
ラグの繊維化に適している。
ロム製錬スラグを、本発明に従ってP値を制御して無機
質材料を繊維化すれば、耐熱性、耐アルカリ性、pH値
のいずれも優れた繊維が製造できる。本発明による無機
質繊維の製造方法はどの様な無機質材料を原料とする繊
維の製造にも適用可能であり、原料に限定されないが、
原料の調達性等から考えた場合には前述の様に合金鉄製
錬スラグ、特にフェロニッケル、フェロクロムの製錬ス
ラグの繊維化に適している。
表−2
第1図はr)値と収zf+の関係を示す図、第2図は実
施例2においζ得られた無機11繊維をINのNaOH
水溶液に1週間浸漬した後の繊維の形状を示す写真、第
3図は比較例2において得られた無機′n繊維を前記水
溶液に1週間浸漬後の繊維の形状を示す写真である。 、D −1
施例2においζ得られた無機11繊維をINのNaOH
水溶液に1週間浸漬した後の繊維の形状を示す写真、第
3図は比較例2において得られた無機′n繊維を前記水
溶液に1週間浸漬後の繊維の形状を示す写真である。 、D −1
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 フェロニッケル製錬スラグ、フェロクロム製錬スラグの
1種類または2種類を出発原料として無機質繊維を製造
するにあたり、繊維化装置への注入温度が1450〜1
650℃の範囲で、下式により示されるP値が5〜15
の範囲になる様に、原料の成分及び注入温度を調節する
ことからなる無機質繊維の製造方法 P=10^X 但し、X=〔−0.0200(a+b+c)+0.04
65d−0.0164e−0.0267f+0.038
6g−0.0036T+4.2784〕a=MnO含有
量(%)、b=FeO含有量(%)、c=Cr_2O_
3含有量(%)、d=SiO_2含有量(%)、e=C
aO含有量(%)、f=MgO含有量(%)、g=Al
_2O_3含有量(%)、T=注入温度(℃)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61307764A JPH0645472B2 (ja) | 1986-12-25 | 1986-12-25 | 耐熱性、耐アルカリ性、低pH性に優れた無機質繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61307764A JPH0645472B2 (ja) | 1986-12-25 | 1986-12-25 | 耐熱性、耐アルカリ性、低pH性に優れた無機質繊維の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63162544A true JPS63162544A (ja) | 1988-07-06 |
JPH0645472B2 JPH0645472B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=17972989
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61307764A Expired - Lifetime JPH0645472B2 (ja) | 1986-12-25 | 1986-12-25 | 耐熱性、耐アルカリ性、低pH性に優れた無機質繊維の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0645472B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012176799A1 (ja) * | 2011-06-21 | 2012-12-27 | ニチアス株式会社 | ロックウール、その製造方法及び無機繊維フェルト |
CN111410431A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-14 | 北京中冶设备研究设计总院有限公司 | 一种镍铁熔渣直接制备高酸度系数矿物棉的方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS506823A (ja) * | 1973-06-02 | 1975-01-24 | ||
JPS5611667A (en) * | 1979-07-04 | 1981-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Tape cassette |
JPS5717444A (en) * | 1980-07-02 | 1982-01-29 | Nippon Steel Chem Co Ltd | Manufacture of rock wool |
JPS58161931A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | スラグ繊維の製造方法 |
JPS59131534A (ja) * | 1983-01-18 | 1984-07-28 | Nippon Cement Co Ltd | 岩綿の製造方法 |
JPS605539A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Fujitsu Ltd | プラズマ処理方法 |
-
1986
- 1986-12-25 JP JP61307764A patent/JPH0645472B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS506823A (ja) * | 1973-06-02 | 1975-01-24 | ||
JPS5611667A (en) * | 1979-07-04 | 1981-02-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Tape cassette |
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JPS59131534A (ja) * | 1983-01-18 | 1984-07-28 | Nippon Cement Co Ltd | 岩綿の製造方法 |
JPS605539A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Fujitsu Ltd | プラズマ処理方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012176799A1 (ja) * | 2011-06-21 | 2012-12-27 | ニチアス株式会社 | ロックウール、その製造方法及び無機繊維フェルト |
JP5158916B2 (ja) * | 2011-06-21 | 2013-03-06 | ニチアス株式会社 | ロックウール、その製造方法及び無機繊維フェルト |
CN111410431A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-14 | 北京中冶设备研究设计总院有限公司 | 一种镍铁熔渣直接制备高酸度系数矿物棉的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0645472B2 (ja) | 1994-06-15 |
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