JPS6316098A - 有機性廃水の処理方法 - Google Patents
有機性廃水の処理方法Info
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- JPS6316098A JPS6316098A JP61158047A JP15804786A JPS6316098A JP S6316098 A JPS6316098 A JP S6316098A JP 61158047 A JP61158047 A JP 61158047A JP 15804786 A JP15804786 A JP 15804786A JP S6316098 A JPS6316098 A JP S6316098A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
不発FjAに食品加工廃水などの産業廃水、し銀系汚水
、その他の浮遊性および溶解性の高分子有機物を含有す
る有機性廃水を上向流式嫌気性汚泥床法(UASB法)
を用いて効率的に嫌気処理する方法に関するもので6る
。
、その他の浮遊性および溶解性の高分子有機物を含有す
る有機性廃水を上向流式嫌気性汚泥床法(UASB法)
を用いて効率的に嫌気処理する方法に関するもので6る
。
DAUB法は、嫌気反応槽の底部にメタン菌のグラニユ
ール(団塊)t″形成堆積せしめて、メタン発酵を行う
ものである0 UAS B法は、従来の槽内を混合して液中にメタン菌
を分散する方法と異なり、槽内を混合せずに原水(廃水
)を槽底から上向きに流すことくよって槽底にメタン菌
自体が緻密に集合し穴直径15〜5■のグラニユールを
形成せしめるものである。このようなグラニユールの堆
積層のメタン菌濃度は極めて高いため、著るしく高負荷
のメタン発酵処理が可能となった。しかしながらグラニ
ユールを形成するメタン菌およびその他の菌の基質の炭
素数が9(C−化合物)程度以下の低分子化合物に限ら
れてお夕、高分子有機物を分鮮することはできない。高
分子有機物の低分子化は主として反応槽に浮遊する他の
嫌気性1によって行われるが、浮遊性の菌は一過性で流
出液と共に反応槽外に流出してしまうので、狛体濃夏が
低(、UASB反応槽での低分子化の速度はメタン生成
速度に比べて小さい。
ール(団塊)t″形成堆積せしめて、メタン発酵を行う
ものである0 UAS B法は、従来の槽内を混合して液中にメタン菌
を分散する方法と異なり、槽内を混合せずに原水(廃水
)を槽底から上向きに流すことくよって槽底にメタン菌
自体が緻密に集合し穴直径15〜5■のグラニユールを
形成せしめるものである。このようなグラニユールの堆
積層のメタン菌濃度は極めて高いため、著るしく高負荷
のメタン発酵処理が可能となった。しかしながらグラニ
ユールを形成するメタン菌およびその他の菌の基質の炭
素数が9(C−化合物)程度以下の低分子化合物に限ら
れてお夕、高分子有機物を分鮮することはできない。高
分子有機物の低分子化は主として反応槽に浮遊する他の
嫌気性1によって行われるが、浮遊性の菌は一過性で流
出液と共に反応槽外に流出してしまうので、狛体濃夏が
低(、UASB反応槽での低分子化の速度はメタン生成
速度に比べて小さい。
このように廃水からの高分子有機物の除去に低分子化の
過程が律速となり、UASB法本来の高負荷処理機能を
効率的に利用することができなかった。 ゛ また、UASB法の欠点は、流入水にSS(浮遊固形物
)分が多いと、メタンガスあるいはCO雪ガスに付着し
て浮上するSSに同伴してグラニユールも浮上、流出し
てし筐うことであった。
過程が律速となり、UASB法本来の高負荷処理機能を
効率的に利用することができなかった。 ゛ また、UASB法の欠点は、流入水にSS(浮遊固形物
)分が多いと、メタンガスあるいはCO雪ガスに付着し
て浮上するSSに同伴してグラニユールも浮上、流出し
てし筐うことであった。
一方、グラニユールは生長速度が極めて小さいため、一
度流出してしまうと、処理に必要な量が再び形成される
まで長崩間t−要し、その間処理が不可能となる。
度流出してしまうと、処理に必要な量が再び形成される
まで長崩間t−要し、その間処理が不可能となる。
このようなUASB法の問題点を改善するために、UA
SB反応楢反応膜に酸発酵槽を配置し、SSおよび溶解
性高分子有機物の低分子化を試みたが、すべてのv機物
を低分子化することはできず、未分解のsSおよび酸発
酵槽において増殖した酸生成菌が88としてUASB反
応槽に流入し、これらのBSがスカム化し浮上するのに
メタン菌グラニユールが同伴して浮上、流出する次め目
的とする改善効果は得られなかった。
SB反応楢反応膜に酸発酵槽を配置し、SSおよび溶解
性高分子有機物の低分子化を試みたが、すべてのv機物
を低分子化することはできず、未分解のsSおよび酸発
酵槽において増殖した酸生成菌が88としてUASB反
応槽に流入し、これらのBSがスカム化し浮上するのに
メタン菌グラニユールが同伴して浮上、流出する次め目
的とする改善効果は得られなかった。
本発明は、UASB法による高速の嫌気処理を効率的、
安定的に行うための有機性廃水の処理方法を提供するこ
とを目的とするものである。
安定的に行うための有機性廃水の処理方法を提供するこ
とを目的とするものである。
本発明は、有機性廃水を酸発酵して゛該廃水中の浮遊性
あるいは溶解性の有機物を低分子化し次のち限外濾過膜
(UP膜)で濾過し、透過液を上向流式嫌気性汚泥床(
Upflow AnaerobicSludge Be
d : UASB ) @にょって嫌気処理することを
特徴とする有機性廃水の処理方法である。
あるいは溶解性の有機物を低分子化し次のち限外濾過膜
(UP膜)で濾過し、透過液を上向流式嫌気性汚泥床(
Upflow AnaerobicSludge Be
d : UASB ) @にょって嫌気処理することを
特徴とする有機性廃水の処理方法である。
次に、本発明の一実施態様を図面を参照して説明する。
第1図において、有機性廃水(原水)は原水導入管1か
ら酸発酵槽2に導入され、酸発酵槽中で原水1中のSs
は生物学的に可溶化され、溶解性の高分子有機物ととも
に有機酸のような低分子有機物に分解される。酸発酵液
は導管3からUP膜濾過工程4に導入され、該発酵液中
の低分子有機物flUF膜を透過し導管5からυASB
反応WI6に°導かれ、核種の底に堆積しているメタン
菌グラニユール層7によってメタンガスおよび炭酸ガス
に転換される。
ら酸発酵槽2に導入され、酸発酵槽中で原水1中のSs
は生物学的に可溶化され、溶解性の高分子有機物ととも
に有機酸のような低分子有機物に分解される。酸発酵液
は導管3からUP膜濾過工程4に導入され、該発酵液中
の低分子有機物flUF膜を透過し導管5からυASB
反応WI6に°導かれ、核種の底に堆積しているメタン
菌グラニユール層7によってメタンガスおよび炭酸ガス
に転換される。
生成したガスはガス捕集部8で捕集されカス排出管9f
:経て槽外に排出される。一方、有機物が除去された液
は処理水排出管1oにより槽外に排出される。
:経て槽外に排出される。一方、有機物が除去された液
は処理水排出管1oにより槽外に排出される。
酸発酵では分解せずにUP膜濾過工程で捕捉された溶解
性、非溶解性の比較的高分子の有機物、・および酸生成
菌体を含有する゛非透過液の一部位配管11から酸発酵
槽2に返送され、残部は濃縮・脱水処理工程12に導入
され、凝集剤を添加し次のち脱水される@ ゛脱水方法は遠心脱水、ロール脱水、加圧脱水、臭突脱
水などいずれの方法を用いてもよい。脱水P、Rは配管
13より直接UA8B反応楢4に導入してもよいが、エ
アレージョンを行ったあと処理水と混合してもよい。
性、非溶解性の比較的高分子の有機物、・および酸生成
菌体を含有する゛非透過液の一部位配管11から酸発酵
槽2に返送され、残部は濃縮・脱水処理工程12に導入
され、凝集剤を添加し次のち脱水される@ ゛脱水方法は遠心脱水、ロール脱水、加圧脱水、臭突脱
水などいずれの方法を用いてもよい。脱水P、Rは配管
13より直接UA8B反応楢4に導入してもよいが、エ
アレージョンを行ったあと処理水と混合してもよい。
UF27”過工程における非透過液が悪臭を発生するよ
うであれば、脱水する前にエアレージョンを行うとよい
。このエアレージョンにより凝集性、脱水性が改善され
、且つ悪臭強度も軽減される。
うであれば、脱水する前にエアレージョンを行うとよい
。このエアレージョンにより凝集性、脱水性が改善され
、且つ悪臭強度も軽減される。
濃縮脱水処理工程12において使用する凝集剤は、有機
高分子凝集剤(ポリマー)t−用いてもよいが、溶解性
の高分子有機物質の多い廃水を処理する場合には硫酸バ
ンド、塩化第2鉄、消石灰などの無機凝集剤を使用すれ
ば溶解性の有機物も効果的に凝集、脱水することができ
る。
高分子凝集剤(ポリマー)t−用いてもよいが、溶解性
の高分子有機物質の多い廃水を処理する場合には硫酸バ
ンド、塩化第2鉄、消石灰などの無機凝集剤を使用すれ
ば溶解性の有機物も効果的に凝集、脱水することができ
る。
本発明プロセスと異なる他の廃水の処理施設に非透過1
F!Lを移送できるならば本発明のプロセスをより簡単
にすることができる。
F!Lを移送できるならば本発明のプロセスをより簡単
にすることができる。
また、原水にUIF膜流路を閉塞するような生物不活性
の粗大なSSが含有されている場合には、予めスクリー
ン等で該粗大SSを除去し、濃縮4脱水処理工程12で
処理するとよい。
の粗大なSSが含有されている場合には、予めスクリー
ン等で該粗大SSを除去し、濃縮4脱水処理工程12で
処理するとよい。
υA8B及応槽の心積としては、廃水のBODが10.
000 W9/ L程度のものであれば、水温30℃で
廃水の滞留日数1日程度の大きさのものでよい。酸発酵
槽の容積は、廃水中に含有されている有機物の性状なら
びに濃度によって異なるが、発酵液温を20℃〜45℃
とし、pat X O〜a2の範囲内で処理する場合、
廃水の滞留日数としてα2〜5日程度の大きさのものが
必要である。
000 W9/ L程度のものであれば、水温30℃で
廃水の滞留日数1日程度の大きさのものでよい。酸発酵
槽の容積は、廃水中に含有されている有機物の性状なら
びに濃度によって異なるが、発酵液温を20℃〜45℃
とし、pat X O〜a2の範囲内で処理する場合、
廃水の滞留日数としてα2〜5日程度の大きさのものが
必要である。
メタン発酵も酸発酵も20〜40℃の範囲の中温で行う
のが好ましく、水温が降下する冬期の対策として発生し
たメタンガスによる加温設備を付設しておくのが望まし
い。
のが好ましく、水温が降下する冬期の対策として発生し
たメタンガスによる加温設備を付設しておくのが望まし
い。
UP膜は、分画分子量15,000程度のものが用いら
れ、膜平均圧3 J f 7cm” 、膜面流速2.0
m / secで40〜5017m”時f)透過水を得
ルCとができる。
れ、膜平均圧3 J f 7cm” 、膜面流速2.0
m / secで40〜5017m”時f)透過水を得
ルCとができる。
供試原水として食肉加工廃水を用い、第1図のフローに
基ずいて嫌気性処理を行った。廃水の性状と処理装置の
仕様は次の通りである。
基ずいて嫌気性処理を行った。廃水の性状と処理装置の
仕様は次の通りである。
廃水性状 88 2760ja9/1BOD
5700wq/1 CODcr、 12500 ’ 処理装置仕様 酸発酵槽 5tU
F膜(分画分子量15,000) UA8B反厄槽(発酵部) 21供試原1f!
L′I&:本発明プロセスに通液する前に、まず乳酸お
↓ぴ酢酸を主に富有有機物とする人工廃gi UASB
反応槽に導入して、グラニユール化汚泥床として槽有効
容積の20%(α41)に達するまで増殖せしめ、この
時点から供試原水を217日の割合で本発明プロセスに
導入し、10日後にガス発生量を測定した。処理結果を
表1に示す。
5700wq/1 CODcr、 12500 ’ 処理装置仕様 酸発酵槽 5tU
F膜(分画分子量15,000) UA8B反厄槽(発酵部) 21供試原1f!
L′I&:本発明プロセスに通液する前に、まず乳酸お
↓ぴ酢酸を主に富有有機物とする人工廃gi UASB
反応槽に導入して、グラニユール化汚泥床として槽有効
容積の20%(α41)に達するまで増殖せしめ、この
時点から供試原水を217日の割合で本発明プロセスに
導入し、10日後にガス発生量を測定した。処理結果を
表1に示す。
表 1
注1) 沈殿槽有効容積 1を
注2) 砂ろ過(砂径2〜3霞)は閉塞が著るしく使用
不可能であった。
不可能であった。
散発e液分離工程のないものは未分解の88および酸生
成菌がUA8Bに流入し、スカムとして浮上してメタン
菌グラニユールをも浮上せしめたため、ガス発生量は著
るしく減少した。また分離に沈殿槽を用い次ものは、比
較的小径のグラニユールを浮上せしめ、その結果ガス発
生量はUP膜の約45%となった。これは、沈殿槽では
コロイド状のssが分離できず、1次液の粘稠性を低下
する効果がなかったことに起因すると思われるOUF膜
を用い次ものはガス発生量が16t/日となり予想した
よりも高い量が得られた。これはグラニユールが浮上し
なかつたことにもよるが、沈殿では分離できない微細な
酸生成菌、および未分解の有機物がUP膜で捕捉され、
酸発酵槽に返送されるため、メタン発酵の基質となる酸
生成反応が十分に進行したからであると思われる。
成菌がUA8Bに流入し、スカムとして浮上してメタン
菌グラニユールをも浮上せしめたため、ガス発生量は著
るしく減少した。また分離に沈殿槽を用い次ものは、比
較的小径のグラニユールを浮上せしめ、その結果ガス発
生量はUP膜の約45%となった。これは、沈殿槽では
コロイド状のssが分離できず、1次液の粘稠性を低下
する効果がなかったことに起因すると思われるOUF膜
を用い次ものはガス発生量が16t/日となり予想した
よりも高い量が得られた。これはグラニユールが浮上し
なかつたことにもよるが、沈殿では分離できない微細な
酸生成菌、および未分解の有機物がUP膜で捕捉され、
酸発酵槽に返送されるため、メタン発酵の基質となる酸
生成反応が十分に進行したからであると思われる。
以上のように本発明によって従来では不可能で6つ次次
の効果を得ることができ比。
の効果を得ることができ比。
(11酸発酵槽における酸生成反応を十分に進行するこ
とができる。これによって、 ■ 有用なメタンガス生成量が増加される。
とができる。これによって、 ■ 有用なメタンガス生成量が増加される。
■ UA8B処理水の有機物濃度が減少する。
■ 余剰汚泥発生量が減少する。
(2)グラニユールの浮上、流出が防止されるので、安
定した処理を行うことができる。
定した処理を行うことができる。
第1図は、本発明の詳細な説明するためのフロー概略図
である。 1・・・原水導入管、2・・・酸発酵槽、4・・・UF
膜濾過工程、6・・・UAS B反応槽、7・・・メタ
ン菌グラニユール層、8・・・ガス捕集部、9・・・ガ
ス排出管、10・・・処理水排出管、12・・・濃縮・
脱水処理工程
である。 1・・・原水導入管、2・・・酸発酵槽、4・・・UF
膜濾過工程、6・・・UAS B反応槽、7・・・メタ
ン菌グラニユール層、8・・・ガス捕集部、9・・・ガ
ス排出管、10・・・処理水排出管、12・・・濃縮・
脱水処理工程
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、有機性廃水を酸発酵して該廃水中の浮遊性あるいは
溶解性の有機物を低分子化したのち、限外濾過膜で濾過
し、透過液を上向流式嫌気性汚泥床法によつて嫌気性処
理することを特徴とする有機性廃水の処理方法。 2、限外濾過膜非透過液に凝集剤を加えて凝集処理した
のち、濃縮、脱水処理を行う特許請求の範囲第1項記載
の有機性廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61158047A JPS6316098A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 有機性廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61158047A JPS6316098A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 有機性廃水の処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6316098A true JPS6316098A (ja) | 1988-01-23 |
JPH0218918B2 JPH0218918B2 (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=15663130
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61158047A Granted JPS6316098A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 有機性廃水の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6316098A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02111498A (ja) * | 1988-10-19 | 1990-04-24 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | メタン発酵におけるpH調整用アルカリの低減方法 |
JPH02207899A (ja) * | 1989-02-07 | 1990-08-17 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | 分離装置を組み込んだ嫌気性二相式廃水処理システム |
JPH03224697A (ja) * | 1990-01-31 | 1991-10-03 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | 分離膜複合化メタン発酵装置 |
JP2002273462A (ja) * | 2001-03-22 | 2002-09-24 | Asahi Kasei Corp | 排水の処理方法及び装置 |
CN102826726A (zh) * | 2012-09-25 | 2012-12-19 | 重庆三峰环境产业集团有限公司 | 垃圾焚烧厂渗滤液处理工艺 |
-
1986
- 1986-07-07 JP JP61158047A patent/JPS6316098A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02111498A (ja) * | 1988-10-19 | 1990-04-24 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | メタン発酵におけるpH調整用アルカリの低減方法 |
JPH02207899A (ja) * | 1989-02-07 | 1990-08-17 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | 分離装置を組み込んだ嫌気性二相式廃水処理システム |
JPH03224697A (ja) * | 1990-01-31 | 1991-10-03 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | 分離膜複合化メタン発酵装置 |
JP2002273462A (ja) * | 2001-03-22 | 2002-09-24 | Asahi Kasei Corp | 排水の処理方法及び装置 |
CN102826726A (zh) * | 2012-09-25 | 2012-12-19 | 重庆三峰环境产业集团有限公司 | 垃圾焚烧厂渗滤液处理工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0218918B2 (ja) | 1990-04-27 |
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