JPS63155B2 - - Google Patents
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- JPS63155B2 JPS63155B2 JP1348579A JP1348579A JPS63155B2 JP S63155 B2 JPS63155 B2 JP S63155B2 JP 1348579 A JP1348579 A JP 1348579A JP 1348579 A JP1348579 A JP 1348579A JP S63155 B2 JPS63155 B2 JP S63155B2
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- Arc Welding Control (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は純直流成分と高周波パルス成分とから
なる直流電流に基づいて溶接作用をなすアーク溶
接機の電流制御指令発生装置に関するものであ
る。
なる直流電流に基づいて溶接作用をなすアーク溶
接機の電流制御指令発生装置に関するものであ
る。
近年、鉄、アルミニウム材等の導電材のアーク
溶接において美しいビートが迅速に形成されるこ
と、溶接部の結晶粒も微細化されて強度を増すこ
と等に関連して高周波パルスアーク溶接が広く採
用されるようになつた。ところが、この高周波パ
ルスアーク溶接は高周波断続電流をもたらすため
のスイツチング素子が容量増大に伴つてコストが
増大し、かつ素子自身での電力損失が大となる傾
向を有する。これを1具体例について説明する
と、溶接機の実効配線インダクタンスLは少なく
とも9〜10μHはあり、高周波スイツチオン時ア
ークを含めた配線にかかる電圧を100Vとした場
合、 di/dt=100−Ea/Lexp(−Rt/L) で与えられる。ここに、Rは配線等価抵抗、iは
電流、Eaはヨーク電圧を表わす。今、計算を容
易にするためR=0、アーク電圧10V、インダク
タンスL=9μHとすると、di/dt=90/9=
10A/μsとなる。従つて、パルス電流が直線的に
変化するものと仮定すると、そのピーク値Ipは
20kHzにてIp=25μs×10A/μs=250Aとなる。こ
のとき平均電流は100A程度となるが、これを高
周波パルス電流のみで200Aに増すことを考える
と、電源電圧が200V程度必要となり、ひいては
損失がほぼ電圧ないし高周波パルス電流の2乗に
比例し、著しく高周波パルス溶接機の効率を低下
させ、高周波パルス電流を生ぜしめるトランジス
タ等のスイツチング素子の電流容量上昇に伴うコ
ストアツプを生じ、電流発生源のコストアツプを
来す。従つて、100Aの高周波パルス電流に対し、
ほぼ2倍程度の純直流成分を重畳追加して上記高
周波パルス電流による溶接効果を損わない範囲に
て溶接電流出力定格を向上させる手段が採られて
いる。即ち、第1図イに示すような高周波パルス
電流に対して第1図ロに示すような純直流電流を
重畳して第1図ハに示すような電流をアーク溶接
機より流すようにしている。
溶接において美しいビートが迅速に形成されるこ
と、溶接部の結晶粒も微細化されて強度を増すこ
と等に関連して高周波パルスアーク溶接が広く採
用されるようになつた。ところが、この高周波パ
ルスアーク溶接は高周波断続電流をもたらすため
のスイツチング素子が容量増大に伴つてコストが
増大し、かつ素子自身での電力損失が大となる傾
向を有する。これを1具体例について説明する
と、溶接機の実効配線インダクタンスLは少なく
とも9〜10μHはあり、高周波スイツチオン時ア
ークを含めた配線にかかる電圧を100Vとした場
合、 di/dt=100−Ea/Lexp(−Rt/L) で与えられる。ここに、Rは配線等価抵抗、iは
電流、Eaはヨーク電圧を表わす。今、計算を容
易にするためR=0、アーク電圧10V、インダク
タンスL=9μHとすると、di/dt=90/9=
10A/μsとなる。従つて、パルス電流が直線的に
変化するものと仮定すると、そのピーク値Ipは
20kHzにてIp=25μs×10A/μs=250Aとなる。こ
のとき平均電流は100A程度となるが、これを高
周波パルス電流のみで200Aに増すことを考える
と、電源電圧が200V程度必要となり、ひいては
損失がほぼ電圧ないし高周波パルス電流の2乗に
比例し、著しく高周波パルス溶接機の効率を低下
させ、高周波パルス電流を生ぜしめるトランジス
タ等のスイツチング素子の電流容量上昇に伴うコ
ストアツプを生じ、電流発生源のコストアツプを
来す。従つて、100Aの高周波パルス電流に対し、
ほぼ2倍程度の純直流成分を重畳追加して上記高
周波パルス電流による溶接効果を損わない範囲に
て溶接電流出力定格を向上させる手段が採られて
いる。即ち、第1図イに示すような高周波パルス
電流に対して第1図ロに示すような純直流電流を
重畳して第1図ハに示すような電流をアーク溶接
機より流すようにしている。
しかしながら、高周波パルス電流と純直流電流
との重畳手段は例えば高周波パルス電流が量的に
所要平均電流に比して不足していることを何らか
の手段により検出して適当量の純直流成分を加え
るといつたことがなされており、総合電流ないし
高周波電流成分を独立して調整する方法ないし装
置は未だ開発されていない。従つて、溶接の仕上
り状態を最適に制御できない欠点があつた。この
ために、たとえばパイプ形成に際しての長手方向
への溶接において最適の状態において溶接を行つ
ていくことができにくかつた。
との重畳手段は例えば高周波パルス電流が量的に
所要平均電流に比して不足していることを何らか
の手段により検出して適当量の純直流成分を加え
るといつたことがなされており、総合電流ないし
高周波電流成分を独立して調整する方法ないし装
置は未だ開発されていない。従つて、溶接の仕上
り状態を最適に制御できない欠点があつた。この
ために、たとえばパイプ形成に際しての長手方向
への溶接において最適の状態において溶接を行つ
ていくことができにくかつた。
即ち、従来周知の溶接電流が純直流電流のみの
DC.TIG溶接では、溶接箇所の状態を示す第2図
イのように被溶接材1a,1bに対して斜線を施
したような溶解部が生じ、これが後に固化して完
全な被溶接材1a,1bの接合を達成する。この
DC.TIG溶接においてはアークの広がりと関連し
て集中加熱がしにくく、溶解表面積が大きいとと
もに直接アークに接しない溶接箇所裏面の形状
(以下、裏波と略称する)の高さl1がごく僅かで
殆んど生じない。従つて、裏面のねじ切、嵌合等
においては好都合なるも強度的に問題がある。
DC.TIG溶接では、溶接箇所の状態を示す第2図
イのように被溶接材1a,1bに対して斜線を施
したような溶解部が生じ、これが後に固化して完
全な被溶接材1a,1bの接合を達成する。この
DC.TIG溶接においてはアークの広がりと関連し
て集中加熱がしにくく、溶解表面積が大きいとと
もに直接アークに接しない溶接箇所裏面の形状
(以下、裏波と略称する)の高さl1がごく僅かで
殆んど生じない。従つて、裏面のねじ切、嵌合等
においては好都合なるも強度的に問題がある。
一方、溶接電流が高周波パルス電流だけの高周
波パルス溶接では高周波パルス電流により電流の
断続が生じ、これによつて電磁的ピンチ効果が有
効に働き、アーク柱の収縮作用が生じ、同一平均
電流の場合において、入熱が集中するため、溶け
込み比率(溶接深さ/表面ビート)が増大する。
よつて、第2図ロニ示すように斜線で示す溶解部
が生じ、これが固化して接合するものであるが、
裏波の高さl2がかなりの値に達し、当該裏波が嵌
合ないしねじ切等において支障を来すおそれがあ
つた。
波パルス溶接では高周波パルス電流により電流の
断続が生じ、これによつて電磁的ピンチ効果が有
効に働き、アーク柱の収縮作用が生じ、同一平均
電流の場合において、入熱が集中するため、溶け
込み比率(溶接深さ/表面ビート)が増大する。
よつて、第2図ロニ示すように斜線で示す溶解部
が生じ、これが固化して接合するものであるが、
裏波の高さl2がかなりの値に達し、当該裏波が嵌
合ないしねじ切等において支障を来すおそれがあ
つた。
以上、第2図イ,ロに基づく溶接結果の説明か
ら明らかのように溶接強度が強く、かつ裏波の高
さを最適にする溶接状態は第2図イ,ロの中間の
形態において存在することが明らかである。
ら明らかのように溶接強度が強く、かつ裏波の高
さを最適にする溶接状態は第2図イ,ロの中間の
形態において存在することが明らかである。
このような考案を基に被溶接部の溶接形態を観
察しつつ、高周波パルス電流と純直流電流との配
合比を制御できれば最適の溶接状態を常に得られ
ることがわかる。
察しつつ、高周波パルス電流と純直流電流との配
合比を制御できれば最適の溶接状態を常に得られ
ることがわかる。
ところが、この高周波パルス電流と純直流電流
の配合比を制御することは電源容量の規制と関連
してかなり面倒で、具体的には被溶接部の溶接形
態を観察しつつ高周波パルス電流成分と純直流電
流成分の合計2個のつまみをそれぞれの電源容量
を考慮しつつ総合電流をほぼ一定に保ちながら同
時に調整しなければならず、実質的に不可能であ
つた。
の配合比を制御することは電源容量の規制と関連
してかなり面倒で、具体的には被溶接部の溶接形
態を観察しつつ高周波パルス電流成分と純直流電
流成分の合計2個のつまみをそれぞれの電源容量
を考慮しつつ総合電流をほぼ一定に保ちながら同
時に調整しなければならず、実質的に不可能であ
つた。
本発明の目的は高周波パルス電流及び純直流電
流の各電源の容量の範囲内にて各電流源の総合電
流の制御はもとより総合電流を一定に保つた状態
にて高周波パルス電流成分を制御することにより
高周波パルス電流と純直流電流の配合比を唯一個
のつまみの調整に基づいて自在に得ることにあ
る。
流の各電源の容量の範囲内にて各電流源の総合電
流の制御はもとより総合電流を一定に保つた状態
にて高周波パルス電流成分を制御することにより
高周波パルス電流と純直流電流の配合比を唯一個
のつまみの調整に基づいて自在に得ることにあ
る。
以下、図面を参照のもとに本発明に係る装置に
ついて具体的に説明する。第3図は本発明の実施
例を示す装置の原理図で、同図において、2は高
周波パルス電流発生装置で、制御指令Ihoに比例
した高周波パルス電流Ih(平均電流値を示す)を
出力する構成をなし、この高周波パルス電流Ihは
トランジスタの断続制御等の周知手段により得ら
れるものとする。3は純直流電流発生装置で、制
御指令Idoに比例した純直流電流Idを出力する構
成をなしている。4は電流制御回路で、上記高周
波パルス電流発生装置2及び純直流電流発生装置
3それぞれへの制御入力指令Iho,Idoを供給する
作用をなし、その構成の詳細については後述す
る。5は磁極で、アースケーブル6を介して高周
波パルス電流発生装置2及び純直流電流発生装置
3それぞれのアース端子2b,2cに接続され
る。7は被溶接剤で、その溶接箇所7aが電極5
に対向すべく配置される。8はトーチケーブル
で、被溶接剤7から高周波パルス電流発生装置
2、純直流電流発生装置3の各電流供給端子2
a,2bに接続される。
ついて具体的に説明する。第3図は本発明の実施
例を示す装置の原理図で、同図において、2は高
周波パルス電流発生装置で、制御指令Ihoに比例
した高周波パルス電流Ih(平均電流値を示す)を
出力する構成をなし、この高周波パルス電流Ihは
トランジスタの断続制御等の周知手段により得ら
れるものとする。3は純直流電流発生装置で、制
御指令Idoに比例した純直流電流Idを出力する構
成をなしている。4は電流制御回路で、上記高周
波パルス電流発生装置2及び純直流電流発生装置
3それぞれへの制御入力指令Iho,Idoを供給する
作用をなし、その構成の詳細については後述す
る。5は磁極で、アースケーブル6を介して高周
波パルス電流発生装置2及び純直流電流発生装置
3それぞれのアース端子2b,2cに接続され
る。7は被溶接剤で、その溶接箇所7aが電極5
に対向すべく配置される。8はトーチケーブル
で、被溶接剤7から高周波パルス電流発生装置
2、純直流電流発生装置3の各電流供給端子2
a,2bに接続される。
さて、本発明に係る方法を実施するための主た
る構成要素としての働きをなす電流制御回路4に
ついて説明すると、4a1,4a2は設定器で、それ
ぞれ独自のアナログ量を可変出力するように構成
されている。今、設定器4a1の出力を高周波パル
ス電流指令Iho′とし、設定器4a2の出力を高周波
パルス電流と純直流電流との総合電流指令Itoと
する。4bは加算器で、上記各設定器4a1,4a2
からの各指令Iho′,Itoを図示の極性にて入力の
うえ演算し出力指令Ido′=(Ito−Iho′)を得る。
そして、この出力指令Ido′は演算増幅器OP1(こ
こでは増幅度1とする)及びリミツタ回路4Cを
順次介して純直流指令Idoを得る。この際のリミ
ツタ回路4Cは演算増幅器OP1の出力指令Ido′が
負符号のときは0に、出力指令Ido′が純直流電源
の最大出力を規制する指令値Idpを越えるときに
はこの指令値Idpに制御し、これらの場合を除き、
Ido′=Idoとなるように動作するものとする。4
dは符号反転回路で、演算増幅器OP2、同一抵抗
値を有する抵抗器R1,R2,R3、ダイオードD1,
D2を図示の接続によつて構成される。そして、
この符号反転回路4dの入力側には上記演算増幅
器OP1の出力指令Ido′が入力される。4eは加算
器で、設定器4a1及び符号反転回路4dからの出
力を図示の極性にて入力し、出力指令として高周
波パルス電流指令Ihoを得る。
る構成要素としての働きをなす電流制御回路4に
ついて説明すると、4a1,4a2は設定器で、それ
ぞれ独自のアナログ量を可変出力するように構成
されている。今、設定器4a1の出力を高周波パル
ス電流指令Iho′とし、設定器4a2の出力を高周波
パルス電流と純直流電流との総合電流指令Itoと
する。4bは加算器で、上記各設定器4a1,4a2
からの各指令Iho′,Itoを図示の極性にて入力の
うえ演算し出力指令Ido′=(Ito−Iho′)を得る。
そして、この出力指令Ido′は演算増幅器OP1(こ
こでは増幅度1とする)及びリミツタ回路4Cを
順次介して純直流指令Idoを得る。この際のリミ
ツタ回路4Cは演算増幅器OP1の出力指令Ido′が
負符号のときは0に、出力指令Ido′が純直流電源
の最大出力を規制する指令値Idpを越えるときに
はこの指令値Idpに制御し、これらの場合を除き、
Ido′=Idoとなるように動作するものとする。4
dは符号反転回路で、演算増幅器OP2、同一抵抗
値を有する抵抗器R1,R2,R3、ダイオードD1,
D2を図示の接続によつて構成される。そして、
この符号反転回路4dの入力側には上記演算増幅
器OP1の出力指令Ido′が入力される。4eは加算
器で、設定器4a1及び符号反転回路4dからの出
力を図示の極性にて入力し、出力指令として高周
波パルス電流指令Ihoを得る。
上記構成において、設定器4a1の出力指令
Iho′と設定器4a2の出力指令Itoとの関係におい
て、Iho′<Itoの関係があれば、演算増幅器OP1の
出力Ido′は正極性をなし、これがリミツタ回路4
Cを介して純直流発生装置3への指令Idoを生み
出す。この際、Ido′<IdpであればIdo′=Ido、
Ido′>IdpであればIdo=Idpとなり純直流電流発
生装置3の電源容量を越える余地はない。
Iho′と設定器4a2の出力指令Itoとの関係におい
て、Iho′<Itoの関係があれば、演算増幅器OP1の
出力Ido′は正極性をなし、これがリミツタ回路4
Cを介して純直流発生装置3への指令Idoを生み
出す。この際、Ido′<IdpであればIdo′=Ido、
Ido′>IdpであればIdo=Idpとなり純直流電流発
生装置3の電源容量を越える余地はない。
一方、符号反転回路4dの出力側の点Aは負極
性になろうとするもののダイオードD1,D2の作
用により抵抗器R1〜R3には電流の流れる余地は
なく、従つて、常時0電位に保たれる演算増幅器
OP2の入力側の電位に規制され、A点の電位は0
を維持する。よつて、加算器4eの出力は設定器
4a1の出力指令Iho′がそのまま出力され、高周波
パルス電流発生装置2の制御指令Ihoとなる。こ
の際、リミツタ回路4cが実質的に作用を及ぼす
ことなく入力、出力量が一致している限り、総合
電流を規制する設定器4a2の指令値Itoを一定に
保つた状態で高周波パルス電流を規制する設定器
4a1を変化させることにより総合電流を一定に維
持しつつ高周波パルス電流と純直流電流との配合
比を任意に選定できることが理解できる。
性になろうとするもののダイオードD1,D2の作
用により抵抗器R1〜R3には電流の流れる余地は
なく、従つて、常時0電位に保たれる演算増幅器
OP2の入力側の電位に規制され、A点の電位は0
を維持する。よつて、加算器4eの出力は設定器
4a1の出力指令Iho′がそのまま出力され、高周波
パルス電流発生装置2の制御指令Ihoとなる。こ
の際、リミツタ回路4cが実質的に作用を及ぼす
ことなく入力、出力量が一致している限り、総合
電流を規制する設定器4a2の指令値Itoを一定に
保つた状態で高周波パルス電流を規制する設定器
4a1を変化させることにより総合電流を一定に維
持しつつ高周波パルス電流と純直流電流との配合
比を任意に選定できることが理解できる。
このようにして電流制御回路4から出される制
御指令Iho,Idoはそれぞれ高周波パルス電流発生
装置2及び純直流電流発生装置3より負荷電流
Ih,Idが並列的にトーチケーブル8、被溶接剤
7、アークX、電極5、アースケーブル6を通じ
て供給されることになる。
御指令Iho,Idoはそれぞれ高周波パルス電流発生
装置2及び純直流電流発生装置3より負荷電流
Ih,Idが並列的にトーチケーブル8、被溶接剤
7、アークX、電極5、アースケーブル6を通じ
て供給されることになる。
次に、設定器4a1の出力指令値Iho′と設定器4
a2の出力指令値Itoとの間にIho′>Itoの関係が生
じたとすれば、今度は演算増幅器OP1の出力側は
負極性となり、リミツタ回路4cからの指令Ido
は0となる。一方、符号反転回路4d出力側A点
は正極性をなし、ダイオードD1,D2の導通を伴
つて、上記A点にはIho′−Itoの指令が得られ、
これを加算器4eの演算により高周波パルス電流
指令値Ihoとして上記指令値Itoがそのまま高周波
パルス電流発生装置2に供給される。このときに
は、総合電流は高周波パルス電流のみにて行われ
る。
a2の出力指令値Itoとの間にIho′>Itoの関係が生
じたとすれば、今度は演算増幅器OP1の出力側は
負極性となり、リミツタ回路4cからの指令Ido
は0となる。一方、符号反転回路4d出力側A点
は正極性をなし、ダイオードD1,D2の導通を伴
つて、上記A点にはIho′−Itoの指令が得られ、
これを加算器4eの演算により高周波パルス電流
指令値Ihoとして上記指令値Itoがそのまま高周波
パルス電流発生装置2に供給される。このときに
は、総合電流は高周波パルス電流のみにて行われ
る。
なお、上記説明においては本発明の実施例を示
す装置をもとに説明したものであるが、この装置
はいくつかの変形が考えられるもので、例えば、
設定器4a1,4a2(アナログ)をデイジタル設定
器とDA変換器との組合わせとすることが可能で
あり、第4図に示される構成に限定されるもので
はない。また各設定器の出力信号の極性は同一に
定めるものの必ずしも+極性であることを要しな
い。
す装置をもとに説明したものであるが、この装置
はいくつかの変形が考えられるもので、例えば、
設定器4a1,4a2(アナログ)をデイジタル設定
器とDA変換器との組合わせとすることが可能で
あり、第4図に示される構成に限定されるもので
はない。また各設定器の出力信号の極性は同一に
定めるものの必ずしも+極性であることを要しな
い。
以上述べたように本発明に係る装置は高周波パ
ルス電流と純直流電流との合成電流により高周波
アーク溶接を行うに際して、各電源の容量を越え
ることのないリミツト作用のもとに高周波パルス
電流成分又は総合電流の設定を、いずれか一方は
一定に保ちつつ他方を自在に調整することができ
るようにし、高周波パルス電流と純直流電流との
配合を任意に設定できるようにしたものである。
これによつて従来不可能とされた作業が可能とな
つた。即ち、例えば、ある連続ラインで高周波ア
ーク溶接にて製品を製作中、作業者は溶接ビート
をみながら電流を変える。このとき、高周波パル
ス電流成分と、純直流電流成分を独立してセツト
する従来の操作では両者を同時に総合電流をほぼ
一定に保ちつつ増加減少をバランスさせて制御
し、欠陥を生じないようにしなければならない。
これは事実上不可能に近い。これに対し、この発
明では総合電流を固定したまま高周波パルス電流
成分と純直流電流成分比を唯一個のつまみによつ
て各電流の電源容量の範囲内にて自在に調整でき
る。ひいては、溶接状況を確認しつつ電流成分比
を最良に設定でき、被溶接製品の欠陥領域への移
行の余地はない。また、高周波パルス電流成分を
固定して総合電流を制御するとき、高周波パルス
電流成分を電源容量で定まる最大限に得るものと
すれば、高周波パルス電流成分を最大に設定して
おき、総合電流を調整するのみで高周波パルス電
流の設定の範囲内では高周波パルス電流のみを、
高周波パルス電流の設定値以上では自動的に純直
流成分が加算されるように自動制御できる。
ルス電流と純直流電流との合成電流により高周波
アーク溶接を行うに際して、各電源の容量を越え
ることのないリミツト作用のもとに高周波パルス
電流成分又は総合電流の設定を、いずれか一方は
一定に保ちつつ他方を自在に調整することができ
るようにし、高周波パルス電流と純直流電流との
配合を任意に設定できるようにしたものである。
これによつて従来不可能とされた作業が可能とな
つた。即ち、例えば、ある連続ラインで高周波ア
ーク溶接にて製品を製作中、作業者は溶接ビート
をみながら電流を変える。このとき、高周波パル
ス電流成分と、純直流電流成分を独立してセツト
する従来の操作では両者を同時に総合電流をほぼ
一定に保ちつつ増加減少をバランスさせて制御
し、欠陥を生じないようにしなければならない。
これは事実上不可能に近い。これに対し、この発
明では総合電流を固定したまま高周波パルス電流
成分と純直流電流成分比を唯一個のつまみによつ
て各電流の電源容量の範囲内にて自在に調整でき
る。ひいては、溶接状況を確認しつつ電流成分比
を最良に設定でき、被溶接製品の欠陥領域への移
行の余地はない。また、高周波パルス電流成分を
固定して総合電流を制御するとき、高周波パルス
電流成分を電源容量で定まる最大限に得るものと
すれば、高周波パルス電流成分を最大に設定して
おき、総合電流を調整するのみで高周波パルス電
流の設定の範囲内では高周波パルス電流のみを、
高周波パルス電流の設定値以上では自動的に純直
流成分が加算されるように自動制御できる。
第1図は高周波パルス電流と純直流電流との重
畳を示す原理図、第2図は溶接状態を示す説明
図、第3図は本発明に係る回路図、第4図は第3
図の要部回路図である。 2…高周波パルス電流発生装置、3…純直流電
流発生装置、4…電流制御回路、5…電極、7…
被溶接材、4a1,4a2…設定器、4b,4e…加
算器、4d…符号反転回路、4c…リミツタ回
路。
畳を示す原理図、第2図は溶接状態を示す説明
図、第3図は本発明に係る回路図、第4図は第3
図の要部回路図である。 2…高周波パルス電流発生装置、3…純直流電
流発生装置、4…電流制御回路、5…電極、7…
被溶接材、4a1,4a2…設定器、4b,4e…加
算器、4d…符号反転回路、4c…リミツタ回
路。
Claims (1)
- 1 高周波パルス電流発生電源及び純直流電流発
生用電源よりの各出力電流を負荷に並列供給する
溶接装置において、これらの総合電流を設定する
第1の設定器と、高周波電流を設定し、上記第1
の設定器と同一極性の出力を供給する第2の設定
器を有し、上記第1の設定器の出力から第2の設
定器の出力を差引いた出力を得る第1の加算器、
上記第1の設定器出力の絶対値が第2の設定器出
力の絶対値に比して大のときは出力を0とし、第
1の設定器出力の絶対値が、第2の設定器出力の
絶対値に対して小のときは当該第1の加算器出力
の極性を反転する符号反転回路、上記第2の設定
器出力から上記符号反転回路の出力を差引いた出
力を得、高周波パルス電流の設定信号を供給する
第2の加算器、上記第1、第2の設定器の出力極
性とは反対極性の入力をしや断し、上記第1の加
算器からの入力が純直流電源の容量で定まり、上
記第1、第2の設定器の出力極性をなす一定レベ
ルまで、この入力をそのまま出力とし、上記一定
レベル以上の入力に対しては出力を一定レベルに
制限し、純直流成分の設定信号を供給するリミツ
タ回路を備えたことを特徴とする高周波パルスア
ーク溶接機の電流指令発生装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1348579A JPS55106682A (en) | 1979-02-07 | 1979-02-07 | Method and apparatus for current control in high frequency pulse arc welder |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1348579A JPS55106682A (en) | 1979-02-07 | 1979-02-07 | Method and apparatus for current control in high frequency pulse arc welder |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS55106682A JPS55106682A (en) | 1980-08-15 |
JPS63155B2 true JPS63155B2 (ja) | 1988-01-05 |
Family
ID=11834410
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1348579A Granted JPS55106682A (en) | 1979-02-07 | 1979-02-07 | Method and apparatus for current control in high frequency pulse arc welder |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS55106682A (ja) |
-
1979
- 1979-02-07 JP JP1348579A patent/JPS55106682A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS55106682A (en) | 1980-08-15 |
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