JPS6315002A - 貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法 - Google Patents
貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法Info
- Publication number
- JPS6315002A JPS6315002A JP15732586A JP15732586A JPS6315002A JP S6315002 A JPS6315002 A JP S6315002A JP 15732586 A JP15732586 A JP 15732586A JP 15732586 A JP15732586 A JP 15732586A JP S6315002 A JPS6315002 A JP S6315002A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- boiler
- once
- wavy
- growth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 5
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は１貫流ボイラにおいて１貫流ロス増加の原因と
なる波状型スケールの成長を防止させる方法に関する。
なる波状型スケールの成長を防止させる方法に関する。
貫流ボイラにおいては、給水の水質がきれいになるほど
蒸発管内面のスケール性状は波状型スケールを生成する
傾向があり、この波状型スケールは、火炉質流ロスの増
加を引き起こす原因と々る。
蒸発管内面のスケール性状は波状型スケールを生成する
傾向があり、この波状型スケールは、火炉質流ロスの増
加を引き起こす原因と々る。
近年、給電事情に対応して負荷の変更が可能な超臨界圧
変圧運転貫流ボイラが多く建設され。
変圧運転貫流ボイラが多く建設され。
稼動しているが、このようなタイプのボイラでは、低負
荷での蒸発管のバーンアウトを防止するために従来の超
臨界圧定圧運転貫流ボイラより蒸発管内平均流速を大き
くして対応している。
荷での蒸発管のバーンアウトを防止するために従来の超
臨界圧定圧運転貫流ボイラより蒸発管内平均流速を大き
くして対応している。
このため波状型スケール生成による貫流ロスの増加は、
従来の定圧運転貫流ボイラと比べて大きくなり、給水ポ
ンプ吐出圧力の増加などのプラント全体の効率低下を引
き起こすことも考えられる。
従来の定圧運転貫流ボイラと比べて大きくなり、給水ポ
ンプ吐出圧力の増加などのプラント全体の効率低下を引
き起こすことも考えられる。
この貫流ロス増加の原因である波状型スケールの成長防
止、除去のため、従来は、化学洗浄によって波状型スケ
ールを除去する方法を採用することが考えられていた。
止、除去のため、従来は、化学洗浄によって波状型スケ
ールを除去する方法を採用することが考えられていた。
しかし１貫流ロス増加に寄与する波状型スケールの付着
量としては、従来の化学洗浄実施の判定基迩の付着量と
比較すると少ないため１貫流ロス増加防止対策として化
学洗浄を採用することは、最近の化学洗浄周期を長くす
るという業界の動向に逆行することとなる。また、化学
洗浄後の再起動直後は、化学洗浄で蒸発管内面にきれい
な防錆皮膜が形成されているため１貫流ロスの主原因で
ある波状型スケールの成長を逆に加速させるという傾向
もある。
量としては、従来の化学洗浄実施の判定基迩の付着量と
比較すると少ないため１貫流ロス増加防止対策として化
学洗浄を採用することは、最近の化学洗浄周期を長くす
るという業界の動向に逆行することとなる。また、化学
洗浄後の再起動直後は、化学洗浄で蒸発管内面にきれい
な防錆皮膜が形成されているため１貫流ロスの主原因で
ある波状型スケールの成長を逆に加速させるという傾向
もある。
従って、従来の方法では効果的に波状型スケールの成長
を防止することができず１貫流ロスの増加を招き、プラ
ント全体の効率低下を招いていた。さらに、従来の方法
の化学洗浄では洗浄に要する工事期間が長く、ボイラの
停缶期間が長くなっていた。
を防止することができず１貫流ロスの増加を招き、プラ
ント全体の効率低下を招いていた。さらに、従来の方法
の化学洗浄では洗浄に要する工事期間が長く、ボイラの
停缶期間が長くなっていた。
そのため本発明は、上記の問題点を考え、波状型スケー
ルの生成、成長を防止する方法を提供することを目的と
してなされた。
ルの生成、成長を防止する方法を提供することを目的と
してなされた。
上記目的達成のため本発明は１貫流ボイラの停缶時、ボ
イラ系内に過酸化水素やオゾンなどの酸化剤を含む温水
を循環させることを特徴とする貫流ボイラのスケール成
長防止方法を提供している。
イラ系内に過酸化水素やオゾンなどの酸化剤を含む温水
を循環させることを特徴とする貫流ボイラのスケール成
長防止方法を提供している。
〔発明の作用〕
波状型スケールは、給水中のイオン又は分子状の鉄の微
粒子が結晶生成過程を経て析出し。
粒子が結晶生成過程を経て析出し。
さらにこの波状の山の先端へ選択的に衝突、付着して成
長するものと考えられる。この波状型スケールは非常に
硬質であることから結晶格子のそろったきれいな結晶の
生成によるものと考えられる。
長するものと考えられる。この波状型スケールは非常に
硬質であることから結晶格子のそろったきれいな結晶の
生成によるものと考えられる。
そのため、ボイラ停缶時に過酸化水素やオゾンなどの酸
化剤を含む温水を循環させることにより蒸発管内面の波
状型スケールの先端部のマグネタイトを次式の反応を行
わせてヘマタイトに変化させる。
化剤を含む温水を循環させることにより蒸発管内面の波
状型スケールの先端部のマグネタイトを次式の反応を行
わせてヘマタイトに変化させる。
２Ｈ２０ｉ→２ Ｈ２０＋ ０ｚ
０３→０２＋０
４ Ｆｅａｒ４＋０２ →６ Ｆｅ２Ｏ３この変化した
ヘマタイトはボイラ再起動後はマグネタイトへ変化する
が、このような過Ｓｔ−経てできた波状型スケールの先
端部のマグネタイトは、その後のイオン又は分子状の鉄
からの結晶生成過程でできるマグネタイトと比較すると
、結晶としては不完全なものであり、結晶生成過程にお
いて、波状の先端部に異物又は格子欠陥を作って波状の
結晶成長を防止する。 。
ヘマタイトはボイラ再起動後はマグネタイトへ変化する
が、このような過Ｓｔ−経てできた波状型スケールの先
端部のマグネタイトは、その後のイオン又は分子状の鉄
からの結晶生成過程でできるマグネタイトと比較すると
、結晶としては不完全なものであり、結晶生成過程にお
いて、波状の先端部に異物又は格子欠陥を作って波状の
結晶成長を防止する。 。
第１図に具体的実施例を示すフローシートを示す。第１
図において、１は復水器、２は復水ポンプ、３は低圧ヒ
ータ、４は脱気器、５は脱気器貯水槽、６は給水ポンプ
、７は高圧ヒータ。
図において、１は復水器、２は復水ポンプ、３は低圧ヒ
ータ、４は脱気器、５は脱気器貯水槽、６は給水ポンプ
、７は高圧ヒータ。
８は節炭器、９は蒸発器、 １０は汽水分離器、１１は
脱気器４への蒸気供給ライン、１２は薬液注入ラインで
ある。
脱気器４への蒸気供給ライン、１２は薬液注入ラインで
ある。
本方法は、過酸化水素１０ｐｐｍを含む温水を復水器１
かも復水ポンプ２を通して低圧ヒータ３をバイパスし、
脱気器４．脱気器貯水槽５．給水ポンプ６を通し、高圧
ヒータ７をバイパスし節炭器８．蒸発部９．汽水分離器
１０を通して復水器１へ戻すラインで循環させ、蒸発管
内面のマグネタイトの表面で酸化反応を起こさせるもの
である。
かも復水ポンプ２を通して低圧ヒータ３をバイパスし、
脱気器４．脱気器貯水槽５．給水ポンプ６を通し、高圧
ヒータ７をバイパスし節炭器８．蒸発部９．汽水分離器
１０を通して復水器１へ戻すラインで循環させ、蒸発管
内面のマグネタイトの表面で酸化反応を起こさせるもの
である。
成るプラントでは、５６時間の週末停止の時に次の要領
で温水の循環を実施した。週末停止の場合、最終のボイ
ラ強制冷却では約３時間後には汽水分離器１０の入口温
度は１００°Ｃ以下まで降下する。そして、さらに４０
〜５０°Ｃまで降下した温水を循環させなから脱気器貯
水槽５に薬液注入ライン１２から過酸化水素を注入し節
炭器８の入口で過酸化水素濃度を１ ｐｐｍに調整する
。
で温水の循環を実施した。週末停止の場合、最終のボイ
ラ強制冷却では約３時間後には汽水分離器１０の入口温
度は１００°Ｃ以下まで降下する。そして、さらに４０
〜５０°Ｃまで降下した温水を循環させなから脱気器貯
水槽５に薬液注入ライン１２から過酸化水素を注入し節
炭器８の入口で過酸化水素濃度を１ ｐｐｍに調整する
。
更に節炭器８の入口、及び、汽水分離器１０の入口のサ
ンプルにつき過酸化水素及び、フィルターにより懸濁鉄
の色の経時変化を追跡した。過酸化水素を添加した温水
の循環開始から３〜４時間後に汽水分離器１０の入口の
過酸化水素濃度は節炭器８０入口の過酸化水素濃度とほ
ぼ同じ１０ｐｐｍとなり、又、フィルターの色も赤褐色
を呈したので、蒸発管内面のマグネタイトの表面の一部
がへマタイトに変化したものと考え、循環を終了した。
ンプルにつき過酸化水素及び、フィルターにより懸濁鉄
の色の経時変化を追跡した。過酸化水素を添加した温水
の循環開始から３〜４時間後に汽水分離器１０の入口の
過酸化水素濃度は節炭器８０入口の過酸化水素濃度とほ
ぼ同じ１０ｐｐｍとなり、又、フィルターの色も赤褐色
を呈したので、蒸発管内面のマグネタイトの表面の一部
がへマタイトに変化したものと考え、循環を終了した。
温水の循環終了後にボイラの通常運転を行ったところ１
貫流ロスの増加は殆ど見られず、結果は良好であった。
貫流ロスの増加は殆ど見られず、結果は良好であった。
以上、実プラントによる例を示したが２本方法の適用に
当たっては、適用するプラントの規模、即ち、蒸発管の
長さや前回の化学洗浄後の運転時間等により、酸化剤の
濃度、循環水の温度、循環時間を決定する必要がある。
当たっては、適用するプラントの規模、即ち、蒸発管の
長さや前回の化学洗浄後の運転時間等により、酸化剤の
濃度、循環水の温度、循環時間を決定する必要がある。
本発明によれば、ボイラ停土中１例えば１週末停止期間
中、酸化剤を含む温水の循環を採用することにより、波
状型スケールの成長を防止し１貫流ロスの増加を抑える
ことができる。
中、酸化剤を含む温水の循環を採用することにより、波
状型スケールの成長を防止し１貫流ロスの増加を抑える
ことができる。
第１図は本発明の具体的実施例のフローシートを示す図
である。 １；復水器、２；復水ポンプ、３纂低圧ヒータ、４；脱
気器、５；脱気器貯水槽、６；給水ポンプ、７；高圧ヒ
ータ、８；節炭器、９；蒸発部、１０；汽水分離、１１
；蒸気供給ライン。 １２；薬液注入ライン 暁 イー、人 扱 間
である。 １；復水器、２；復水ポンプ、３纂低圧ヒータ、４；脱
気器、５；脱気器貯水槽、６；給水ポンプ、７；高圧ヒ
ータ、８；節炭器、９；蒸発部、１０；汽水分離、１１
；蒸気供給ライン。 １２；薬液注入ライン 暁 イー、人 扱 間
Claims (1)
- 貫流ボイラの停缶時、ボイラ系内に酸化剤を含む温水を
循環させることを特徴とする貫流ボイラのスケール成長
防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15732586A JPS6315002A (ja) | 1986-07-04 | 1986-07-04 | 貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15732586A JPS6315002A (ja) | 1986-07-04 | 1986-07-04 | 貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6315002A true JPS6315002A (ja) | 1988-01-22 |
Family
ID=15647227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15732586A Pending JPS6315002A (ja) | 1986-07-04 | 1986-07-04 | 貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6315002A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014162831A1 (ja) * | 2013-04-01 | 2014-10-09 | 株式会社片山化学工業研究所 | 海水中でのマンガンスケール形成阻害剤およびマンガンスケールの障害防止方法 |
-
1986
- 1986-07-04 JP JP15732586A patent/JPS6315002A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014162831A1 (ja) * | 2013-04-01 | 2014-10-09 | 株式会社片山化学工業研究所 | 海水中でのマンガンスケール形成阻害剤およびマンガンスケールの障害防止方法 |
| JP2014200704A (ja) * | 2013-04-01 | 2014-10-27 | 株式会社片山化学工業研究所 | 海水中でのマンガンスケール形成阻害剤およびマンガンスケールの障害防止方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5601657A (en) | Two-step chemical cleaning process | |
| JPH0938648A (ja) | 発電所ブロー水の処理方法 | |
| US2879157A (en) | Purification of alkali metals by heat transfer | |
| IL224782A (en) | Water treatment method | |
| CN110102139A (zh) | 一种用于锅炉烟气多级换热脱白的方法 | |
| JP2002310595A (ja) | 冷却装置 | |
| JPS6315002A (ja) | 貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法 | |
| CN107208879B (zh) | 直流锅炉的火炉壁管的清洗方法 | |
| JP2009095699A (ja) | 排ガス脱硫装置における未反応スラリーの処理方法 | |
| JPS61231307A (ja) | 貫流ボイラのスケ−ル成長防止方法 | |
| JPH10118404A (ja) | 液体濃縮方法 | |
| JP2702564B2 (ja) | オゾン水処理装置 | |
| JP3509846B2 (ja) | 発電所ヒータードレン水の処理方法 | |
| JPH10118405A (ja) | 液体濃縮方法 | |
| JPS61134509A (ja) | プラントの高圧系クリ−ンアツプ系統 | |
| JPS61231306A (ja) | 貫流ボイラの貫流ロス増加防止方法 | |
| CN109437425A (zh) | 等离子抛光机的废液处理装置、设备及方法 | |
| Hall | Energy and water savings in the textile industry | |
| JPH0776786A (ja) | 貫流型ボイラの防食方法 | |
| JPH11199203A (ja) | 廃塩酸の処理方法 | |
| JPH02280890A (ja) | 火力発電プラントの水処理方法 | |
| KR100497856B1 (ko) | 고온 폐수를 활용한 열교환 방법 및 장치 | |
| JPS62233606A (ja) | ボイラ保管系統 | |
| Bernard et al. | Scale control additive-practical experiences in multistage flash plants | |
| JPH0330043B2 (ja) |