JPS6314816A - 冷間圧延機用ワ−クロ−ルの製造法 - Google Patents
冷間圧延機用ワ−クロ−ルの製造法Info
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- JPS6314816A JPS6314816A JP15605786A JP15605786A JPS6314816A JP S6314816 A JPS6314816 A JP S6314816A JP 15605786 A JP15605786 A JP 15605786A JP 15605786 A JP15605786 A JP 15605786A JP S6314816 A JPS6314816 A JP S6314816A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は冷間圧延機用ワークロールの製造法に係り、特
に、耐摩耗性を要求される鉄鋼の冷間圧延に用いるのに
好適なワークロールの熱処理法に関する。
に、耐摩耗性を要求される鉄鋼の冷間圧延に用いるのに
好適なワークロールの熱処理法に関する。
冷間圧延機用のワークロールは、従来、軸受鋼もしくは
その延長である0、7〜1.1%C,2〜5%Crから
なるロールを定置もしくは漸進加熱した後、噴水冷却を
行ない作られてきた。しかし、鉄鋼、特に変形抵抗の大
きい工具鋼、電磁用鋼等の圧延では耐摩耗性の不足から
圧延後の板形状の不良、表面肌荒れ等が発生し短期間に
ロール交換をする必要があった。
その延長である0、7〜1.1%C,2〜5%Crから
なるロールを定置もしくは漸進加熱した後、噴水冷却を
行ない作られてきた。しかし、鉄鋼、特に変形抵抗の大
きい工具鋼、電磁用鋼等の圧延では耐摩耗性の不足から
圧延後の板形状の不良、表面肌荒れ等が発生し短期間に
ロール交換をする必要があった。
この対策として、発明者らは、特開昭55−2756号
公報に記載のように、冷間工具鋼を用いることを考えた
。
公報に記載のように、冷間工具鋼を用いることを考えた
。
本発明は高炭素高台金冷間工具鋼をオーステナイト状態
の温度から焼入れ、200℃以下の温度で焼もどして、
焼もどしマルテンサイトの基地組織としたものである。
の温度から焼入れ、200℃以下の温度で焼もどして、
焼もどしマルテンサイトの基地組織としたものである。
本発明のワークロールは鉄鋼の冷間圧延用ワークロール
として、従来、用いられてきた067〜1.1%C,2
〜5%Cr鋼にくらべて耐摩耗性が良好である。
として、従来、用いられてきた067〜1.1%C,2
〜5%Cr鋼にくらべて耐摩耗性が良好である。
高炭素高台金冷間工具は、従来、二十段もしくは十二段
圧延機のワークロールとして用いられてきたが、通常の
四段もしくは内股圧延機のワークロールとして月いるに
はその直径が大きく、また、かたさもHs 85が限界
であったため、適用は不可能であった。
圧延機のワークロールとして用いられてきたが、通常の
四段もしくは内股圧延機のワークロールとして月いるに
はその直径が大きく、また、かたさもHs 85が限界
であったため、適用は不可能であった。
冷間金型用高炭素高合金工具鋼は日本工業規格JISG
4404の5KDI、5KDIIが該当する。これらの
なかでは5KDIIが冷間圧延機用ワークロールとして
特に好ましい。
4404の5KDI、5KDIIが該当する。これらの
なかでは5KDIIが冷間圧延機用ワークロールとして
特に好ましい。
5KDIIを用いるときには、冷間圧延機用ワークロー
ルとして一般に要求されるロール表面のショアかたさく
Hs)90以上が得られる。また。
ルとして一般に要求されるロール表面のショアかたさく
Hs)90以上が得られる。また。
焼入硬化深さもワークロールの表面から40mm前後の
深さまで到達させることができ、一般に要求される直径
で60+m以上使用できるという要件を十分に満足させ
ることができる。
深さまで到達させることができ、一般に要求される直径
で60+m以上使用できるという要件を十分に満足させ
ることができる。
ワークロールの基地組織を焼もどしマルテンサイトにす
ることは1表面かたさ及び焼入硬化深さの条件を満たし
ながら耐摩耗性を改善するために必要となる。
ることは1表面かたさ及び焼入硬化深さの条件を満たし
ながら耐摩耗性を改善するために必要となる。
但し、焼もどし温度が低温であるため、通常の焼入れで
は残留オーステナイトを多量に含んだ組織となってしま
う、そのため、焼入後にサブゼロ処理を行ない、オース
テナイトをマルテンサイトに変態させれば残留オーステ
ナイトの量は5〜15%となり、焼もどし後には焼もど
しマルテンサイトの基地に共晶炭化物の混合した組織と
なる。
は残留オーステナイトを多量に含んだ組織となってしま
う、そのため、焼入後にサブゼロ処理を行ない、オース
テナイトをマルテンサイトに変態させれば残留オーステ
ナイトの量は5〜15%となり、焼もどし後には焼もど
しマルテンサイトの基地に共晶炭化物の混合した組織と
なる。
この組織がロールの耐摩耗性に対してきわめてすぐれた
効果を発揮する。
効果を発揮する。
本発明によるワークロールの製造は一般の鋼製ロールと
同様に造塊工程と鍛造工程および熱処理工程を順次経て
から最終的に仕上げ加工と検査を行なうことによってな
される。熱処理工程は焼入れと焼もどしを含むが場合に
よっては更に球状化焼なましを含め、焼入れの前に実施
してもよい。
同様に造塊工程と鍛造工程および熱処理工程を順次経て
から最終的に仕上げ加工と検査を行なうことによってな
される。熱処理工程は焼入れと焼もどしを含むが場合に
よっては更に球状化焼なましを含め、焼入れの前に実施
してもよい。
焼入れ焼もどし、および5球状化焼なましの温度条件に
ついてはJISG4404で選定している条件を適用す
ることができる。
ついてはJISG4404で選定している条件を適用す
ることができる。
焼入の手段について述べると、高い耐摩耗性を得るため
に1通常、ショアかたさ90以上を必要とする。このか
たさは日本工業規格で選定されている空冷もしくは油冷
では得られず、表面に50kg / m ”以上の圧縮
残留応力を必要とするため噴水冷却が必要となる。しか
し、噴水冷却のみでは材料の強度が熱応力に耐えられな
いため、焼割れを発生する。
に1通常、ショアかたさ90以上を必要とする。このか
たさは日本工業規格で選定されている空冷もしくは油冷
では得られず、表面に50kg / m ”以上の圧縮
残留応力を必要とするため噴水冷却が必要となる。しか
し、噴水冷却のみでは材料の強度が熱応力に耐えられな
いため、焼割れを発生する。
本発明は、かたさを低下させるパーライト、ベイナイト
の析出を防止し、さらに、熱応力による焼割れを防止す
る焼入れ方法を提案する。
の析出を防止し、さらに、熱応力による焼割れを防止す
る焼入れ方法を提案する。
本発明のようにワークロールの材料が冷間金型用合金工
具鋼からなるものでは、 JISG4404で選定され
ているように1000〜1050℃の焼入れ温度を必要
とする。この温度からの焼入れは、定置加熱してから冷
却するか、漸進加熱後、漸次冷却する二通りが考えられ
る。定置加熱後冷却する場合、その冷却速度をコントロ
ールするには、ロール胴部全面の冷却をコントロールす
る必要があるため、困薙を伴う6しかし、漸進加熱焼入
れでは、ある一定長さの部分のみをコントロールすれば
良いため比較的容易となる。
具鋼からなるものでは、 JISG4404で選定され
ているように1000〜1050℃の焼入れ温度を必要
とする。この温度からの焼入れは、定置加熱してから冷
却するか、漸進加熱後、漸次冷却する二通りが考えられ
る。定置加熱後冷却する場合、その冷却速度をコントロ
ールするには、ロール胴部全面の冷却をコントロールす
る必要があるため、困薙を伴う6しかし、漸進加熱焼入
れでは、ある一定長さの部分のみをコントロールすれば
良いため比較的容易となる。
漸進誘導加熱焼入れの場合、急速に加熱され。
しかも、オーステナイト状態の保持時間が非常に短いた
め、炭化物を基地に固溶させにくい、この心配をなくす
ために、前熱処理を施して炭化物を基地に固溶しやすく
することが望ましい、その方法はロール全体を加熱し、
焼入れ、焼もどすことからなり、焼入れ温度は、JIS
G4404に準する。焼もどし温度は600〜700℃
が望ましい。
め、炭化物を基地に固溶させにくい、この心配をなくす
ために、前熱処理を施して炭化物を基地に固溶しやすく
することが望ましい、その方法はロール全体を加熱し、
焼入れ、焼もどすことからなり、焼入れ温度は、JIS
G4404に準する。焼もどし温度は600〜700℃
が望ましい。
漸進誘導加熱焼入れにおける焼入冷却条件は、パーライ
トノーズ、ベイナイトノーズの回避及びマルテンサイト
変態点以下での徐冷を主眼とする。
トノーズ、ベイナイトノーズの回避及びマルテンサイト
変態点以下での徐冷を主眼とする。
この冷却は、パーライトノーズ回避のためには噴水冷却
を行ない、その水が既にパーライトノーズ以下になった
部分の冷却を必要以上に促進しないようにシール付きの
水切り板により、ロール本体以外に排除する0次いでベ
イナイトノーズの回避および内部からの復熱防止のため
噴霧冷却を行なう、この場合も、前記と同様、シール付
き水切り板により水を排除する。マルテンサイト変態点
以下の徐冷却では、内部からの復熱を避けるために、コ
ンプレッサによる圧縮空気を吹き付けることにより行な
われる。
を行ない、その水が既にパーライトノーズ以下になった
部分の冷却を必要以上に促進しないようにシール付きの
水切り板により、ロール本体以外に排除する0次いでベ
イナイトノーズの回避および内部からの復熱防止のため
噴霧冷却を行なう、この場合も、前記と同様、シール付
き水切り板により水を排除する。マルテンサイト変態点
以下の徐冷却では、内部からの復熱を避けるために、コ
ンプレッサによる圧縮空気を吹き付けることにより行な
われる。
焼入れ後の焼もどし処理の温度は、ロール表面の圧縮機
残留応力を50 kg/ m”以上とし、ショアかたさ
90以上を得るために、200℃以下が望ましい。
残留応力を50 kg/ m”以上とし、ショアかたさ
90以上を得るために、200℃以下が望ましい。
表1に示す化学成分をもつ5KD11相当の合金工具鋼
を造塊し鍛造および熱処理工程を経て直径320閣、胴
部長さ1500mmのワークロールに仕上げた。
を造塊し鍛造および熱処理工程を経て直径320閣、胴
部長さ1500mmのワークロールに仕上げた。
表 11量%)
熱処理は、まず、最初に球状化焼なましを行ない、次い
で前熱処理を施して焼入れ・焼もどしを行なった。球状
化焼なまし、および、前熱処理の後にはそれぞれ荒削加
工と中剤加工を施した。
で前熱処理を施して焼入れ・焼もどしを行なった。球状
化焼なまし、および、前熱処理の後にはそれぞれ荒削加
工と中剤加工を施した。
球状化焼なましは880℃で一度保持してから700℃
まで冷却し、その温度でもう一度保持した後、炉冷する
二段サイクルで行なった。焼なまし後のかたさはショア
かたさ32〜33であった。
まで冷却し、その温度でもう一度保持した後、炉冷する
二段サイクルで行なった。焼なまし後のかたさはショア
かたさ32〜33であった。
前熱処理は電気炉でロール全体をオーステナイト状態に
加熱した後、衝風焼入れを行ない、640℃で焼もどし
した。
加熱した後、衝風焼入れを行ない、640℃で焼もどし
した。
前熱処理後の焼入れは1000Hzの漸進誘導加熱後、
漸次冷却する方法で行ない、そのやり方は第1図に示す
ように、加熱コイル3をもつ誘導加熱炉2の下部に噴水
冷却器4を置き、その冷却器に1 kg / aa 2
の圧力の水を送って冷却し、その下部にシール付きの水
切り板5を設置した。
漸次冷却する方法で行ない、そのやり方は第1図に示す
ように、加熱コイル3をもつ誘導加熱炉2の下部に噴水
冷却器4を置き、その冷却器に1 kg / aa 2
の圧力の水を送って冷却し、その下部にシール付きの水
切り板5を設置した。
1はロール。8は冷却パイプ。
さらに、その下部に噴霧冷却器6を置き圧力5kg/a
m”の圧縮空気と水を混合した噴霧を行なった。その下
部にパイプを何本か組合わせた冷却器7を置き、コンプ
レッサ(圧力5kg/a2)により圧縮空気を送ること
により復熱を押えた。
m”の圧縮空気と水を混合した噴霧を行なった。その下
部にパイプを何本か組合わせた冷却器7を置き、コンプ
レッサ(圧力5kg/a2)により圧縮空気を送ること
により復熱を押えた。
焼入れ後、−50℃でサブゼロ処理を行ない。
次いで140℃、150℃で各−回、計二回の焼もどし
を行なった。サブゼロ処理では残留オーステナイトを分
解してマルテンサイトにする。そして、焼もどしははマ
ルテンサイトに靭性を付与するために行なう。
を行なった。サブゼロ処理では残留オーステナイトを分
解してマルテンサイトにする。そして、焼もどしははマ
ルテンサイトに靭性を付与するために行なう。
焼もどし後のロールかたさ分布を第2図に示す。
ワークロールのかたさは表面がショアかたさくHs)9
3であり、中心部は前熱処理時とほぼ同じ約40であっ
た。焼入硬化層については胴部表面から20nnの深さ
まで達していた。
3であり、中心部は前熱処理時とほぼ同じ約40であっ
た。焼入硬化層については胴部表面から20nnの深さ
まで達していた。
また、焼もどし後の組織は焼もどしマルテンサイトの基
地に共晶炭化物が現出し、満足のいくものが得られた。
地に共晶炭化物が現出し、満足のいくものが得られた。
胴部表面の残留応力を歪ゲージ法で測定した結果、60
kg/m”の圧縮残留応力であった。
kg/m”の圧縮残留応力であった。
本発明によれば、従来のものよりも耐摩耗性の良いもの
を得ることができる。
を得ることができる。
第1図は本発明の一実施例の断面図、第2図はロール表
面からの距離とかたさとの関係を示す線図である。 第1図 第2(21
面からの距離とかたさとの関係を示す線図である。 第1図 第2(21
Claims (1)
- 1、ワークロールに冷間金型用の高炭素高合金工具鋼を
用い、ロール形状に鍛造後、漸進誘導加熱によりオース
テナイト状態の温度に加熱した後、冷却速度を三段階以
上に変化させて焼入を施した後、200℃以下の温度で
焼もどし処理を施し、前記ワークロールの表面層に焼も
どすことを特徴とする冷間圧延機用ワークロールの製造
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15605786A JPS6314816A (ja) | 1986-07-04 | 1986-07-04 | 冷間圧延機用ワ−クロ−ルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15605786A JPS6314816A (ja) | 1986-07-04 | 1986-07-04 | 冷間圧延機用ワ−クロ−ルの製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6314816A true JPS6314816A (ja) | 1988-01-22 |
Family
ID=15619359
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15605786A Pending JPS6314816A (ja) | 1986-07-04 | 1986-07-04 | 冷間圧延機用ワ−クロ−ルの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6314816A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6169780B1 (en) | 1997-09-30 | 2001-01-02 | J. Morita Manufacturing Corp. | X-ray apparatus with improved patient access |
US6626277B2 (en) * | 2000-04-28 | 2003-09-30 | Hay-Tec Automotive Gmbh & Co. Kg | Synchronizer sleeve for a change speed gear and method of manufacturing same |
US7074285B2 (en) * | 2000-10-31 | 2006-07-11 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation | Manufacturing method for high-speed tool steel gear cutting tool |
-
1986
- 1986-07-04 JP JP15605786A patent/JPS6314816A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6169780B1 (en) | 1997-09-30 | 2001-01-02 | J. Morita Manufacturing Corp. | X-ray apparatus with improved patient access |
US6626277B2 (en) * | 2000-04-28 | 2003-09-30 | Hay-Tec Automotive Gmbh & Co. Kg | Synchronizer sleeve for a change speed gear and method of manufacturing same |
US7074285B2 (en) * | 2000-10-31 | 2006-07-11 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation | Manufacturing method for high-speed tool steel gear cutting tool |
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