JPS63147655A - ワイヤドツト印字ヘツド - Google Patents
ワイヤドツト印字ヘツドInfo
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- JPS63147655A JPS63147655A JP61300099A JP30009986A JPS63147655A JP S63147655 A JPS63147655 A JP S63147655A JP 61300099 A JP61300099 A JP 61300099A JP 30009986 A JP30009986 A JP 30009986A JP S63147655 A JPS63147655 A JP S63147655A
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-
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はワイヤドツト印字ヘッド、特に同ヘッドに用い
られるワイヤ材質を改良した印字ヘッドに関するもので
ある。
られるワイヤ材質を改良した印字ヘッドに関するもので
ある。
（従来の技術）
ワイヤドツト印字ヘッドとして例えば特公昭５８−５６
３５４号公報に開示されたものがある。第２図にその要
部断面図を示す。
３５４号公報に開示されたものがある。第２図にその要
部断面図を示す。
第２図において、１はアーマチュア、２は第１ヨーク、
３は磁性スペーサ、４は第２ヨーク、５は永久磁石、６
はコア、７は消磁コイル、８はバイアス用板バネ、９は
アーマチニアサポータ、１０はワイヤである。ここでこ
の印字ヘッドの動作を簡単に説明する。
３は磁性スペーサ、４は第２ヨーク、５は永久磁石、６
はコア、７は消磁コイル、８はバイアス用板バネ、９は
アーマチニアサポータ、１０はワイヤである。ここでこ
の印字ヘッドの動作を簡単に説明する。
まず、消磁コイル７を励磁しない状態では永久磁石５の
磁束が第２ヨーク４、磁性スペーサ３、第１ヨーク２、
アーマチュア１およびコア６を通り、この除虫ずる磁気
吸引力によりアーマチュア１がバイアス用板バネ８を偏
倚しながらコ１６に吸着されている。この状態で次に消
磁コイル７を励磁すると該消磁コイル７の磁束により前
記永久磁石５の磁束が打消され、前記ｇｉ状態のバイア
ス用板バネ８が開放されろ。これにより、アーマチュア
１の先端に固着されたワイヤ１０が図の矢印方向に駆動
され、図示しない媒体に印字が行われる。
磁束が第２ヨーク４、磁性スペーサ３、第１ヨーク２、
アーマチュア１およびコア６を通り、この除虫ずる磁気
吸引力によりアーマチュア１がバイアス用板バネ８を偏
倚しながらコ１６に吸着されている。この状態で次に消
磁コイル７を励磁すると該消磁コイル７の磁束により前
記永久磁石５の磁束が打消され、前記ｇｉ状態のバイア
ス用板バネ８が開放されろ。これにより、アーマチュア
１の先端に固着されたワイヤ１０が図の矢印方向に駆動
され、図示しない媒体に印字が行われる。
ところで、このような印字ヘッドの信頼性を左右するも
のとしてインキリボンによるワイヤの摩耗があることは
周知である。
のとしてインキリボンによるワイヤの摩耗があることは
周知である。
特開昭５９−７９７６６号公報にはかかる耐摩耗性を向
上させるために超硬合金ワイヤを用いることが開示され
ている。
上させるために超硬合金ワイヤを用いることが開示され
ている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしかかる超硬合金ワイヤによる印字ヘッドも、長期
間の使用でリボンインキによる著しい腐蝕、その結果の
ワイヤ折損、及びワイヤガイドの摩耗を招き印字ヘッド
の寿命を低下させるという問題点があった。また上記ワ
イヤの腐蝕によりインキリボンが損傷しインキリボンの
寿命を低下させるという問題点もあった。
間の使用でリボンインキによる著しい腐蝕、その結果の
ワイヤ折損、及びワイヤガイドの摩耗を招き印字ヘッド
の寿命を低下させるという問題点があった。また上記ワ
イヤの腐蝕によりインキリボンが損傷しインキリボンの
寿命を低下させるという問題点もあった。
本発明の目的は、上述の超硬合金ワイヤの腐蝕を防止し
、長期間にわたって安定して印字可能なワイヤドツト印
字ヘッドを提供するにある。
、長期間にわたって安定して印字可能なワイヤドツト印
字ヘッドを提供するにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は前記問題点を解決するため、ワイヤドツト印字
ヘッド用のワイヤを、コバルトのモル数に対するクロム
のモル数の比（以下クロム濃度比と言う）が０．００４
〜０．２ＷＣ−Ｃｏ系耐蝕性超硬合金で形成したもので
ある。
ヘッド用のワイヤを、コバルトのモル数に対するクロム
のモル数の比（以下クロム濃度比と言う）が０．００４
〜０．２ＷＣ−Ｃｏ系耐蝕性超硬合金で形成したもので
ある。
上記クロム濃度比は、ワイヤのコバルト成分をｍ重量％
、クロム成分がｎ重量％、コバルトの原子量がＭ、クロ
ムの原子量がＮとすると以下の通りである。先づＷ （
ｇ）のワイヤ中のコバルト重量は ｗｘ□ ・・・・・・（１）し
たがってこのときのコバルトのモル数はで夫々示される
。
、クロム成分がｎ重量％、コバルトの原子量がＭ、クロ
ムの原子量がＮとすると以下の通りである。先づＷ （
ｇ）のワイヤ中のコバルト重量は ｗｘ□ ・・・・・・（１）し
たがってこのときのコバルトのモル数はで夫々示される
。
同様にして、クロムのモル数は
となる。
クロム濃度比は上記したようにコバルトのモル数に対す
るクロムのモル数の比としたもので上記（２）。
るクロムのモル数の比としたもので上記（２）。
（３）式より
で示される（以下の説明において同じ）。
（作 用）
本発明においては、上記クロム濃度比が０．００４〜０
．２のＷＣ−Ｃｏ系超硬合金ワイヤが用いられているこ
とにより、その機械的強度を著しく低下させることな（
インキリボンによるワイヤの腐蝕が防止されるのである
。
．２のＷＣ−Ｃｏ系超硬合金ワイヤが用いられているこ
とにより、その機械的強度を著しく低下させることな（
インキリボンによるワイヤの腐蝕が防止されるのである
。
（実 施 例）
先ず、リボンインキによる炭化タングステン（ＷＣ）−
コバルト（Ｃｏ）系超硬合金ワイヤの腐蝕量の時間変化
を調べた。試験ワイヤとしては直径が０．３４＋ｗ、長
さが５０−１重量が約６７１ｇのものを用い、これを該
リボンインキ中に全部浸漬させ、浸漬前及び浸漬後のワ
イヤ重量の差を腐蝕量とした。その試験結果を第３図に
示す。
コバルト（Ｃｏ）系超硬合金ワイヤの腐蝕量の時間変化
を調べた。試験ワイヤとしては直径が０．３４＋ｗ、長
さが５０−１重量が約６７１ｇのものを用い、これを該
リボンインキ中に全部浸漬させ、浸漬前及び浸漬後のワ
イヤ重量の差を腐蝕量とした。その試験結果を第３図に
示す。
第３図において、横軸は試験ワイヤをインキ中に浸して
いる浸漬時間（単位は月）を示し、縦軸は試験ワイヤの
腐蝕量（単位はｊ＋Ｊダラム）を示している。図中Ｘ印
の点はワイヤ中にコバルトを３０重量％含ませた場合を
示し、他のＱ印、Δ印、０印の点も同様に各々２５重量
％、２０重量％、１５ｆｉ量％含ませた場合を示してい
る。なお、本試験は２５％の染料を含むインキを用い、
浸漬温度は２５℃として行った。
いる浸漬時間（単位は月）を示し、縦軸は試験ワイヤの
腐蝕量（単位はｊ＋Ｊダラム）を示している。図中Ｘ印
の点はワイヤ中にコバルトを３０重量％含ませた場合を
示し、他のＱ印、Δ印、０印の点も同様に各々２５重量
％、２０重量％、１５ｆｉ量％含ませた場合を示してい
る。なお、本試験は２５％の染料を含むインキを用い、
浸漬温度は２５℃として行った。
第３図の結果によれば、上記腐蝕量は浸漬時間に比例し
て直線的に変化していることが判かる。
て直線的に変化していることが判かる。
次に、第３図の１年分と等価な腐蝕量を短期間に得るた
めに加速試験を試みた。加速試験法としては同様のイン
キを用い上記浸漬温度を９５℃とした。得られた結果を
第４図に示す。これら第３図及び第４図の結果から、浸
漬温度を９５℃とすれば、同２５℃で１年間行った場合
とほぼ同じ結果が約１００時間で得られろことがわかる
。以下の試験はこの加速試験法で行ったものである。
めに加速試験を試みた。加速試験法としては同様のイン
キを用い上記浸漬温度を９５℃とした。得られた結果を
第４図に示す。これら第３図及び第４図の結果から、浸
漬温度を９５℃とすれば、同２５℃で１年間行った場合
とほぼ同じ結果が約１００時間で得られろことがわかる
。以下の試験はこの加速試験法で行ったものである。
次に、インキ成分に着目し、該成分によろＷＣ−Ｃｏ系
超硬合金ワイヤの腐蝕量の変化を調べた。
超硬合金ワイヤの腐蝕量の変化を調べた。
インキは一般に顔料、染料、分散剤およびオイルから成
るものであるが、これら成分中の顔料、分散剤およびオ
イルによる腐蝕は見られなかった。
るものであるが、これら成分中の顔料、分散剤およびオ
イルによる腐蝕は見られなかった。
しかし、染料に関しては、上述の試験と同様の試験を行
ったところ第５図に示すようなｉｉｃ験結果が得られ、
即ちインキ中の染料濃度に比例して腐蝕量が変化するこ
と、そして同図から、染料濃度Ｏの場合に腐蝕量が０に
なるので染料が上記腐蝕の主たる要因であることが判明
した。
ったところ第５図に示すようなｉｉｃ験結果が得られ、
即ちインキ中の染料濃度に比例して腐蝕量が変化するこ
と、そして同図から、染料濃度Ｏの場合に腐蝕量が０に
なるので染料が上記腐蝕の主たる要因であることが判明
した。
ところで、染料は顔料の補色材としてインキ中に必要不
可欠な成分である。
可欠な成分である。
よって、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金ワイヤの染料に対する耐
腐蝕性を向上させなければならないことが知られる。
腐蝕性を向上させなければならないことが知られる。
ここで発明者等は、「粉体及び粉末冶金」 （粉体粉末
冶金協会）第３１巻第２号ｐｊ６に示された、ＷＣ−Ｃ
ｏ系超硬合金にクロム成分を添加させろ手段により、そ
の耐蝕性を向上させ得ることに着目した。
冶金協会）第３１巻第２号ｐｊ６に示された、ＷＣ−Ｃ
ｏ系超硬合金にクロム成分を添加させろ手段により、そ
の耐蝕性を向上させ得ることに着目した。
第１図は、かかるクロム（Ｃｒ）添加ＷＣ−Ｇｏ系超硬
合全超硬合金ワイヤ、その染料に対するクロム濃度比と
ワイヤ腐蝕量との関係を示したものである。同図におい
て、横軸はクロム濃度比縦軸は腐蝕量（単位はミリグラ
ム）を示している。またＸ印の点はワイヤ中にコバルト
を３０重量％含ませた場合を示し、他のＯ印、Δ印、０
印の点は同様に各々２５重量％、２０ｇ量％、１５重量
％含ませた場合を示している。なお、本試験は２５％の
染料を含むインキを用い、浸漬温度は９５℃、浸漬時間
は１００時間として行った。
合全超硬合金ワイヤ、その染料に対するクロム濃度比と
ワイヤ腐蝕量との関係を示したものである。同図におい
て、横軸はクロム濃度比縦軸は腐蝕量（単位はミリグラ
ム）を示している。またＸ印の点はワイヤ中にコバルト
を３０重量％含ませた場合を示し、他のＯ印、Δ印、０
印の点は同様に各々２５重量％、２０ｇ量％、１５重量
％含ませた場合を示している。なお、本試験は２５％の
染料を含むインキを用い、浸漬温度は９５℃、浸漬時間
は１００時間として行った。
同図の結果によれば、クロム濃度比が０．００４を超え
るとその濃度の増加につれて腐蝕量の減少効果が顕著に
なることがわかった。
るとその濃度の増加につれて腐蝕量の減少効果が顕著に
なることがわかった。
即ちかかる耐腐蝕性を向上させるには上述したクロム濃
度比を０．００４以上とすれば良いことになる。
度比を０．００４以上とすれば良いことになる。
次に印字ヘッドの性能を左右する特性として見逃し得な
いものにワイヤの機械的強度がある。通常超硬合金にあ
ってかかる強度は抗折力により表わされる。第６図に上
記クロム濃度比と抗折力比との関係を示す。同図におい
て、横軸はクロム濃度比縦軸は抗折力比を示し、抗折力
比は、クロムを添加したときの抗折力の値を、クロムを
添加しないときの抗折力の値で割ったものであり、この
比が１に近いほどクロム添加による抗折力の低下が少な
いことを意味している。
いものにワイヤの機械的強度がある。通常超硬合金にあ
ってかかる強度は抗折力により表わされる。第６図に上
記クロム濃度比と抗折力比との関係を示す。同図におい
て、横軸はクロム濃度比縦軸は抗折力比を示し、抗折力
比は、クロムを添加したときの抗折力の値を、クロムを
添加しないときの抗折力の値で割ったものであり、この
比が１に近いほどクロム添加による抗折力の低下が少な
いことを意味している。
同図によると、クロム濃度比が略０．１６に達するまで
抗折力比の低下は非常に少ないこと、そしてクロム濃度
比０．２においてなお好適値を保ち、それ以上の濃度の
増加につれて抗折力の減少が著しくなることがわかった
。
抗折力比の低下は非常に少ないこと、そしてクロム濃度
比０．２においてなお好適値を保ち、それ以上の濃度の
増加につれて抗折力の減少が著しくなることがわかった
。
即ち上記抗折力比の一定水準値を保ち得るためには上記
クロム濃度比の上限を０．２とすることが必要である。
クロム濃度比の上限を０．２とすることが必要である。
具体的に、ワイヤの抗折力比が０．４（クロム濃度比０
．２）であっても十分な機械的強度を維持し得る様に設
計されたワイヤドツト印字ヘッドとして、前記ワイヤの
抗折力比が０．４（クロム濃度比０．２）のワイヤを組
み込み印字試験を行ったところ長時間何ら支障を招くこ
となく印字が可能となりさらに耐蝕性に関しても著しく
好適であった。
．２）であっても十分な機械的強度を維持し得る様に設
計されたワイヤドツト印字ヘッドとして、前記ワイヤの
抗折力比が０．４（クロム濃度比０．２）のワイヤを組
み込み印字試験を行ったところ長時間何ら支障を招くこ
となく印字が可能となりさらに耐蝕性に関しても著しく
好適であった。
以上の各結果から、使用ワイヤの抗折力を著しく劣下さ
せず、しかもその耐蝕性を向上させるには、クロムをク
ロム濃度比で０．００４〜０，２．ｉｉ加すれば良い。
せず、しかもその耐蝕性を向上させるには、クロムをク
ロム濃度比で０．００４〜０，２．ｉｉ加すれば良い。
次に、上記クロム（Ｃｒ）の代わりに炭化クロム（Ｃｒ
３Ｃ２１を添加し同様に行い結果を第７図及び第８図に
示した。第７図はコバルトのモル数に対する炭化クロム
のモル数の比（以下炭化クロム濃度比と言う）と腐蝕量
との関係を示し、又第８図は該炭化クロム濃度比と抗折
力比の関係を示したものである。第７図および第８図に
おいて、横軸には夫々２つの要素を併記して示し、その
下側に炭化クロムの濃度比、更に上部にその炭化クロム
濃度比をクロム成分（Ｃｒ）６度比に換算したものであ
る。
３Ｃ２１を添加し同様に行い結果を第７図及び第８図に
示した。第７図はコバルトのモル数に対する炭化クロム
のモル数の比（以下炭化クロム濃度比と言う）と腐蝕量
との関係を示し、又第８図は該炭化クロム濃度比と抗折
力比の関係を示したものである。第７図および第８図に
おいて、横軸には夫々２つの要素を併記して示し、その
下側に炭化クロムの濃度比、更に上部にその炭化クロム
濃度比をクロム成分（Ｃｒ）６度比に換算したものであ
る。
第７図および第８図の結果を見ると、炭化クロムを添加
した場合も、ワイヤの抗折力及び耐蝕性に関してクロム
と同様の傾向を示し結局、クロム成分濃度比で０．００
４〜０．２添加すれば良いことになる。
した場合も、ワイヤの抗折力及び耐蝕性に関してクロム
と同様の傾向を示し結局、クロム成分濃度比で０．００
４〜０．２添加すれば良いことになる。
（発明の効果）
以上詳細に説明したように、本発明のワイヤドツト印字
ヘッドはクロム濃度比が０．００４〜０．２のＷＣ−Ｃ
ｏ系耐蝕性超硬合金ワイヤを用いたことにより、必要に
して十分な機械的強度と耐蝕性を有し、長期間の安定印
字を可能とし、したがってこの印字ヘッドを使用した装
置の信頼性を非常に高めることができるのである。
ヘッドはクロム濃度比が０．００４〜０．２のＷＣ−Ｃ
ｏ系耐蝕性超硬合金ワイヤを用いたことにより、必要に
して十分な機械的強度と耐蝕性を有し、長期間の安定印
字を可能とし、したがってこの印字ヘッドを使用した装
置の信頼性を非常に高めることができるのである。
なお、バネチャージ型ワイヤドツト印字ヘッドはもちろ
んのこと、プランジャ型、クラッパ−型などのワイヤド
ツト印字ヘッドにおいても、同様の効果が得られること
は言うまでもない。
んのこと、プランジャ型、クラッパ−型などのワイヤド
ツト印字ヘッドにおいても、同様の効果が得られること
は言うまでもない。
第１図はクロム濃度比と腐蝕量との関係を示す図、第２
図はワイヤドツト印字ヘッドの要部断面図、第３図は浸
漬時間と腐蝕量との関係を示す図、第４図は同浸漬時間
と腐蝕量との関係を示す促進試験図、第５図は染料濃度
と腐蝕量との関係を示す図、第６図はクロム濃度比と抗
折力比との関係を示す図、第７図は炭化クロム濃度比と
腐蝕量との関係を示す図、第８図は炭化クロム濃度比と
抗折力人の関係を示す図である。 クロム４崖比 １２ 図 （壇吟閏渭） ｉｆＬ庫−′！開と４１舎弧量とのル門イ振を１．す図
第３図 ４壜時間（時間） ；ＩＩ ３８． ”ｌ閏と眉喰吠（との聞イ禿をａずつ
第４図 クロム１Ｒｃｃ り０ムへ勺４３−一 ７咲化クロム５に厘よ乙
図はワイヤドツト印字ヘッドの要部断面図、第３図は浸
漬時間と腐蝕量との関係を示す図、第４図は同浸漬時間
と腐蝕量との関係を示す促進試験図、第５図は染料濃度
と腐蝕量との関係を示す図、第６図はクロム濃度比と抗
折力比との関係を示す図、第７図は炭化クロム濃度比と
腐蝕量との関係を示す図、第８図は炭化クロム濃度比と
抗折力人の関係を示す図である。 クロム４崖比 １２ 図 （壇吟閏渭） ｉｆＬ庫−′！開と４１舎弧量とのル門イ振を１．す図
第３図 ４壜時間（時間） ；ＩＩ ３８． ”ｌ閏と眉喰吠（との聞イ禿をａずつ
第４図 クロム１Ｒｃｃ り０ムへ勺４３−一 ７咲化クロム５に厘よ乙
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 複数のワイヤを有し、これらワイヤ中の任意のワイヤを
適宜駆動してドットを単位として印字を行うワイヤドッ
ト印字ヘッドにおいて、 上記ワイヤを、クロム濃度比０．００４〜０．２のＷＣ
−Ｃｏ系耐蝕性超硬合金で形成したことを特徴とするワ
イヤドット印字ヘッド。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP87306003A EP0252722B1 (en) | 1986-07-08 | 1987-07-07 | Wire-dot print head and wire therefor |
| DE8787306003T DE3776994D1 (de) | 1986-07-08 | 1987-07-07 | Punktmatrixnadeldruckkopf und nadel dazu. |
| KR1019870007264A KR930005074B1 (ko) | 1986-07-08 | 1987-07-07 | 와이어 도트 인자헤드 및 와이어 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61-158766 | 1986-07-08 | ||
| JP15876686 | 1986-07-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63147655A true JPS63147655A (ja) | 1988-06-20 |
| JPH0528666B2 JPH0528666B2 (ja) | 1993-04-27 |
Family
ID=15678870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61300099A Granted JPS63147655A (ja) | 1986-07-08 | 1986-12-18 | ワイヤドツト印字ヘツド |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63147655A (ja) |
| KR (1) | KR930005074B1 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62112749A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Kobe Steel Ltd | ドツトプリンタ−用印字ピン |
-
1986
- 1986-12-18 JP JP61300099A patent/JPS63147655A/ja active Granted
-
1987
- 1987-07-07 KR KR1019870007264A patent/KR930005074B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62112749A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-23 | Kobe Steel Ltd | ドツトプリンタ−用印字ピン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR930005074B1 (ko) | 1993-06-15 |
| KR880001838A (ko) | 1988-04-27 |
| JPH0528666B2 (ja) | 1993-04-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |