JPS631367B2 - - Google Patents
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- JPS631367B2 JPS631367B2 JP21101983A JP21101983A JPS631367B2 JP S631367 B2 JPS631367 B2 JP S631367B2 JP 21101983 A JP21101983 A JP 21101983A JP 21101983 A JP21101983 A JP 21101983A JP S631367 B2 JPS631367 B2 JP S631367B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Description
この発明は、電気炉の操業に当り、炉内に装入
されたスクラツプ等の装入物の溶解期において
は、前記装入物の溶解を促進して溶解時間の短縮
をはかり、且つ、スラグの早期生成を可能にし、
そして、精錬期においては、スラグ−メタル間の
化学反応を促進して精錬時間の短縮をはかること
を目的とする電気炉の操業方法に関するものであ
る。 従来、電気炉の操業において、スクラツプ等の
装入物の溶解期には、炉壁からの助燃バーナーの
使用および溶解促進のための酸素の使用が、電極
のアーク熱による溶解と併用されており、単なる
電極のアーク熱による操業に比較してかなりの操
業時間短縮の効果があがつている。しかし乍ら昨
今は、上記溶解の促進および精錬時間の短縮を一
段と強化することが望まれており、そのために炉
床部から不活性ガスもしくは酸化性のガスを炉内
に吹き込むことによる溶解の促進および精錬時間
の短縮が提案されているが、現実的にはこの炉床
部からのガス吹き込み併用の電気炉の操業法は採
用されるに至つていない。 そのため溶解期においては、炉内の熱の分布を
均一にすることが困難なことから、コールドゾー
ンにおける溶解遅れの解消がむづかしく、また、
スラグの生成までの時間を短縮できない等の問題
をかかえている。そして、精錬期においては、(a)
不均一な加熱による高温スラグにより炉の内張耐
火物の損傷が大きい、(b)温度分布が不均一なた
め、未溶解部などが生じ易く、スラグーメタル相
の反応が促進されず電力原単位が上昇する、(c)鋼
中のＣの移動速度がおそく精錬時間が長くなる、
(d)スラグ中のT.Feが多く且つ添加合金鉄の歩留
りが悪い、等の問題がある。 次に、前述した炉床部からのガスの吹込み手段
およびその問題点について説明する。即ち、炉床
部からのガス吹込み手段としては、電気炉の側
壁からコールドゾーンの鋼浴内に各種のガスを選
択的に吹込む方法、炉床部の鋼浴深さが1/2以
下に当る炉床に、電極の下を避け、炉内の上方に
向けて同心円上に多数のガス吹込みノズルを設
け、前記ノズルから鋼浴内に溶解期には酸素を、
そして精錬期には不活性ガスを吹込む方法が知ら
れている。 しかしながら、前者の方法は、コールドゾーン
の温度の低い鋼浴中にガスを吹込むものであるか
ら、前記温度の低い鋼浴が炉内を移動するに過ぎ
ず、期待するほどの溶解及び精錬の促進効果は得
られない。また後者の方法は、炉床に設けられた
ガス吹込みノズルから鋼浴が漏出する危険があ
り、そのシールが困難である上、ノズル及び炉床
部の損傷が激しく、そのための冷却機構が必要と
なる上、冷却によつて炉の熱が奪われる等、多く
の問題がある。 本発明者等は、上述した問題を解決し、溶解期
及び精錬期における加熱を均一化してコールドゾ
ーンを無くし、溶解及び精錬時間の短縮により生
産能率の向上及び電力原単位の低減を図ることが
できる電気炉の操業方法を開発すべく鋭意研究を
重ねた。 その結果、ホツトゾーンに不活性ガスを吹込
み、ホツトゾーンにおける高温の鋼浴の熱量をコ
ールドゾーンにある鋼スクラツプおよび低温の鋼
浴に伝えれば、鋼スクラツプおよび鋼浴の加熱が
均一に行なわれ、溶解及び精錬時間を短縮し得る
ことがわかつた。 この発明は、上記知見に基いてなされたもので
あつて、 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガス
を吹込み、前記ガスによつて、溶解期には炉内の
装入物の溶解を促進し、そして、精錬期には鋼浴
の化学反応を促進することを、電極のアーク熱に
よる溶解および精錬と併用する電気炉の操業方法
において、 前記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用
し、溶解期に、前記不活性ガスを炉内のホツトゾ
ーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完了し
た後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガスが収
斂する方向に、前記炉床部に設けた３箇以下のノ
ズルから、溶鋼１屯当り0.01〜0.1Nm3／分の量で
吹込むことにより、前記ホツトゾーンにおける高
温の鋼浴の熱量を、コールドゾーンにある鋼スク
ラツプおよび低温の鋼浴に伝え、かくして、前記
装入物の溶解を促進し、次いで、精錬期に、前記
不活性ガスを、前記溶解期と同じように、前記炉
床部に設けた３箇以下のノズルから、炉内のホツ
トゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガス
が収斂する方向に吹込むことにより、鋼浴の化学
反応を促進することに特徴を有するものである。 次に、この発明を図面を参照しながら説明す
る。第１図はこの発明方法の１つの実施態様を示
す電気炉炉底部の概略水平断面図、第２図は同じ
く概略縦断面図である。図面に示すように、内壁
２が耐火物でそして炉床３がMgOスタンプでラ
イニングされ、周囲が鉄皮４で覆われている電気
炉１には、３本の電極５が挿入され、アーク熱に
よつて、電気炉１内に供給された鋼スクラツプの
溶解及び精錬が行なわれる。このとき、電極５の
対向部にはホツトゾーン６が生成し、電極５間の
炉壁付近にはコールドゾーン７が生成する。第１
図において８は未溶解の鋼スクラツプ、９は出鋼
樋であり、第２図において１０は炉壁に設けられ
た助燃用バーナ、１１は溶鋼である。 この発明においては、ホツトゾーン６の炉床３
にノズル１２を３箇設け、ノズル１２から不活性
ガスを吹込むもので、不活性ガスの吹込み方向
は、吹込まれた不活性ガスが、鋼スクラツプが溶
け落ちた後の湯面のほぼ中央部Ａに収斂する方向
とする。 吹込む不活性ガスは、例えば窒素ガス、アルゴ
ンガス等を使用するものであり、その吹込み量は
溶鋼１屯当り0.01〜0.1Nm3／分の範囲とすること
が必要である。即ち、吹込み量が溶鋼１屯当り
0.01Nm3／未満では所期の効果が得られず、一
方、0.1Nm3／分を超えると、冷却が助長される
一方、鋼浴に不必要な動きが生じ、電力の入力に
悪影響をもたらすなどの問題が生ずる。また、酸
化性ガスのような活性ガスを吹込むと、炉床が損
傷する問題が生ずる。従つて、本発明では活性ガ
スは使用しない。 上記により不活性ガスを吹込むためのノズル１
２は３箇以下とすべきである。即ち前記ノズル１
２が３箇を超えると、ノズル１２周辺の炉床耐火
物が損傷する結果、その補修に多くの時間を要
し、生産能率を阻害する問題や、鋼浴に不必要な
動きが生じて、電力効率を損なうなどの不利益が
生ずる。この発明において、不活性ガスの吹込み
のためのノズル１２には、例えばMgO−Ｃ系の
細管多孔質の耐火物が使用される。 上述した方法により不活性ガスを吹込むと、溶
解期においては、ホツトゾーン６にある溶融物が
強く撹拌され、この撹拌によつて、コールドゾー
ン７に存在する未溶解の鋼スクラツプ８に、ホツ
トゾーン６にある溶融物が飛散し、前記溶融物に
よつて鋼スクラツプ８の溶解が促進される。なお
前記飛散した溶融物は、アーク熱によつてその温
度が上昇するから、前記鋼スクラツプ７の溶解促
進は一層助長される。 従来溶解期においては、助燃用バーナによつて
石油系燃料を吹付ける補助燃焼と、補助燃焼エネ
ルギーとしてバーナおよびランスによる酸素吹込
みのみによらざるを得なかつたが、この発明によ
れば、上記補助燃焼と、補助燃焼エネルギーの併
用効果に加えて、溶解期のほぼ全期を通じて撹拌
を行なうことができるので、溶解効率が著しく向
上する。その結果、電力原単位が低減し、また早
期に造滓が可能となるので、反応効率が向上し、
生石灰原単位の低減を図ることができる。 次に精錬期においては、ホツトゾーン６にある
高温の鋼浴の移動によつて、溶鋼の温度偏差や成
分の不均一が減少する結果、電力原単位は低減し
且つ精錬時間は短縮され、また、高温度のスラグ
による耐火物の影響も減少して、耐火物原単位が
低減される。 更に、脱炭効率の向上によつて低炭素鋼の精錬
が容易となり、そして、スラグと溶鋼間の反応が
促進される結果、T.Feのロスが少なくなり、Fe
出鋼歩留は向上する上、脱酸条件が良くなつて、
Fe−SiやFe−Mnなどの添加元素歩留も向上す
る。また、脱Ｐ、脱Ｓ、脱Ｏ等の反応も促進さ
れ、CaO原単位の低減が図れる。 次に、この発明を実施例により更に説明する。
第１表及び第２表には、前述したこの発明の方法
に従つて操業を行なつたときの実施例が従来例と
共に示されている。第１表は原料装入量、製鋼時
間、電力原単位、操業原単位、溶解能率および出
鋼歩留を示したものであり、第２表は精錬期にお
ける溶鋼温度、Ｃ値、Ｓ値、スラグ中のT.Fe値
および合金鉄歩留を示したものである。 従来例１は、炉内の鋼スクラツプおよび鋼浴の
表面上にランスによつて酸素を吹付け、且つ、炉
壁または炉蓋から溶鋼の表面上にバーナによつて
石油系燃料を吹付ける補助燃焼法によつて操業し
た場合である。従来例２は、炉床部の鋼浴深さが
１／２以下に当る炉床に、電極の下を避け、炉内の
上方に向けて同心円状に多数のガス吹込みノズル
を設け、前記ノズルから鋼浴内に酸素及び不活性
ガスを吹込む底吹き法を、実験炉で行なつた場合
の値について実炉に換算した例を示すものであ
る。なお、上記実施例及び従来例２は、何れも従
来例１の補助燃焼法を併用した。 第１表における操業原単位中のO2は、上述し
た補助燃焼法によるランスからの吹付け量であ
る。
されたスクラツプ等の装入物の溶解期において
は、前記装入物の溶解を促進して溶解時間の短縮
をはかり、且つ、スラグの早期生成を可能にし、
そして、精錬期においては、スラグ−メタル間の
化学反応を促進して精錬時間の短縮をはかること
を目的とする電気炉の操業方法に関するものであ
る。 従来、電気炉の操業において、スクラツプ等の
装入物の溶解期には、炉壁からの助燃バーナーの
使用および溶解促進のための酸素の使用が、電極
のアーク熱による溶解と併用されており、単なる
電極のアーク熱による操業に比較してかなりの操
業時間短縮の効果があがつている。しかし乍ら昨
今は、上記溶解の促進および精錬時間の短縮を一
段と強化することが望まれており、そのために炉
床部から不活性ガスもしくは酸化性のガスを炉内
に吹き込むことによる溶解の促進および精錬時間
の短縮が提案されているが、現実的にはこの炉床
部からのガス吹き込み併用の電気炉の操業法は採
用されるに至つていない。 そのため溶解期においては、炉内の熱の分布を
均一にすることが困難なことから、コールドゾー
ンにおける溶解遅れの解消がむづかしく、また、
スラグの生成までの時間を短縮できない等の問題
をかかえている。そして、精錬期においては、(a)
不均一な加熱による高温スラグにより炉の内張耐
火物の損傷が大きい、(b)温度分布が不均一なた
め、未溶解部などが生じ易く、スラグーメタル相
の反応が促進されず電力原単位が上昇する、(c)鋼
中のＣの移動速度がおそく精錬時間が長くなる、
(d)スラグ中のT.Feが多く且つ添加合金鉄の歩留
りが悪い、等の問題がある。 次に、前述した炉床部からのガスの吹込み手段
およびその問題点について説明する。即ち、炉床
部からのガス吹込み手段としては、電気炉の側
壁からコールドゾーンの鋼浴内に各種のガスを選
択的に吹込む方法、炉床部の鋼浴深さが1/2以
下に当る炉床に、電極の下を避け、炉内の上方に
向けて同心円上に多数のガス吹込みノズルを設
け、前記ノズルから鋼浴内に溶解期には酸素を、
そして精錬期には不活性ガスを吹込む方法が知ら
れている。 しかしながら、前者の方法は、コールドゾーン
の温度の低い鋼浴中にガスを吹込むものであるか
ら、前記温度の低い鋼浴が炉内を移動するに過ぎ
ず、期待するほどの溶解及び精錬の促進効果は得
られない。また後者の方法は、炉床に設けられた
ガス吹込みノズルから鋼浴が漏出する危険があ
り、そのシールが困難である上、ノズル及び炉床
部の損傷が激しく、そのための冷却機構が必要と
なる上、冷却によつて炉の熱が奪われる等、多く
の問題がある。 本発明者等は、上述した問題を解決し、溶解期
及び精錬期における加熱を均一化してコールドゾ
ーンを無くし、溶解及び精錬時間の短縮により生
産能率の向上及び電力原単位の低減を図ることが
できる電気炉の操業方法を開発すべく鋭意研究を
重ねた。 その結果、ホツトゾーンに不活性ガスを吹込
み、ホツトゾーンにおける高温の鋼浴の熱量をコ
ールドゾーンにある鋼スクラツプおよび低温の鋼
浴に伝えれば、鋼スクラツプおよび鋼浴の加熱が
均一に行なわれ、溶解及び精錬時間を短縮し得る
ことがわかつた。 この発明は、上記知見に基いてなされたもので
あつて、 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガス
を吹込み、前記ガスによつて、溶解期には炉内の
装入物の溶解を促進し、そして、精錬期には鋼浴
の化学反応を促進することを、電極のアーク熱に
よる溶解および精錬と併用する電気炉の操業方法
において、 前記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用
し、溶解期に、前記不活性ガスを炉内のホツトゾ
ーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完了し
た後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガスが収
斂する方向に、前記炉床部に設けた３箇以下のノ
ズルから、溶鋼１屯当り0.01〜0.1Nm3／分の量で
吹込むことにより、前記ホツトゾーンにおける高
温の鋼浴の熱量を、コールドゾーンにある鋼スク
ラツプおよび低温の鋼浴に伝え、かくして、前記
装入物の溶解を促進し、次いで、精錬期に、前記
不活性ガスを、前記溶解期と同じように、前記炉
床部に設けた３箇以下のノズルから、炉内のホツ
トゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガス
が収斂する方向に吹込むことにより、鋼浴の化学
反応を促進することに特徴を有するものである。 次に、この発明を図面を参照しながら説明す
る。第１図はこの発明方法の１つの実施態様を示
す電気炉炉底部の概略水平断面図、第２図は同じ
く概略縦断面図である。図面に示すように、内壁
２が耐火物でそして炉床３がMgOスタンプでラ
イニングされ、周囲が鉄皮４で覆われている電気
炉１には、３本の電極５が挿入され、アーク熱に
よつて、電気炉１内に供給された鋼スクラツプの
溶解及び精錬が行なわれる。このとき、電極５の
対向部にはホツトゾーン６が生成し、電極５間の
炉壁付近にはコールドゾーン７が生成する。第１
図において８は未溶解の鋼スクラツプ、９は出鋼
樋であり、第２図において１０は炉壁に設けられ
た助燃用バーナ、１１は溶鋼である。 この発明においては、ホツトゾーン６の炉床３
にノズル１２を３箇設け、ノズル１２から不活性
ガスを吹込むもので、不活性ガスの吹込み方向
は、吹込まれた不活性ガスが、鋼スクラツプが溶
け落ちた後の湯面のほぼ中央部Ａに収斂する方向
とする。 吹込む不活性ガスは、例えば窒素ガス、アルゴ
ンガス等を使用するものであり、その吹込み量は
溶鋼１屯当り0.01〜0.1Nm3／分の範囲とすること
が必要である。即ち、吹込み量が溶鋼１屯当り
0.01Nm3／未満では所期の効果が得られず、一
方、0.1Nm3／分を超えると、冷却が助長される
一方、鋼浴に不必要な動きが生じ、電力の入力に
悪影響をもたらすなどの問題が生ずる。また、酸
化性ガスのような活性ガスを吹込むと、炉床が損
傷する問題が生ずる。従つて、本発明では活性ガ
スは使用しない。 上記により不活性ガスを吹込むためのノズル１
２は３箇以下とすべきである。即ち前記ノズル１
２が３箇を超えると、ノズル１２周辺の炉床耐火
物が損傷する結果、その補修に多くの時間を要
し、生産能率を阻害する問題や、鋼浴に不必要な
動きが生じて、電力効率を損なうなどの不利益が
生ずる。この発明において、不活性ガスの吹込み
のためのノズル１２には、例えばMgO−Ｃ系の
細管多孔質の耐火物が使用される。 上述した方法により不活性ガスを吹込むと、溶
解期においては、ホツトゾーン６にある溶融物が
強く撹拌され、この撹拌によつて、コールドゾー
ン７に存在する未溶解の鋼スクラツプ８に、ホツ
トゾーン６にある溶融物が飛散し、前記溶融物に
よつて鋼スクラツプ８の溶解が促進される。なお
前記飛散した溶融物は、アーク熱によつてその温
度が上昇するから、前記鋼スクラツプ７の溶解促
進は一層助長される。 従来溶解期においては、助燃用バーナによつて
石油系燃料を吹付ける補助燃焼と、補助燃焼エネ
ルギーとしてバーナおよびランスによる酸素吹込
みのみによらざるを得なかつたが、この発明によ
れば、上記補助燃焼と、補助燃焼エネルギーの併
用効果に加えて、溶解期のほぼ全期を通じて撹拌
を行なうことができるので、溶解効率が著しく向
上する。その結果、電力原単位が低減し、また早
期に造滓が可能となるので、反応効率が向上し、
生石灰原単位の低減を図ることができる。 次に精錬期においては、ホツトゾーン６にある
高温の鋼浴の移動によつて、溶鋼の温度偏差や成
分の不均一が減少する結果、電力原単位は低減し
且つ精錬時間は短縮され、また、高温度のスラグ
による耐火物の影響も減少して、耐火物原単位が
低減される。 更に、脱炭効率の向上によつて低炭素鋼の精錬
が容易となり、そして、スラグと溶鋼間の反応が
促進される結果、T.Feのロスが少なくなり、Fe
出鋼歩留は向上する上、脱酸条件が良くなつて、
Fe−SiやFe−Mnなどの添加元素歩留も向上す
る。また、脱Ｐ、脱Ｓ、脱Ｏ等の反応も促進さ
れ、CaO原単位の低減が図れる。 次に、この発明を実施例により更に説明する。
第１表及び第２表には、前述したこの発明の方法
に従つて操業を行なつたときの実施例が従来例と
共に示されている。第１表は原料装入量、製鋼時
間、電力原単位、操業原単位、溶解能率および出
鋼歩留を示したものであり、第２表は精錬期にお
ける溶鋼温度、Ｃ値、Ｓ値、スラグ中のT.Fe値
および合金鉄歩留を示したものである。 従来例１は、炉内の鋼スクラツプおよび鋼浴の
表面上にランスによつて酸素を吹付け、且つ、炉
壁または炉蓋から溶鋼の表面上にバーナによつて
石油系燃料を吹付ける補助燃焼法によつて操業し
た場合である。従来例２は、炉床部の鋼浴深さが
１／２以下に当る炉床に、電極の下を避け、炉内の
上方に向けて同心円状に多数のガス吹込みノズル
を設け、前記ノズルから鋼浴内に酸素及び不活性
ガスを吹込む底吹き法を、実験炉で行なつた場合
の値について実炉に換算した例を示すものであ
る。なお、上記実施例及び従来例２は、何れも従
来例１の補助燃焼法を併用した。 第１表における操業原単位中のO2は、上述し
た補助燃焼法によるランスからの吹付け量であ
る。
【表】
【表】
【表】
【表】
また本発明の実施例では、N2は容解期と精錬
期のほぼ全期間にわたり、炉床に設けた３箇のノ
ズルからホツトゾーンに向けて吹込んだ吹込み
量、そしてArは精錬期の最後の３分間における
前記ホツトゾーンに向けて吹込んだ吹込み量であ
る。なお、N2の吹込み開始は、溶鋼が若干生成
してから開始してもよい。また、従来例２の底吹
きO2は溶解期に、底吹きArは精錬期にそれぞれ
吹込んだ吹込み量である。 第１表及び第２表から明らかなように、本発明
法の実施例の場合は、従来例１の補助燃焼法に比
べて、製鋼時間、電力原単位、CaO原単位等は低
減し、溶解能率および出鋼歩留は向上すると共
に、溶鋼温度およびＣ値の偏差も少く、脱Ｓ率の
向上、スラグ中のT.Fe値の減少および合金鉄の
歩留向上を図ることができた。 また、従来例２の底吹き法の場合は、本発明法
の実施例に比べて溶解時間は早くなるが、一方、
炉床のガス吹込み用ノズル周辺の耐火物が激しく
損耗するためその補修に長時間を要する結果、製
鋼時間全体では実施例の方が短く、吹付補修材の
原単位も高い。更に、従来例２の場合は、多数の
ノズルからガスが吹込まれるので、湯面の泡立ち
が多くなり、電極と溶鋼との間に流れる電流が不
安定となつて電力消費量が増大する結果、精錬期
の電力原単位は実施例の場合より高かつた。 次に、本発明法の作用及び効果を列挙する。 溶解期においては、鋼スクラツプの溶解が促
進される結果、生産能率の向上および電力原単
位の低減を図ることができ、また、早期造滓に
よつて溶解初期から高塩基度操業が可能とな
り、CaO原単位が低減される。 精錬期においては、スラグとメタルとの間の
反応が促進される結果、下記の効果が挙がる。 ａ スラグ中のT.Fe値が低減するので、Feの
出鋼歩留りが向上する。 ｂ 鋼中のＯ値が低減するので、脱酸剤および
合金鉄の歩留が向上する。 ｃ 脱Ｐおよび脱Ｓ効率が向上するので、CaO
の原単位が低減する。 ｄ 溶鋼中のMn値が上昇するので、Mn投入
量が減少する。 ｅ 脱Ｃ効率が向上するので、低Ｃ材の製造が
可能となる。 ｆ 溶鋼の成分が均一化するので、品質のバラ
ツキが減少する。 精錬期における鋼浴の温度が均一化するの
で、炉壁耐火材の溶損が少なく、吹付補修材の
原単位が向上する。 精錬時間が短縮されるので、生産能率の向上
および電力原単位の低減を図ることができる。 以上述べたように、この発明方法によれば、溶
解期及び精錬期における加熱が均一化されてコー
ルドゾーンが無くなり、溶解及び精錬時間が短縮
されて生産能率の向上及び電力その他の操業原単
位の低減を図ることができる等、幾多の工業上優
れた効果がもたらされる。
期のほぼ全期間にわたり、炉床に設けた３箇のノ
ズルからホツトゾーンに向けて吹込んだ吹込み
量、そしてArは精錬期の最後の３分間における
前記ホツトゾーンに向けて吹込んだ吹込み量であ
る。なお、N2の吹込み開始は、溶鋼が若干生成
してから開始してもよい。また、従来例２の底吹
きO2は溶解期に、底吹きArは精錬期にそれぞれ
吹込んだ吹込み量である。 第１表及び第２表から明らかなように、本発明
法の実施例の場合は、従来例１の補助燃焼法に比
べて、製鋼時間、電力原単位、CaO原単位等は低
減し、溶解能率および出鋼歩留は向上すると共
に、溶鋼温度およびＣ値の偏差も少く、脱Ｓ率の
向上、スラグ中のT.Fe値の減少および合金鉄の
歩留向上を図ることができた。 また、従来例２の底吹き法の場合は、本発明法
の実施例に比べて溶解時間は早くなるが、一方、
炉床のガス吹込み用ノズル周辺の耐火物が激しく
損耗するためその補修に長時間を要する結果、製
鋼時間全体では実施例の方が短く、吹付補修材の
原単位も高い。更に、従来例２の場合は、多数の
ノズルからガスが吹込まれるので、湯面の泡立ち
が多くなり、電極と溶鋼との間に流れる電流が不
安定となつて電力消費量が増大する結果、精錬期
の電力原単位は実施例の場合より高かつた。 次に、本発明法の作用及び効果を列挙する。 溶解期においては、鋼スクラツプの溶解が促
進される結果、生産能率の向上および電力原単
位の低減を図ることができ、また、早期造滓に
よつて溶解初期から高塩基度操業が可能とな
り、CaO原単位が低減される。 精錬期においては、スラグとメタルとの間の
反応が促進される結果、下記の効果が挙がる。 ａ スラグ中のT.Fe値が低減するので、Feの
出鋼歩留りが向上する。 ｂ 鋼中のＯ値が低減するので、脱酸剤および
合金鉄の歩留が向上する。 ｃ 脱Ｐおよび脱Ｓ効率が向上するので、CaO
の原単位が低減する。 ｄ 溶鋼中のMn値が上昇するので、Mn投入
量が減少する。 ｅ 脱Ｃ効率が向上するので、低Ｃ材の製造が
可能となる。 ｆ 溶鋼の成分が均一化するので、品質のバラ
ツキが減少する。 精錬期における鋼浴の温度が均一化するの
で、炉壁耐火材の溶損が少なく、吹付補修材の
原単位が向上する。 精錬時間が短縮されるので、生産能率の向上
および電力原単位の低減を図ることができる。 以上述べたように、この発明方法によれば、溶
解期及び精錬期における加熱が均一化されてコー
ルドゾーンが無くなり、溶解及び精錬時間が短縮
されて生産能率の向上及び電力その他の操業原単
位の低減を図ることができる等、幾多の工業上優
れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明方法の１つの実施態様を示す
電気炉炉底部の概略水平断面図、第２図は同じく
概略縦断面図である。図面において、 １……電気炉、２……内壁、３……炉床、４…
…鉄皮、５……電極、６……ホツトゾーン、７…
…コールドゾーン、８……鋼スクラツプ、９……
出鋼樋、１０……助燃用バーナ、１１……溶鋼、
１２……ノズル。
電気炉炉底部の概略水平断面図、第２図は同じく
概略縦断面図である。図面において、 １……電気炉、２……内壁、３……炉床、４…
…鉄皮、５……電極、６……ホツトゾーン、７…
…コールドゾーン、８……鋼スクラツプ、９……
出鋼樋、１０……助燃用バーナ、１１……溶鋼、
１２……ノズル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガ
スを吹込み、前記ガスによつて、溶解期には炉内
の装入物の溶解を促進し、そして、精錬期には鋼
浴の化学反応を促進することを、電極のアーク熱
による溶解および精錬と併用する電気炉の操業方
法において、 前記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用
し、溶解期に前記不活性ガスを炉内のホツトゾー
ンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完了した
後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガスが収斂
する方向に、前記炉床部に設けた３箇以下のノズ
ルから、溶鋼１屯当り0.01〜0.1Nm3／分の量で吹
込むことにより、前記ホツトゾーンにおける高温
の鋼浴の熱量を、コールドゾーンにある鋼スクラ
ツプおよび低温の鋼浴に伝え、かくして、前記装
入物の溶解を促進することを特徴とする電気炉の
操業方法。 ２ 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガ
スを吹込み、前記ガスによつて、溶解期には炉内
の装入物の溶解を促進し、そして、精錬期には鋼
浴の化学反応を促進することを、電極のアーク熱
による溶解および精錬と併用する電気炉の操業方
法において、 前記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用
し、溶解期に、前記不活性ガスを炉内のホツトゾ
ーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完了し
た後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガスが収
斂する方向に、前記炉床部に設けた３箇以下のノ
ズルから、溶鋼１屯当り0.01〜0.1Nm3／分の量で
吹込むことにより、前記ホツトゾーンにおける高
温の鋼浴の熱量を、コールドゾーンにある鋼スク
ラツプおよび低温の鋼浴に伝え、かくして、前記
装入物の溶解を促進し、次いで、精錬期に、前記
不活性ガスを、前記溶解期と同じように、前記炉
床部に設けた３箇以下のノズルから、炉内のホツ
トゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガス
が収斂する方向に吹込むことにより、鋼浴の化学
反応を促進することを特徴とする電気炉の操業方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58211019A JPS60103109A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 電気炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58211019A JPS60103109A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 電気炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60103109A JPS60103109A (ja) | 1985-06-07 |
| JPS631367B2 true JPS631367B2 (ja) | 1988-01-12 |
Family
ID=16599000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58211019A Granted JPS60103109A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 電気炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60103109A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3617303A1 (de) * | 1986-05-23 | 1987-11-26 | Leybold Heraeus Gmbh & Co Kg | Verfahren zum einschmelzen und entgasen von stueckigem material |
| JPS634011A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-09 | Tooa Steel Kk | 電気炉によるスクラツプの底吹き溶解法 |
| JPS634010A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-09 | Tooa Steel Kk | 電気炉による鋼の底吹き精錬法 |
| CN107299189B (zh) * | 2017-06-26 | 2019-04-26 | 钢铁研究总院 | 一种电炉喷吹惰性气体的装置及其使用方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57187579A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Steel-making arc furnace |
-
1983
- 1983-11-11 JP JP58211019A patent/JPS60103109A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57187579A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Steel-making arc furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60103109A (ja) | 1985-06-07 |
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