JPS63121619A - プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法 - Google Patents

プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法

Info

Publication number
JPS63121619A
JPS63121619A JP61264903A JP26490386A JPS63121619A JP S63121619 A JPS63121619 A JP S63121619A JP 61264903 A JP61264903 A JP 61264903A JP 26490386 A JP26490386 A JP 26490386A JP S63121619 A JPS63121619 A JP S63121619A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
stainless steel
superplastic
rolling
hot
phase stainless
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP61264903A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH0573805B2 (ja
Inventor
Kuniaki Osada
長田 邦明
Setsuo Kamitaka
上高 節夫
Kazuo Ebato
江波戸 和男
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Original Assignee
Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Yakin Kogyo Co Ltd filed Critical Nippon Yakin Kogyo Co Ltd
Priority to JP61264903A priority Critical patent/JPS63121619A/ja
Publication of JPS63121619A publication Critical patent/JPS63121619A/ja
Publication of JPH0573805B2 publication Critical patent/JPH0573805B2/ja
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は、プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有す
る2相ステンレス鋼板帯の製造方法に関するものである
(従来の技術) 2相ステンレス鋼は、耐食性2強度において優れた特性
を有し、産業上重要なステンレス鋼の一種であるが、常
温付近で成形加工を行う場合12相ステンレス鋼特有の
高い強度と比較的低い延性からSO5304,SO54
30などに比べ加工が困難である。
一方、ある種の2相ステンレス鋼は、超望性現象を示す
ことが、例えばR,C0Gilson等のA、 S。
M、Trans、口uart、 61 (1968)、
 85により知られている。この超塑性変形能を2相ス
テンレス鋼に付与し、塑性加工を行うと、複雑な形状の
物体への加工が、少ない回数で行うことができる。
2相ステンレス鋼に超塑性変形能を付与する方法には、
微細な2相組織を得ることを目的として、成分組成に依
存した熱処理および加工の組合せが種々提案されている
特開昭60−75524号によれば12相ステンレス鋼
に強制冷却およびクロス冷間圧延を施すことにより、B
’JI性変形性別形した大変形加工において、塑性異方
性を生じにくい2相ステンレス鋼板の製造方法が開示さ
れている。
特開昭61−6210号によれば12相ステンレス鋼を
熱処理後、熱間加工あるいは温間加工を行い、次に超塑
性加工温度域でI X 10− ’ / secを超え
5 X 10/sec未満の歪み速度で変形することを
特徴とする2相ステンレス鋼の熱間加工方法が開示され
ている。
(発明が解決しようとする問題点) 超塑性を有する2相ステンレス鋼板を製造する従来の製
造方法は、高温で熱処理を行い、熱処理と繰返し加工の
組合せが必要で、多くの工程を必要とするため、さらに
簡略化された超塑性を有する2相ステンレス鋼板の製造
方法が望まれていた。
(問題点を解決するための手段) 本発明は、従来技術の有する前記問題点を除去、改善す
ることのできる製造方法を提供することを目的とするも
のであり、特許請求の範囲記載の製造方法を提供するこ
とによって、前記目的を達成することができる。すなわ
ち本発明は、鋳造されたSUS329JzL+ 2相ス
テンレス鋼片をプラネタリ−ミルで熱間圧延した後、直
ちに急冷する方法およびプラネタリ−ミルで熱間圧延後
直ちに急冷した後、冷間圧延を施すことを特徴とするプ
ラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステン
レス鋼板帯の製造方法に関するものである。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者等は、簡略化された製造工程により、2相ステ
ンレス鋼板に優れた超塑性変形能を付与させる製造方法
を種々追求した結果、まず超塑性加工中の金属組織は微
細な2相あるいは多相Mi織であることが必要であり、
このためには製造の途中工程で粗大なオーステナイト相
の析出、安定化がおこると以後の工程でのWlO,II
I化が困難となるため、当初の素材となる鋼片は安定で
粗大なオーステナイト相が殆ど存在しないフェライト基
地中のオーステナイト相量の割合が5〜45%の不安定
なオーステナイト相を含む2相ステンレス鋼となるよう
な成分組成の調整と鋳泪片の製造工程をとつた。なお、
圧延用鋼片の製造方法は、鋼塊を鋳造し、鍛造によって
熱間圧延用鋼片を製造する方法よりも、連続鋳造法によ
って鋼片を製造する方法は、急冷されるため前記安定で
粗大なオーステナイト相が存在しにくいため望ましい。
次に熱間圧延のための加熱は、前記鋼片の金属組織をフ
ェライト基地中のオーステナイト相量の割合が5〜45
%とするため、SO5329J、L、 2相ステンレス
鋼の成分組成に依存して、1100〜1300℃で実施
した。前記1100〜1300℃の温度でプラネタリ−
圧延機により歪み速度60〜250%/seeの高加工
歪み速度の圧延を行い、直ちにランアウトテーブル上で
水あるいはガスを用いて急冷するか、巻取り後水槽への
浸漬を行った。その結果、粗大で安定なオーステナイト
相は生成しにく(、フェライト相の多い、加工歪の残留
した熱間圧延板帯が得られた。この時点での金属組織は
微細粒組織ではなく、フェライト結晶粒界にオーステナ
イト相が析出した圧延方向に伸長した組織である。代表
的な前記顕微鏡写真(x400)を第1図に示す。
次に、前記熱間圧延板帯を700〜1000℃の超塑性
加工温度に加熱し加工を行うと、前記熱間圧延により残
留した歪みおよび超塑性加工歪みによって導入される辷
り線に沿;て、過飽和にフェライト相に固溶していたオ
ーステナイト生成元素であるC、Nが析出し、微細なオ
ーステナイト相の生成核となり、再結晶により微細なオ
ーステナイト結晶粒が生成した。
上記3つの機構、すなわちSO5329J、L、 2相
ステンレス鋼片の成分組成に依存して、1100〜13
00℃に加熱することによりフェライト基地中のオース
テナイト相量の割合を5〜45%とし、前記温度範囲に
おいて加工歪み速度が60〜250%/secの熱間加
工歪み速度で熱間圧延した後直ちに水あるいはガスその
他の媒体で急冷し、熱間圧延板帯に残留した歪みと超塑
性加工温度に加熱して加工する際の加工歪みにより熱間
圧延後の圧延方向に伸長した組織が微細化し、これら3
つの機構により優れた超塑性変形能を示すに至る。代表
的な微細結晶粒金属Mi織の顕微鏡写真(X400)を
第2図に示す。
さらに、前記2相ステンレス鋼熱間圧延板帯に冷間ある
いは温間で圧延を施して歪みを導入することにより、超
塑性加工において微細なオーステナイト結晶粒を生成し
やすくさせることに加え、既に存在している粗大なオー
ステナイト相の再結晶微細化に大きく寄与するので、さ
らに優れた超塑性変形能を付与させることを新規に知見
し、本発明を完成した。
SUS 329 JZL、 2相ステンレス鋼は110
0〜1300℃で熱間加工を施すと、フェライト基地中
のオーステナイト相量が5〜45%となり、かつ超塑性
加工後に2相ステンレス鋼本来の耐食性1強度を有する
熱間加工のための加熱温度の下限を1100℃としたの
は12相ステンレス鋼特有の歪み速度感受性が大なるこ
とにより、これ以下の温度では変形抵抗が大きく、圧延
が困難となる。上限を1300℃としたのは、この温度
より高温ではフェライト単相鋼の変形挙動に近くなり、
圧延作業が困難で順調に鋼板帯を得にくいことによる。
従って、熱間加工のための加熱温度は1100〜130
0℃の範囲内にする必要がある。
前記加熱時のオーステナイト量の下限を5%としたのは
、高温加熱後の圧延変形能を付与するためと、超塑性加
工後の2相ステンレス鋼の耐食性。
強度を維持するのに必要な最低量であり、上限を45%
としたのは、高歪み速度圧延で歩留りよく、割れなく圧
延できる上限であることによる。従って、加熱時のオー
ステナイト量は5〜45%の範囲内にする必要がある。
熱間圧延における歪み速度を60〜250%/secと
したのは、熱間圧延を速く行い、圧延中にオーステナイ
ト相が粗大、安定化せずに歪みかたくわえられる最低の
速度が60%/seeであり1250%/secを超え
ると事実上、圧延機構に無理が伴い、安全上問題があり
、鋼板帯の歩留りも極端に劣化するからである。従って
、熱間圧延における歪み速度は、60〜250%/se
eの範囲内にする必要がある。
上記による製造方法で製造された熱間圧延鋼板帯に、導
入された歪みを保持するため水あるいはガスによる冷却
および/または、さらに冷間あるいは温間で圧延を施す
ことは、超塑性加工時の再結晶微細化を助長するため、
大きな効果がある。
第1表に示す成分組成のSUS 329 JzL+ 2
相ステンレス鋼を連続鋳造により溶製し、厚さ140鶴
の綱片とした後、熱間圧延温度1230°C2熱間圧延
時のγ相当量8%、熱間圧延歪み速度170%/see
の条件でプラネタリ−圧延機により熱間圧延を行い、急
冷後、圧延した板よりその圧延方向と直角の方向を引張
力向と同一とする板厚5鰭、標点距離10mmの超塑性
変形能試片を採取し、超塑性変形をそれぞれ875℃、
900℃、950℃および1000℃。
歪み速度1.67 X 10−3/ secの条件で超
塑性引張試験を行い、破断までの変形抵抗σtmax、
kgf/mm”と歪み速度−との関係を第3図に示す。
変形抵抗σと、歪み速度にとの関係より、歪み速度感受
性σ=にる1 指数mを求めると、875℃、900℃、950℃、 
1000℃におけるm値として、それぞれ0.20 、
0.25 。
0.33.0.37を得た。ところで、Mat、Sci
、and Tech上(1985) 925に記載され
ている5uperplasticityand 5up
erplastic forming process
  によれば、超塑性現象の場合、歪み速度感受性指数
m([i!が0.3以上を示すことが知られている。従
って、950℃。
1000℃においてm値が0.33.0.37が得られ
たことより、本発明により超塑性変形能が得られたこと
が示される。
前記プラネタリ−圧延機により熱間圧延し急冷した熱間
圧延板を45%冷間圧延を施した板について、前記と同
様超塑性変形をそれぞれ850℃、 900t、950
℃、歪み速度1.67X 10−”/secの条件で超
塑性引張試験を行い、破断までの変形抵抗σ。
max、kgf/mm”と歪み速度ごとの関係を第4図
に示す。875℃、 900℃、950℃における歪み
速度感受性指数m値として、それぞれ0.2B、 0.
32.0.41を得た。従って、900℃、950℃に
おいてm値が0.32゜0.41が得られ、冷間圧延に
より900℃において0゜32が得られたことより冷間
で圧延することにより超塑性加工時の再結晶微細化を助
長する効果があることが分かる。
次に本発明を実施例について説明する。
(実施例) 第1表に示す成分組成のSUS 329 J2L、 2
相ステンレス鋼を連続鋳造により調製し、厚さ140龍
の鋼片とした後、熱間圧延温度1230℃、熱間圧延時
のγ相当量8%の鋼片を第2表に示すように試料N[L
l、 2.3.4は本発明によるプラネタリ−圧延機を
用い熱間圧延速度200.180.130.68%/s
ecで熱間圧延後急冷し、試料11hl、Na2は熱間
圧延後それぞれ50%、30%の冷間圧延を施した。第
2表に示す試料!lh5.6.7は比較例で、通常の熱
間圧延を熱間圧延速度10.6.0.8%/secで施
したものである。上記圧延した板よりその圧延方向と直
角の方向を引張方向と同一とした標点距離10mmの超
塑性変形試片を採取し、温度950℃、歪み速度1.6
7 X 10− ’ 5ec−’の条件で超塑性引張試
験を行い、破断までの超塑性伸び%およびm値を求めた
結果を第2表に示す。
第2表 第2表に示されるごとく、本発明による製造方法によれ
ば、試料魚1〜11h4はいずれの場合も明らかに30
0%以上の優れた超塑性伸びを示し、m値も0.3以上
の優れた超塑性変形能を示す。
一方、第2表の比較例に示されるごとく、通常の熱間圧
延を施した患5〜11h7はいずれの場合も超塑性伸び
は300%以下であり、m値も0.3以下で、いわゆる
超塑性変形能を得ることができなかった。
なお、前記第1図は、SO5329J、L、鋼片を12
00℃に加熱後、歪み速度210%/seeで熱間圧延
後水冷し、50%の冷間圧延した後の圧延方向に平行な
断面の圧延方向に伸長した金属組織を示す顕微鏡写真(
X400)である。前記第2図は、SO5329JtL
IwJ片を1230℃に加熱後、歪み速度180%/s
ecで熱間圧延し水冷した鋼板帯を、950℃、 1.
67X10−3sec−’で超塑性加工した後の圧延方
向に平行な断面の微細化した金属組織を示す顕微鏡写真
(X400)である。
(発明の効果) 本発明によれば、プラネタリ−圧延機を用いて簡略な、
厳密にコントロールされたSUS 329 JzL+2
相ステンレステンレス鋼板法によって、超塑性加工中の
再結晶微細化により超塑性変形能が付与され、従来の2
相ステンレス鋼の熱処理および加工の組合せによる製造
方法に比較し、非常に優れた超塑性を有する2相ステン
レス鋼板が安価に得られ、その効果は大きい。
【図面の簡単な説明】
第1図は、熱間圧延後水冷し、冷間圧延後の圧延方向に
平行な2相ステンレス鋼板断面の金属組織を示す顕微鏡
写真(X400)、 第2図は、熱間圧延後水冷し、超塑性加工後の圧延方向
に平行な2相ステンレス綱仮断面の金属組織を示す顕微
鏡写真(X400)、 第3図は、プラネタリ−圧延機により熱間圧延後、超塑
性加工引張試験を875℃、900℃、950℃。 1000℃で行った変形抵抗ty t max、kgf
/mm2と歪み速度ととの関係を示す図、 第4図は、プラネタリ−圧延機により熱間圧延後、冷間
圧延を45%施し、超塑性加工引張試験を850℃、9
00℃、950℃で行った変形抵抗tytmax。 kgf/mm2と歪み速度−との関係を示す図である。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代理人 弁理士  村 1)政 治 Log 5 t、max、(kgf/mrn’)Log
6t、 rn(IX、 (kgf/mmジ手続主甫正書
(自発) 昭和61年12月8日 特許庁長官  黒 1)明 誰  殿 1、事件の表示  昭和61年特許願第264903号
2、発明の名称  プラネタリ−ミルによる超塑性変形
能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法3、補正を
する者 4、代理人 〒104 6、補正の内容 (1)願書の右肩に下記の文を加入する。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 1、鋳造されたSUS 329 J_2L_12相ステ
    ンレス鋼片をプラネタリーミルで熱間圧延した後、直ち
    に急冷することを特徴とするプラネタリーミルによる超
    塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法。 2、鋳造されたSUS 329 J_2L_12相ステ
    ンレス鋼片をプラネタリーミルで熱間圧延後直ちに急冷
    した後、冷間圧延を施すことを特徴とするプラネタリー
    ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯
    の製造方法。
JP61264903A 1986-11-08 1986-11-08 プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法 Granted JPS63121619A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP61264903A JPS63121619A (ja) 1986-11-08 1986-11-08 プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP61264903A JPS63121619A (ja) 1986-11-08 1986-11-08 プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS63121619A true JPS63121619A (ja) 1988-05-25
JPH0573805B2 JPH0573805B2 (ja) 1993-10-15

Family

ID=17409816

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP61264903A Granted JPS63121619A (ja) 1986-11-08 1986-11-08 プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPS63121619A (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018087730A (ja) * 2016-11-29 2018-06-07 セイコーインスツル株式会社 ダイヤフラム、ダイヤフラムを用いた圧力センサ、ダイヤフラムの製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018087730A (ja) * 2016-11-29 2018-06-07 セイコーインスツル株式会社 ダイヤフラム、ダイヤフラムを用いた圧力センサ、ダイヤフラムの製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JPH0573805B2 (ja) 1993-10-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Cuddy Microstructures developed during thermomechanical treatment of HSLA steels
US5817193A (en) Metal alloys having improved resistance to intergranular stress corrosion cracking
JP2006506534A (ja) ポケット−ラスのマルテンサイト/オーステナイト微細構造を有する冷間加工された鋼
KR930009391B1 (ko) 알루미늄을 함유하는 초고탄소강 및 그 제품의 제조방법
US2808353A (en) Method of making deep drawing stainless steel
US3607456A (en) Deep drawing steel and method of manufacture
US2799602A (en) Process for producing stainless steel
JPH03193850A (ja) 微細針状組織をなすチタンおよびチタン合金の製造方法
US3966506A (en) Aluminum alloy sheet and process therefor
US4832756A (en) Controlling distortion in processed beryllium copper alloys
JPS63121619A (ja) プラネタリ−ミルによる超塑性変形能を有する2相ステンレス鋼板帯の製造方法
JPH0379742A (ja) 耐孔食性に優れた2相ステンレス鋼板の製造方法
JP2512650B2 (ja) 材質と表面品質の優れたCr−Ni系ステンレス鋼薄板の製造方法
JPH03215625A (ja) 超塑性二相ステンレス鋼の製造方法及びその熱間加工方法
US3892602A (en) As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel
SU1090735A1 (ru) Способ обработки нержавеющих сталей мартенситного класса
JPS5811489B2 (ja) 塑性歪比の面内異方性の小さいオ−ステナイト系ステンレス鋼帯板の製造方法
JP2781325B2 (ja) 微細炭化物を有する中、高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法
USRE29240E (en) As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel
JPS5819725B2 (ja) フエライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP2680424B2 (ja) 低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法
JPH062046A (ja) 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法
JPH024656B2 (ja)
JPS5896851A (ja) 耐リヂング特性を改善した成形加工鋼板用フエライト系ステンレス鋼
JP2662486B2 (ja) 低温靭性の優れた鋼板及びその製造方法