JPS63120825A - バイオマス燃料ガス化装置 - Google Patents
バイオマス燃料ガス化装置Info
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- JPS63120825A JPS63120825A JP26842786A JP26842786A JPS63120825A JP S63120825 A JPS63120825 A JP S63120825A JP 26842786 A JP26842786 A JP 26842786A JP 26842786 A JP26842786 A JP 26842786A JP S63120825 A JPS63120825 A JP S63120825A
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Links
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Landscapes
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、バイオマス燃料ガス化装置に係り、特にバイ
オマス燃料のガス化生成ガスを燃料とする一9!電プラ
ントに好適なものに関する。
オマス燃料のガス化生成ガスを燃料とする一9!電プラ
ントに好適なものに関する。
バイオマス燃料としては石炭や木材などが挙げられるが
、これらを燃料とする発電プラントにあっては、種々の
理由からそれらをガス化して発電燃料として用いること
が提案されている。
、これらを燃料とする発電プラントにあっては、種々の
理由からそれらをガス化して発電燃料として用いること
が提案されている。
バイオマス燃料をガス化する方法として、従来、例えば
石炭と流動砂などの流動媒体とをリアクタに混入し、こ
れに空気などのガス化剤を送入して流動層を形成すると
ともに、石炭の一部を燃焼してガス化反応を行なわせる
ようにしたものが提案されている。
石炭と流動砂などの流動媒体とをリアクタに混入し、こ
れに空気などのガス化剤を送入して流動層を形成すると
ともに、石炭の一部を燃焼してガス化反応を行なわせる
ようにしたものが提案されている。
ところが1発電プラントに適用する場合には、発電負荷
の変動に応じてガス化生成ガス量をBURすることが要
求される。この調整は通常石炭等のバイオマス燃料の供
給量を調整して行なうことになる。しかし、石炭の供給
量変化に伴ってリアクタ内のガス化反応条件が変化する
ため、リアクタ内の温度が変化してしまい。最適な反応
温度を維持することが困難となる。そしてリアクタ内の
温度の変動に伴ってガス化効率が低下するとともに、負
荷に追従して石炭の供給量を調整することも困難である
という問題がある。
の変動に応じてガス化生成ガス量をBURすることが要
求される。この調整は通常石炭等のバイオマス燃料の供
給量を調整して行なうことになる。しかし、石炭の供給
量変化に伴ってリアクタ内のガス化反応条件が変化する
ため、リアクタ内の温度が変化してしまい。最適な反応
温度を維持することが困難となる。そしてリアクタ内の
温度の変動に伴ってガス化効率が低下するとともに、負
荷に追従して石炭の供給量を調整することも困難である
という問題がある。
本発明の目的は、上記従来の問題を解決すること、言い
換えれば、負荷変動に追従させてリアクタの内部温度を
一定に保持することができ、部分負荷に対しても高いガ
ス化効率を得ることができるバイオマス燃料ガス化装置
を提供することにある。
換えれば、負荷変動に追従させてリアクタの内部温度を
一定に保持することができ、部分負荷に対しても高いガ
ス化効率を得ることができるバイオマス燃料ガス化装置
を提供することにある。
本発明は、上記目的を達成するため、バイオマス燃料と
流動媒体とにより流動層を形成してバイオマス燃料をガ
ス化するリアクタと、このリアクテタ塔頂から生成ガス
とともに流出される流動媒体を分離捕集する気固分離器
と、この気固分離器により捕集された流動媒体を分流し
て前記リアクタの底部にそれぞれ循環供給する第1と第
2の流動媒体循環装置と、この第1の流動媒体循環装置
に通流される流動媒体を冷却する熱交換器と、前記第1
と第2の流動媒体循環装置による流動媒体の循環供給量
をそれぞれ調整する第1と第2の循環調整手段と、を含
んでなることを特徴とする。
流動媒体とにより流動層を形成してバイオマス燃料をガ
ス化するリアクタと、このリアクテタ塔頂から生成ガス
とともに流出される流動媒体を分離捕集する気固分離器
と、この気固分離器により捕集された流動媒体を分流し
て前記リアクタの底部にそれぞれ循環供給する第1と第
2の流動媒体循環装置と、この第1の流動媒体循環装置
に通流される流動媒体を冷却する熱交換器と、前記第1
と第2の流動媒体循環装置による流動媒体の循環供給量
をそれぞれ調整する第1と第2の循環調整手段と、を含
んでなることを特徴とする。
このように構成することにより、第1の流動媒体循環装
置により還流される流動媒体の湿度は低温のものとなる
ので、リアクタ内の温度に応じ、第1と第2の循環量調
整手段を用いて、低温と高温の流動媒体の循環量比率を
調整することにより。
置により還流される流動媒体の湿度は低温のものとなる
ので、リアクタ内の温度に応じ、第1と第2の循環量調
整手段を用いて、低温と高温の流動媒体の循環量比率を
調整することにより。
リアクタ内の操作温度を所定値に一定保持することが容
易に可能となる。
易に可能となる。
以下に1本発明を実施例に基づいて説明する。
第1図に本発明の一実施例が適用されてなるガスタービ
ン複合発電プラントの系統構成図を示す。
ン複合発電プラントの系統構成図を示す。
第1図に示すように、バイオマス燃料ガス化装置(以下
、単にガス化装置と称する)10は、リアクタ11と、
気固分離器であるサイクロン12と、第1と第2の流動
媒体循環装置であるコンパスタ13とこれらを収納する
加圧容器14と、を含んで形成されている。リアクタ1
1は流動媒体が循環される循環流動層型であり、底部に
供給される石炭と流動媒体は、同じく底部に供給される
蒸気と空気からなるガス化剤により流動層を形成して、
75炭を熱分解等の反応によりガス化するようになって
いる。このガス化によって生成された生成ガスは、塔頂
部から流動媒体を伴ってサイクロン12に導びかれ、こ
こにおいて流動媒体およびコンパスタで燃焼されるチャ
ーが分離捕集されるようになっている。
、単にガス化装置と称する)10は、リアクタ11と、
気固分離器であるサイクロン12と、第1と第2の流動
媒体循環装置であるコンパスタ13とこれらを収納する
加圧容器14と、を含んで形成されている。リアクタ1
1は流動媒体が循環される循環流動層型であり、底部に
供給される石炭と流動媒体は、同じく底部に供給される
蒸気と空気からなるガス化剤により流動層を形成して、
75炭を熱分解等の反応によりガス化するようになって
いる。このガス化によって生成された生成ガスは、塔頂
部から流動媒体を伴ってサイクロン12に導びかれ、こ
こにおいて流動媒体およびコンパスタで燃焼されるチャ
ーが分離捕集されるようになっている。
コンパスタ13は堰板15によって2室に仕切られてお
り、それらの室によって第1のコンパスタ13aと第2
のコンパスタ13bが形成されている。第1のコンパス
タ13aには伝熱管16が挿入されている。第2のコン
パスタ13bには前記サイクロン12により捕集された
流動媒体およびチャーが供給されている。また、第1と
第2のコンパスタ13a、13bの底部には、空気吹出
しノズル17a、17bが挿入配置されており、このノ
ズルから吹き出される空気によって、流動媒体はコンパ
スタ内で流動され、堰板15を越えた第2のコンパスタ
13b内の流動媒体は、第1のコンパスタ13に流下さ
れるようになっている。
り、それらの室によって第1のコンパスタ13aと第2
のコンパスタ13bが形成されている。第1のコンパス
タ13aには伝熱管16が挿入されている。第2のコン
パスタ13bには前記サイクロン12により捕集された
流動媒体およびチャーが供給されている。また、第1と
第2のコンパスタ13a、13bの底部には、空気吹出
しノズル17a、17bが挿入配置されており、このノ
ズルから吹き出される空気によって、流動媒体はコンパ
スタ内で流動され、堰板15を越えた第2のコンパスタ
13b内の流動媒体は、第1のコンパスタ13に流下さ
れるようになっている。
第1と第2のコンパスタ13a、13bの底部は管路に
よってリアクタ11の底部に連通されている。また、こ
の管路にはそれぞれ流量調整弁18a、18bを介して
蒸気が圧入されるようになっており、その蒸気流によっ
て管路内、ひいては第1又は第2のコンパスタ13a、
13b内の流動媒体が、リアクタ11に供給されるよう
になっている。なお、この蒸気が前述したガス化剤の一
部として作用するものである。また、コンパスタ13の
頂部はりアクタ11の胴部に連通されており、コンパス
タ内に送入された流動化突成をリアクタ11に供給する
ようにしている。
よってリアクタ11の底部に連通されている。また、こ
の管路にはそれぞれ流量調整弁18a、18bを介して
蒸気が圧入されるようになっており、その蒸気流によっ
て管路内、ひいては第1又は第2のコンパスタ13a、
13b内の流動媒体が、リアクタ11に供給されるよう
になっている。なお、この蒸気が前述したガス化剤の一
部として作用するものである。また、コンパスタ13の
頂部はりアクタ11の胴部に連通されており、コンパス
タ内に送入された流動化突成をリアクタ11に供給する
ようにしている。
加圧容器14にはノズル19を介して加圧空気(例えば
25kg/aJ)が供給されており、これによって加圧
容r114内は一定の圧力に保持されるようになってい
る。なお、リアクタ1]の底部には加圧容器14内に開
口させてノズル20が設けられている。そして、このノ
ズル20を介してリアクタ11の内部に流入される空気
により、リアクタ11は高圧(25b/ff1)に保持
されるとともに、流入された空気は前述したガス化剤の
一部として作用する。
25kg/aJ)が供給されており、これによって加圧
容r114内は一定の圧力に保持されるようになってい
る。なお、リアクタ1]の底部には加圧容器14内に開
口させてノズル20が設けられている。そして、このノ
ズル20を介してリアクタ11の内部に流入される空気
により、リアクタ11は高圧(25b/ff1)に保持
されるとともに、流入された空気は前述したガス化剤の
一部として作用する。
一方、ガス化装置10で生成された粗生成ガスは、サイ
クロン12からエアヒータ21、ボイラ22、乾式クリ
ーンアップ装置23を通って燃焼器24に導びかれ、こ
こにおいて燃焼されるようになっている。また、燃焼器
24には油燃料などの補助燃料が供給可能にされている
。
クロン12からエアヒータ21、ボイラ22、乾式クリ
ーンアップ装置23を通って燃焼器24に導びかれ、こ
こにおいて燃焼されるようになっている。また、燃焼器
24には油燃料などの補助燃料が供給可能にされている
。
ボイラ22の蒸気ドラム25底部に@原ポンプ26が連
通されており、ポンプ26により抜き出された高温水は
、前記第1のコンパスタ13aの伝熱管16を通って加
熱された後、再び蒸気ドラム25に戻されている。蒸気
ドラム25の頂部から抜き出された蒸気の一部は、前記
流量調整弁18a、18bを介して流動媒体の循環管路
に圧入され、残りは後述する排熱ボイラ40系の蒸気タ
ービン45の中段に流入されている。
通されており、ポンプ26により抜き出された高温水は
、前記第1のコンパスタ13aの伝熱管16を通って加
熱された後、再び蒸気ドラム25に戻されている。蒸気
ドラム25の頂部から抜き出された蒸気の一部は、前記
流量調整弁18a、18bを介して流動媒体の循環管路
に圧入され、残りは後述する排熱ボイラ40系の蒸気タ
ービン45の中段に流入されている。
燃焼器24の燃焼ガスはガスタービン30に導びかれ、
ガスタービン30に連結された発電機31と、低圧空気
圧縮機32と、高圧空気圧縮機33とを駆動し、その排
ガスは排熱ボイラ40を通って、図示していないスタッ
ク等から排気されている。低圧空気圧縮機32の吐出空
気は冷却器34において水により冷却された後、高圧空
気圧縮機33により昇圧される。その高圧空気の一部は
前記エアヒータ21を通して粗生成ガスの顕熱により加
熱され、前記燃焼器24の燃焼用空気として用いられ、
残りはブースタ圧縮機35によって昇圧され、前記コン
パスタ13の流動化空気として吹出しノズル17a、1
7bに供給されるとともに、前記リアクタ11と加圧容
器14の加圧空気およびガス化剤として供給されるよう
になっている。
ガスタービン30に連結された発電機31と、低圧空気
圧縮機32と、高圧空気圧縮機33とを駆動し、その排
ガスは排熱ボイラ40を通って、図示していないスタッ
ク等から排気されている。低圧空気圧縮機32の吐出空
気は冷却器34において水により冷却された後、高圧空
気圧縮機33により昇圧される。その高圧空気の一部は
前記エアヒータ21を通して粗生成ガスの顕熱により加
熱され、前記燃焼器24の燃焼用空気として用いられ、
残りはブースタ圧縮機35によって昇圧され、前記コン
パスタ13の流動化空気として吹出しノズル17a、1
7bに供給されるとともに、前記リアクタ11と加圧容
器14の加圧空気およびガス化剤として供給されるよう
になっている。
排熱ボイラ40の蒸気ドラム41がら抜き出された蒸気
は、過熱器42を通って過熱された後蒸気タービン45
に供給され、蒸気タービン45に連結された発電機46
を駆動して発電に寄与するようになっている。蒸気ター
ビン45を通った蒸気は復水器47にて復水された後、
給水ポンプ48によって排熱ボイラ40の予熱器43を
介して蒸気ドラム41に供給されている。また、その復
水の一部は補給水として前記ボイラ22の蒸気ドラム2
5に供給されている。
は、過熱器42を通って過熱された後蒸気タービン45
に供給され、蒸気タービン45に連結された発電機46
を駆動して発電に寄与するようになっている。蒸気ター
ビン45を通った蒸気は復水器47にて復水された後、
給水ポンプ48によって排熱ボイラ40の予熱器43を
介して蒸気ドラム41に供給されている。また、その復
水の一部は補給水として前記ボイラ22の蒸気ドラム2
5に供給されている。
このように構成される実施例の動作について、次に説明
する。
する。
リアクタ11に供給される石炭は、リアクタ底部から供
給される流動化剤およびガス化剤としての空気と蒸気に
よって流動媒体とともに流動層を形成し、石炭の一部の
燃焼熱によって熱分解、改質、乾溜、部分酸化などのガ
ス化反応が行なわれる。これによって生じた粗生成ガス
はサイクロン12に導びかれ、ここにおいてそのガス中
に同伴された未燃固体分(チャー)や、灰分(ダスト)
の比較的粗大な粒子、および流動媒体が分離捕集される
。サイクロン12を通過した粗生成ガスはエアヒータ2
1に導びかれ、一方、捕集されたダスト、チャー及び流
動媒体(以下、流動媒体等と総称する)は第2のコンパ
スタ13 b内に導びかれる。
給される流動化剤およびガス化剤としての空気と蒸気に
よって流動媒体とともに流動層を形成し、石炭の一部の
燃焼熱によって熱分解、改質、乾溜、部分酸化などのガ
ス化反応が行なわれる。これによって生じた粗生成ガス
はサイクロン12に導びかれ、ここにおいてそのガス中
に同伴された未燃固体分(チャー)や、灰分(ダスト)
の比較的粗大な粒子、および流動媒体が分離捕集される
。サイクロン12を通過した粗生成ガスはエアヒータ2
1に導びかれ、一方、捕集されたダスト、チャー及び流
動媒体(以下、流動媒体等と総称する)は第2のコンパ
スタ13 b内に導びかれる。
第2のコンパスタ13b内の流動化媒体等は、空気吹き
出しノズル17bから吹き込まれる空気によって流動化
されるとともに、底部に連結された管路内の流動勧化媒
体等は、流量調整弁18bを介して供給される蒸気によ
って順次リアクタ11に移送される。その循環量は蒸気
量を調整して制御される。堰板15を越えるレベルに達
した第2のコンパスタ13b内の流動化媒体等は、第1
のコンパスタ13aに流下される。第1のコンパスタ1
3a内の流動媒体等は、底部の空気吹き出しノズル17
aから吹き込まれる空気によって流動化されるとともに
、流量調整弁18aを介して供給される蒸気によって調
整された量がリアクタ11に移送される。流動媒体等は
第1のコンパスタ13aを流下される過程において、伝
熱管16内に通流されている高温水によって冷却される
。
出しノズル17bから吹き込まれる空気によって流動化
されるとともに、底部に連結された管路内の流動勧化媒
体等は、流量調整弁18bを介して供給される蒸気によ
って順次リアクタ11に移送される。その循環量は蒸気
量を調整して制御される。堰板15を越えるレベルに達
した第2のコンパスタ13b内の流動化媒体等は、第1
のコンパスタ13aに流下される。第1のコンパスタ1
3a内の流動媒体等は、底部の空気吹き出しノズル17
aから吹き込まれる空気によって流動化されるとともに
、流量調整弁18aを介して供給される蒸気によって調
整された量がリアクタ11に移送される。流動媒体等は
第1のコンパスタ13aを流下される過程において、伝
熱管16内に通流されている高温水によって冷却される
。
このようにして、第2のコンパスタ13bからは冷却さ
れない高温(例えば900℃)の流動媒体等が、第1の
コンパスタL3aからは冷却された低i!! (例えば
400℃)の流動媒体等が、それぞれリアクタ11に供
給されることになる。したがって、伝熱管16により冷
却する熱量を増減することによって低温の流動媒体等の
温度を制御することができ、また、流動調整弁18a、
18bを調整してそれら高温と低温の流動媒体等の循環
供給量の比率を調整することにより、リアクタ11への
入熱量を制御することができ、これによって、リアクタ
11の操作温度(反応温度)を調整して、所望の一定値
に維持することができる。
れない高温(例えば900℃)の流動媒体等が、第1の
コンパスタL3aからは冷却された低i!! (例えば
400℃)の流動媒体等が、それぞれリアクタ11に供
給されることになる。したがって、伝熱管16により冷
却する熱量を増減することによって低温の流動媒体等の
温度を制御することができ、また、流動調整弁18a、
18bを調整してそれら高温と低温の流動媒体等の循環
供給量の比率を調整することにより、リアクタ11への
入熱量を制御することができ、これによって、リアクタ
11の操作温度(反応温度)を調整して、所望の一定値
に維持することができる。
一方、エアヒータ21に導びかれた粗生成ガスは、高圧
燃焼用空気を加熱した後さらにボイラ22に導びかれ、
ここにおいて前記流量調整弁18a、18bを介してリ
アクタ11−に供給する蒸気を発生させて、生成ガスの
顕熱が有効に回収された後、乾式クリーンアップ装置2
3に導びかれる。つまり、この乾式クリーンアップ装置
23は乾式脱流装置とダストコレクタを含んで形成され
ており、乾式脱硫装置の要求により生成ガスの流入温度
は450’C程度以下に制限されることから、その温度
に冷却するために奪う熱エネルギを、高圧燃焼用空気と
ガス化剤としての蒸気を加熱することによって、有効に
回収することができる。
燃焼用空気を加熱した後さらにボイラ22に導びかれ、
ここにおいて前記流量調整弁18a、18bを介してリ
アクタ11−に供給する蒸気を発生させて、生成ガスの
顕熱が有効に回収された後、乾式クリーンアップ装置2
3に導びかれる。つまり、この乾式クリーンアップ装置
23は乾式脱流装置とダストコレクタを含んで形成され
ており、乾式脱硫装置の要求により生成ガスの流入温度
は450’C程度以下に制限されることから、その温度
に冷却するために奪う熱エネルギを、高圧燃焼用空気と
ガス化剤としての蒸気を加熱することによって、有効に
回収することができる。
このようにして精製して得られた精製ガスは、燃焼器2
4に供給され、ここにおいてエアヒータ21によって加
熱された高温の燃焼用空気によって燃焼される。このと
き、電力負荷に対して精製ガス量の熱エネルギが不足し
ているときは、油を同時に助燃して不足分を補うように
する。
4に供給され、ここにおいてエアヒータ21によって加
熱された高温の燃焼用空気によって燃焼される。このと
き、電力負荷に対して精製ガス量の熱エネルギが不足し
ているときは、油を同時に助燃して不足分を補うように
する。
燃焼器24の燃焼ガスはガスタービン30に導びかれ、
発電機31を駆動して発電するとともに、高圧、低圧空
気圧縮機32.33を駆動する。ガスタービン30から
排出される排ガス(例えば、600℃)は排熱ボイラ4
0に導びかれて蒸気を発生して排気される。これにより
発生された蒸気は蒸気タービン45を介して発電機46
を駆動して発電に寄与する。
発電機31を駆動して発電するとともに、高圧、低圧空
気圧縮機32.33を駆動する。ガスタービン30から
排出される排ガス(例えば、600℃)は排熱ボイラ4
0に導びかれて蒸気を発生して排気される。これにより
発生された蒸気は蒸気タービン45を介して発電機46
を駆動して発電に寄与する。
上述したように、本実施例によれば、リアクタ頂部から
抜き出される流動媒体を当該リアクタの底部に還流して
循環させるに際し、その流動媒体の一部を冷却して循環
するようにし、その冷却量を調整することにより流動媒
体循環によるりアクタの入熱量を制御することができる
ことから、リアクタの内部温度を所望の最適値に維持制
御することができる。これによって、負荷が変動しても
これに追従させて、リアクタにおけるガス化率を高く保
持することができるという効果がある。
抜き出される流動媒体を当該リアクタの底部に還流して
循環させるに際し、その流動媒体の一部を冷却して循環
するようにし、その冷却量を調整することにより流動媒
体循環によるりアクタの入熱量を制御することができる
ことから、リアクタの内部温度を所望の最適値に維持制
御することができる。これによって、負荷が変動しても
これに追従させて、リアクタにおけるガス化率を高く保
持することができるという効果がある。
また、本実施例によれば、リアクタ等を圧力容器内に収
納して加圧するようにしていることから、リアクタやコ
ンパスタ自体の容器壁には圧力差が生じないので、耐圧
構造とする必要がなく、材料の強度が軽減されるという
効果がある。
納して加圧するようにしていることから、リアクタやコ
ンパスタ自体の容器壁には圧力差が生じないので、耐圧
構造とする必要がなく、材料の強度が軽減されるという
効果がある。
また、発電負荷の変動が激しいときは、リアクタの供給
石炭量を増大しても、ガス化反応がその変動に速やかに
追従することはできず、ガスタービン等の駆動力が不足
することがある。そこで、本実施例では、リアクタが負
荷増大に追従できる迄の間、燃焼器の補助燃料(石油系
燃料)を用いて上記の不足分を補うことができることか
ら、発電プラントとしての負荷追従性を改善できる。
石炭量を増大しても、ガス化反応がその変動に速やかに
追従することはできず、ガスタービン等の駆動力が不足
することがある。そこで、本実施例では、リアクタが負
荷増大に追従できる迄の間、燃焼器の補助燃料(石油系
燃料)を用いて上記の不足分を補うことができることか
ら、発電プラントとしての負荷追従性を改善できる。
このように、本実施例によれば、部分負荷や負荷変動に
対しても、追従性に優れ、かつ高い熱効率を保持するこ
とができるという効果があり、極めてフレキシブルな発
電プラントを提供できることになる。
対しても、追従性に優れ、かつ高い熱効率を保持するこ
とができるという効果があり、極めてフレキシブルな発
電プラントを提供できることになる。
以上説明したように、本発明によれば、リアクタに循環
される流動媒体を冷却して、その温度を調整し、リアク
タの入熱量を制御するようにしていることから、負荷変
動や部分負荷に対応させて追従性よくリアクタ内の操作
温度を所望値に維持制御でき、これによってガス化収率
を高く保持することができる。
される流動媒体を冷却して、その温度を調整し、リアク
タの入熱量を制御するようにしていることから、負荷変
動や部分負荷に対応させて追従性よくリアクタ内の操作
温度を所望値に維持制御でき、これによってガス化収率
を高く保持することができる。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明を適用してなるガスタービン複合発電プ
ラントの一実施例の系統構成図である。 10・・・バイオ燃料ガス化装置、 11・・・リアクタ、 12・・・サイクロン、13
・・コンパスタ、13a・・・第1のコンパスタ。 13b・・・第2のコンパスタ、 15・・・堰板、 16・・・伝熱管、18a、
18b・・・流景調整弁、 21・・・エアヒータ、22・・・ボイラ、24・・・
燃焼器、 30・・・ガスタービン、40・・・排熱
ボイラ。
ラントの一実施例の系統構成図である。 10・・・バイオ燃料ガス化装置、 11・・・リアクタ、 12・・・サイクロン、13
・・コンパスタ、13a・・・第1のコンパスタ。 13b・・・第2のコンパスタ、 15・・・堰板、 16・・・伝熱管、18a、
18b・・・流景調整弁、 21・・・エアヒータ、22・・・ボイラ、24・・・
燃焼器、 30・・・ガスタービン、40・・・排熱
ボイラ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 バイオマス燃料と流動媒体により流動層を形成してバイ
オマス燃料をガス化するリアクタと、このリアクタ塔頂
から生成ガスとともに抜き出される流動媒体を分離捕集
する気固分離器と、この気固分離器により捕集された流
動媒体を分流して前記リアクタの底部にそれぞれ循環供
給する第1と第2の流動媒体循環装置と、 この第1の流動媒体循環装置に通流される流動媒体を冷
却する熱交換器と、 前記第1と第2の流動媒体循環装置による流動媒体の循
環供給量をそれぞれ調整する第1と第2の循環量調整手
段と、 を含んでなることを特徴とするバイオマス燃料ガス化装
置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26842786A JPS63120825A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | バイオマス燃料ガス化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26842786A JPS63120825A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | バイオマス燃料ガス化装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63120825A true JPS63120825A (ja) | 1988-05-25 |
Family
ID=17458336
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26842786A Pending JPS63120825A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | バイオマス燃料ガス化装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63120825A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002038163A (ja) * | 2000-07-26 | 2002-02-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バイオマスガス化炉及びバイオマスガス化方法 |
DE4307167C2 (de) * | 1993-03-06 | 2002-06-27 | Llb Lurgi Lentjes Energietechn | Verfahren zur Herstellung eines Brenngases zur Verfeuerung in einer Brennkammer |
US6991769B2 (en) | 2000-02-29 | 2006-01-31 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Biomass gasifycation furnace and system for methanol synthesis using gas produced by gasifying biomass |
WO2010004758A1 (ja) * | 2008-07-11 | 2010-01-14 | 株式会社Ihi | ガス化設備における流動層ガス化炉の流動媒体滞留時間制御方法及び装置 |
US8714095B2 (en) | 2008-07-15 | 2014-05-06 | Ihi Corporation | Method and device for controlling bed height of fluidized bed gasification furnace in gasification facility |
-
1986
- 1986-11-11 JP JP26842786A patent/JPS63120825A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4307167C2 (de) * | 1993-03-06 | 2002-06-27 | Llb Lurgi Lentjes Energietechn | Verfahren zur Herstellung eines Brenngases zur Verfeuerung in einer Brennkammer |
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JP2010018747A (ja) * | 2008-07-11 | 2010-01-28 | Ihi Corp | ガス化設備における流動層ガス化炉の流動媒体滞留時間制御方法及び装置 |
US8667913B2 (en) | 2008-07-11 | 2014-03-11 | Ihi Corporation | Method and device for controlling retention time of fluid medium in fluidized-bed gasification furnace in gasification facility |
US8714095B2 (en) | 2008-07-15 | 2014-05-06 | Ihi Corporation | Method and device for controlling bed height of fluidized bed gasification furnace in gasification facility |
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