JPS63116197A - 多孔質構造体およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 く技術分野〉 本発明は多孔質構造体に係り、特に吸音効率が高く通気
性があり、曲げ強度が高く、軽量で防火性に富み構造的
にも強度が大きい多孔質構造体およびその製造方法に関
する。

〈従来の技術〉 従来から吸音材として種々のものが使われている。これ
らを大別すると、グラスウール等の繊維系に属するもの
、焼結金属やセラミック等の焼結系に属するもの、コン
クリート等から成るものに分けられる。

吸音材の性能としては、吸音効率、音響透過損失が大き
いことと共に通気性・防火性および構造的強度が要求さ
れる。グラスウール等の繊維系は定型性にとぼしく、降
雨にされされると吸音効率が極端に低下する。セラミッ
ク系の焼結体は衝撃強度が低く、重量が大きい。

そこで本発明者は先に特願昭６１−１０７９７２号でＡ
ｌ不織布とエクスパンドメタルの積層体で構成される吸
音材を提案した。この吸音材はへ２系の繊維が互いにか
らみ合い連通し合フで１．５０１１１程度の厚さで連通
孔が形成され、吸音効率も良く機械的強度、特に曲げ加
工および面積の広い多孔質材が焼結材と比較して簡単に
出来る利点がある反面、１〜２ＩＩＩＩ程度と薄い。

この様な薄い多孔質材はＯＡ機器等の音圧発生源と剛体
密着すると、吸音材として成立せず、ある程度剛体との
距離すなわち空気層が必要である。このため多孔質材を
支えるチャンネルあるいはスタッドが必要となるが、そ
の間隔が広い栓構造物の衝撃吸収が大きくなる反面、構
造物としての強度が落ち、これらの間隔をせまくするこ
とはコスト高となりチャンネルあるいはスタッドと密着
した部分の衝撃吸収および通気性すなわち吸音効率が落
ちるという問題があった。

〈発明の目的〉 本発明の目的は、吸音効率が高く、通気性があり、軽ｊ
ｌＬで防火性に富み、構造的にも強度が大きく、吸音材
として建材等に広く利用しつる多孔質構造体およびその
製造方法を提供する。

〈発明の構成〉 本発明の第１の態様は、剛体板と、該剛体板の表面に複
数個の管状連結孔を有する介在構造体と、更に該介在構
造体の表面に多孔質金属材とを積層してなることを特徴
とする多孔質構造体を提供する。

ここで、前記多孔質金属材がエクスパンドメタルと金属
繊維層との積層体で構成されるものである多孔質構造体
であるのが好ましい。

本発明の第２の態様は、剛体板と該剛体板の表面に複数
個の管状連結孔を有する介在構造体と、更に該介在構造
体の表面に多孔質金属材とを積層してなる多孔質構造体
を製造するに際し、エクスパンドメタル上に金属繊維層
を配設し、その後加圧して両者を圧着して多孔質金属材
を作製し、前記介在構造体と前記多孔質金属材とを接着
することを特徴とする多孔質構造体の製造方法を提供す
る。

上記第１および第２態様の発明において、前記エクスパ
ンドメタルが＾２系エクスバンドメタルであり、前記金
属繊維層がＡｌ系金属＆ｌ維よりなる多孔質構造体およ
び前記へ２系金属繊維が溶融Ａｕ系金属から紡糸法によ
り製造されたものである多孔質構造体であるのが良い。

第２の態様において、前記介在構造体と前記多孔質金属
材とを接着する工程が、両面接着テープにより接着する
ものである製造方法または、前記介在構造体と前記多孔
質金属材とを接着する工程が、接着シートにより接着す
るものである製造方法が好ましい。

また、前記多孔質金属材を作製する工程が、前記エクス
パンドメタル上に前記金属繊維層を配設し、その後加圧
して両者を圧着した後加熱するものである製造方法また
は、前記多孔質金属材を作製するに際し、前記加圧して
両者を圧着する工程が突起を有するロールまたはプレス
圧延により行われるものである製造方法であるのが良い
。

以下に図面に示す好適実施例について、本発明の詳細な
説明する。

第１図は、本発明の多孔質構造体の１実施例を示す斜視
図である。

本発明の多孔質構造体は多孔質金属材２と、介在構造体
３と、剛体板４とを備え、これらを一体としたものであ
る。

多孔質金属材２はエクスパンドメタル６と金属繊維層５
との６１層体である。

エクスパンドメタル６は、第４図に斜視図で示すように
、通常ラス網あるいはパンチングメタルとも呼ばれ、金
属薄板に多数の切込みを入れ、切込みを略直角方向に引
張って全体を網状にしたものをいう。エクスパンドメタ
ル６は、金属網のように金属細線を編んだ物でないため
、金属薄板の切込み断面が、引張り力によってねじれ、
金属薄板平面と直角方向のみならず平行方向、斜方向等
にずれているねじれ部分のため、金属繊維層をこの上に
圧接すると金属繊維層とのからみ合いが良い。

エクスパンドメタルの材質はいかなるものであってもよ
いが、アルミニウム、銅、ステンレス、鋼等が好ましい
。

また形状も同等の空孔を有するパンチングメタルでも良
く、さらに金属金網でも良い。

板厚は特に制限はないが、通常０．２　ａ＋ｍｘ　１　
ｍｏ＋のものが用いられる。

切込み、引張り等の加工程度は、金属繊維の形状と種類
によって適切な加工程度を選択すれば、エクスパンドメ
タルと金属繊維との圧接状態が良好な金属多孔質材が得
られる。

金属繊維層５を形成する金属繊維は、金属を繊維状とし
たものをいい、断面は三角形、円形等の任意の形で有効
直径が約２０〜２００−５長さ１〜２０ｃ１よりなる金
属細片の総称をいう。

金属繊維の製造方法は、１例をあげると、■線引きによ
る機械加工法 ■溶融金属から紡糸する方法 等がある。

金属材質はいかなる金属を用いてもよく、多孔質構造体
の用途に応じて用いる。Ｎｉ、＾１、ステンレス等の金
属およびこれらの合金等の金属繊維が用いられる。

特に金属繊維として溶融Ａｌ系金属から紡糸されたｌ系
金属繊維を用いると、金属繊維が細く柔軟で、エクスパ
ンドメタルとのかみ合いが良く、曲げ加工等を行フて吸
音材等に利用する際に細かい金属が欠は落ちることなく
環境衛生上も安全である。

多孔質金属材２は、上記のエクスパンドメタル、あるい
は金属網、および金属繊維を用いて以下のように製造す
る。

以下の説明では、　ＡＩｌ系エクスパンドメタルおよび
ｌ金属繊維を用いた例で説明するが、多孔質金属材２の
用途によってエクスパンドメタルに加工することができ
、金属繊維とすることができるものであればいかなる金
属を用いてもよい。

Ａｌ金属繊維を面密度５００　ｇ／ｍ″〜３０００ｇ／
ばの不織布状にしておく。

この不織布状のへ２金属繊維の片面または両面に＾１系
エクスパンドメタルを張り、この八に金属繊維とエクス
パンドメタルの積層体を３００にｇ／　（ゴ〜２０００
にｇ／　ｃｄでプレスあるいはロール圧延する。

アルミニウム繊維は直径７０〜２５０Ｐφの繊維であり
、引張強さの平均値は、約２５にｇ／−１伸び１０〜２
０％であるため、ＡＲ，系エクスパンドメタルと積層体
を形成し、プレスあるいはロール圧延するとエクスパン
ドメタルがアルミニウム金属１ａＩＩｎにかみこみ密着
する。

アルミニウムは伸びが１０〜２０％あり、塑性変形によ
る弾性歪が少ないため圧縮により弾性変形を起こすこと
なく、自由に塑性変形が行われる。さらにアルミニウム
系エクスパンドメタルは、Ａｌ１板を冷間圧延後、部分
的に切断して引き延ばしてエクスパンドメタルとする。

引張強度は５０〜７０Ｋｇ／−程度に上昇し、それが圧
縮およびせん断芯力を受けてへ２金属繊維と＾２系エク
スパンドメタルとが密着する。

エクスパンドメタルは、金属繊維の両面に張って積層体
としてもよいし、エクスパンドメタルの片面あるいは両
面に金属繊維を圧接して積層体としてもよい。

またエクスパンドメタル６を、金属繊維層５の一方の面
に張り、他面を金網としてもよい。

さらに積層体を圧延する際に、表面に突起を有するプレ
スあるいはロールで圧延すると、積層体が部分的にさら
に圧縮を受けるので、部分的に圧縮されたエクスパンド
メタル６ができ、金属繊維層５もさらに部分的に圧縮さ
れる（部分的圧縮法）。このため金属が原子間距離近く
なるように、圧縮加工を受けさらに密着強度が強くなる
。

プレスあるいはロール表面の突起は、ロール面に対して
１〜２ｍｍの球状あるいは楕円状突起を１０【ｒＩＩに
対し、１〜２ｄの割合で設けることが好ましい。

また、必要に応じて４００〜５５０℃の熱を加え、焼成
することによりエクスパンドメタル６と金属繊維層５は
さらに密着性が良好となる。

上記の多孔質金属材２の裏面には介在構造体３が被着さ
れ、この介在構造体３は第１図、第２図に示すように、
内部には複数個、特に無数の連通孔を持ち、これら連通
孔は管状をなして、互いに平行に位置している。従って
、管状連通孔はその一端において多孔質金属材２のきわ
めて径の小さい連通孔に接続し、更に、介在構造体３の
裏面に取付けられた剛体板４によって連通孔の他端は閉
塞されている。

介在構造体３は内部に管状連通孔を具えるものであわば
何れに構成されるものでも良いが、一般には所謂ハニカ
ム構造として知られているものを用いれば十分であって
、この構造は周知の通り機械的強度がきわめて大きい。

管状連通孔の断面形状は円やだ円、３角形のほか種々の
多角形状のものとしても構成できる。

また、剛体板４はいかなる構成のものでも良いが、一般
には鋼板、ＡＵ板、コンクリート板、合成樹脂板、木板
である。

多孔質金属材２と介在構造体３と剛体板４を一体とする
方法はいかなる方法であ７てもよいが、以下の製造方法
とすることが好ましい。

■多孔質金属材２と介在構造体３の間に両面接着テープ
７を介して一体化する。第２図に示すように、両面接着
テープ７は介在構造体３や多孔質金属材２の連通孔を過
度にふさぐことのないように部分的に用いるのが好まし
い。

両面接着テープはナイロン織布にブチルゴム系粘着剤を
両面に塗布したもので厚さ０．４ｍｍ　、幅２０ＩＩＩ
１１程度のものが良い。このブチルゴム系粘着剤を用い
た両面接着テープは耐較性が良好であり、またＪ２さが
０．４ｍｍと厚いので、ハニカム材を軽く押すだけで第
２図の如くハニカム材が両面接着テープの内部にくい込
みしっかり固定される。

一般に吸音材は面積の大なる防音壁であるため、両面接
着テープを貼ることによる空孔のふさぎ面積についての
吸音効果に対する影響については問題とならない。すな
わちｌｒｎ’の吸音面に対し両面接着テープの面積は３
％程度とすればよい。

■介在構造体３表面に第３図に示すように、好ましくは
網目状の接着シート８を介し多孔質金属材２と介在構造
体３を積層した後に加熱して一体化する。

接着シート８の材質は、ポリエステル系、ボリアミド系
およびエチレンビニール・アセテート系（ＥＶＡ系）が
ある。これらはいずれもその用途、環境に適した目的に
て使用される。例えばポリアミド系は、商品名はナイロ
ンで知られているが屋外における耐蝕性が良く、接着温
度は１３０〜１５０℃と比較的高温が要求される。ポリ
エステルおよびＥＶＡ系は１１０〜１３０℃の低温で接
着できる。

網目状のタイプはいかなるものでもよいが、第５ａ図〜
第５ｆ図に示す、東しく株）のものを使用するのが好ま
しく、その厚さは平均０．１〜０．２ｍｍ程度である。

その他、必らずしも網目状でなくとも、第５ｇ図の如く
不織布状のものでも良い。　接着シート８の形状は、加
熱接着後に多孔質金属材２や介在構造体３の連通孔を防
いで多孔質構造体１の通気性を損うことなく接着する形
状であればよい。接着により通気性が損なわれないので
構造体の吸音特性が非常に良くなる。

接着条件は、１例をあげれば、次の如くである。

接着時間　　１５ｓｅｃ 接着温度　　８０〜１５０℃ 接着圧力　０．２〜０　、５　Ｋｇ／ｃゴ介在構造体３
と剛体板４の接着は、いかなる方法でもよい。介在構造
体３と多孔質金属材２との接着と同じ方法を用いてもよ
いし、異なっていてもよい。

〈実施例〉 以下に実施例を用いて本発明を具体的に説明する。

（実施例１） まずｇ９透過損失の比較を行なうため５００×５００−
の面積を有する次の試材を用意した。

■）厚さ１．２ｍｍのアルミニウム板（比較例）Ｈ）　
０．６ｍｍ　−２０ｍｍ−０，６ｍｍ　　アルミニウム
板−へ２ハニカムーアルミニウム板（比較例）Ｈ）　０
．６ｍｍ　−２０ｍｍ−０，６ｍｍ　　％孔質金属材Ａ
−へ２ハニカムーアルミニウム板（本発明例）ｉｖ）　
０．６ｍ＋ｓ　−２０ｍｍ−０，６ｍｍ　　Ｓ孔質金属
材へ−ペーパーハニカム−アルミニウム板（比較例）な
お、ハニカムのセルサイズ：１０ａｕ。

多孔質金属材Ａ：　＾２不織布・エクスパンドメタル 以上の音響透過損失′の測定結果を第６図に、Ｘ印＋）
、Ｏ印■）、△印■）および・印ｉｖ）で示した。

第６図よりわかることは、■）は１）と比較して全周波
数にわたり良好な音響透過損失を示し、■）はさらに高
周波域での透過損失が大きい。こわは透過損失と同時に
吸音効果にも影響があるものと考えられる。

すなわち以上の結果より、同じ板厚でもハニカムを用い
た方が透過損失は良好である。

１）とｎ）、ｍ）とｉｖ）の比較、多孔質材が表面にあ
っても、板材が表面にある場合に比して透過損失は変わ
らない。

■）とｉｖ）の比較、＾ｌハニカムの方がＰａｐｅｒハ
ニカムよりも透過損失は良好である。

■）と■）の比較、多孔質金属材使用（本発明例）がｌ
板よりも透過損失が良好である。

なお、音響透過損失の測定は第１０図に示すように、１
５０／Ｒ１４Ｏ−１９６０のしや音測定法に準じて行っ
た。

第１０図に示すスピーカー１１で音圧を発生し、実施例
１の試材１２を透過する音をマイクロホン１３で測定し
た。

また、実施例１の試料においてカンチレバビームの集中
荷重を第１１図に示す状態にて実験を行なった。

すなわち第１１図においてＰなる集中荷重を１にｇかけ
た場合、２にｇかけた場合の最大撓みδは１）において
はそれぞれ５ｃｍおよび１３ｃｍであった。■）および
■）のδは０であった。ｉｖ）のδは０および２ｃｍで
あった。

結果を下表に示す。

（実施例２） 音響透過損失の比較を行なうため５００×５００−の面
積を有する次の試材を用意した。

１）厚さ２．６ｍｍのアルミニウム板（比較例）■）　
０．６ｍｍ　−２０＋＊＋＊　−２■１ｌＡＩＬ板−ハ
ニカムーＡＩＬ板（比較例） ■）　２ｍｍ＋　−２０ｍｍ　−０，６ｍ■　　ｌ不織
布、エクスパンドメタル−ＡＩｔハニカム−Ａ１板　両
面接着テープ（本発明例） ｉｖ）　２ｍｍ　−２０ｍ５−０．６＋ａｍ　　　ＡＩ
Ｌ不織布、エクスパンドメタル−へＬハニカムーＡＩＬ
板　両面接着テープなしく比較例） ｖ）２ｍｍ　−２０ｍｍ−０，６ｍｍ　　　Ａｊ２焼結
板−ＡＩＬハニカム−１板　両面接着テープ（比較例）
以上の試片における透過損失の測定において音波の通過
する厚さはすべて２．６ｍｍとした。

さらに、■）〜Ｖ）のハニカムのセルサイズは１００１
１１１でありその板厚は０．１ｍｍとした。さらに＾１
多孔質構造体に用いたＡｌ不織布材および焼結材の多孔
率は約４５％である。なお、焼結材の板厚は２ＩＩ１１
以下の厚さはできないので２ｆｆＩ１１の板厚を試片と
した。

以上の音響透過損失の測定結果を第７図に、×印Ｉ）、
○印■）、△印■）、ム印ｉｖ）および・印Ｖ）で示し
た。

第７図よりわかることは、■）は■）と比較して全周波
域にわたり良好な音響透過損失を示し、■）は高周波域
での透過損失が大きい。Ｖ）はｍ）と比較して遮音性能
が落ちる。これはへ２粉末粒子の凹凸によるすき間のた
め遮音あるいは吸音性能が減少したものと考えられる。

同じ板厚でもハニカムの両面に積層した方が透過損失は
良好であるがハニカムとの密着が良好でないと吸音性能
が劣ると推定される。

（実施例３） 板厚２１、多孔率４５％、幅５０ｃｍの多孔質アルミニ
ウム板に高さ２０ｍｍ、セルサイズｌ０ＱＩＩ１１゜板
、Ｆ［０，１ｍｍのハニカム構造体をａ；両面接着テー
プの方法により接着したもの、ｂ；両面接着テープを使
わずにハニカムに多孔質１板を単に配設したもの、Ｃ：
板厚２ｍｍ、多孔率４５％のアルミニウム多孔質焼結板
に両面接着テープによってハニカムを接着したもの、ｄ
；ハニカムを使わず単にエアーギャップ２０ｍｍを取っ
た場合、各々の吸音効果を残響室試験法により比較検討
した。

残響室試験法は、第８ａ図、第８ｂ図、第８ｃ図および
第８ｄ図に示すように、セメント質床９上にハニカム材
３　（ａ、ｂ、ｃ）またはエアーギャップ（ｄ）を設け
、この上に多孔質金属材２（ａ、ｂ、ｄ）あるいはＡＩ
ｌ多孔質焼結板１０を両面接着テープ７等で密接した配
置により行った。

結果を第８図に示す。ａ（本発明例）に対しＣ（比較例
）は両面テープにてハニカムを接着しているにもかかわ
らず吸音効率が若干減少している。ｂ（比較例）は単に
ハニカム材の上に多孔質材を乗せた場合であり吸音効率
は落ちる。

（実施例４） アルミニウム不織布とエキスパンダメタルとをロール圧
着し重ね合わせて熱間ブレスにより多孔質金属材（多孔
率５０％）を作成した。この時の圧力はｏ　、　３　ｋ
ｇ／ｌゴ程度であり、温度は１１０℃、プレス時間は１
０秒とした。

この多孔質金属材にハニカムのセルサイズ１１０１ＩＩ
、高さ３０ｍｍ、ポリアミド系接着剤シート、第５ｆ図
の厚さ０．１５ｍｍを接着温度１５０℃、接着圧力０．
３にｇ／ｃｄ、接着時間２０秒で熱間ブレスを行なフて
本発明の多孔質構造体とした。剥離強度はｇ／２５ｍｍ
にて１６０ｇであった。

接着性を示す剥離強度測定はＪＩＳ　Ｚ　０２３７に準
じて行なった。測定機器はテンシワ２０フウェブ状の接
着材は熱と圧力にて小さい面積にかかわらず完全に圧着
され、密着していない部分はカール状になってアルミニ
ウムハニカムの面に溶着し、多孔性は損なわわなかった
。

残雪宗法吸音率を第８ａ図、第８ｂ図、第８Ｃ図および
第８ｄ図と同様に測定し、第９図に示した。第９図、ｌ
はアルミニウム多孔質板に空気層を３０１０１取ったも
のであり、２は本発明例でアルミニウム多孔質金属材と
ハニカム材をウェブ状ラミネート接着剤にて接着したも
のである。

残響家法吸音率の測定はＪＩＳ−Ａ１４０９−１９６７
測定法に従って行なった。

〈発明の効果〉 本発明の構造体は、剛体板と介在構造体と多孔質金属材
を積層してなるもので、吸音効率が高く、通気性があり
、軽量で、構造的にも強度が高い。

また多孔質金属材としてエクスパンドメタルと金属ｙａ
雑の積層体を用いたものは、曲げ強度が高く、耐火性が
良い。

多孔質金属材として、　へ２系エクスパンドメタルとｌ
系金属繊維を用いれば、前述の効果に加えて、さらに構
造体が軽量で安価であり、製造が容易である。

本発明の製造方法によれば、上記構造体の連通孔を過度
に塞ぐことなく、強固な接着体が得られるので、吸音効
率が高く、強度の高い構造体を製造できる。

また、多孔質金属材製造に加熱工程を用いたり、あるい
は突起を存するロールまたはプレス圧延を用いればさら
に強度の高い構造体が製造できる。

さらに両面テープあるいは接着シートにて剛体板と介在
構造体を密着せしめた材料は、単に剛体板と介在構造体
を配設した材料よりも吸音構造が良好である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の多孔質構造体の斜視図である。 第２図は、本発明の多孔質構造体の製造方法を説明する
斜視図である。 第３図は、本発明の多孔質構造体の製造方法を説明する
分解図である。 第４図は、エクスパンドメタルの斜視図である。 第５ａ図〜第５ｇ図は、本発明に用いる接着シートの模
式図である。 第６図、第７図、第８図および第９図は、実施例に示し
た測定結果を示すグラフである。 第８ａ図、第８ｂ図、第８Ｃ図および第８ｄ図は、実施
例３の残響室試験法における配置を示す断面図である。 第１０図は、音響透過損失の測定法を説明する線図であ
る。 第１１図は、荷重による撓み測定法を説明する線図であ
る。 符合の説明 ｌ・−多孔質構造体、　　　　２−多孔質金属材、３・
−介在構造体（ハニカム材）、 ４・〜剛体板、　　　　　　　５−金属＆ａｍ層、６−
エクスパンドメタル、 ７・・・両面接着テープ、　　８−接着シート９・・−
セメント質床、 １　０−・・へ２多孔質焼結板、！■・−スピーカー、
１２・−試材、 １　３−・・マイクロホン 特許出願人　川　　　口　　　　寛 同　　　　森　　　　本　　　　　　徹“＼１−立 ＦＩＧ、２ Ｆｌ（３，３ ＦＩＧ、４ ＦＩＧ、５ａ　　　　　　　　　　ＦＩＧ、５ｂＦＩＧ
、５ｃ　　　　　　　　　　ＦＩＧ、５ｄＦＩＧ、５ｅ
　　　　　　　　　　ＦＩＧ、５ｆＦＩＧ、５９ ＦＩＧ、６ 問波枚（Ｈｚ） ＦｔＧ、７ 問；庚牧（Ｈｚ　） ＦＩＧ、８ 周波炙　（Ｈｚ） ＦＩＧ、９ 中ｒｓ、２間ゴ皮牧（Ｈｚ）

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. （１）剛体板と、該剛体板の表面に複数個の管状連結孔
   を有する介在構造体と、更に該介在構造体の表面に多孔
   質金属材とを積層してなることを特徴とする多孔質構造
   体。
2. （２）前記多孔質金属材がエクスパンドメタルと金属繊
   維層との積層体で構成されるものである特許請求の範囲
   第１項に記載の多孔質構造体。
3. （３）前記エクスパンドメタルがＡｌ系エクスパンドメ
   タルであり、前記金属繊維層がＡｌ系金属繊維よりなる
   特許請求の範囲第２項に記載の多孔質構造体。
4. （４）前記Ａｌ系金属繊維が溶融Ａｌ系金属から紡糸法
   により製造されたものである特許請求の範囲第３項に記
   載の多孔質構造体。
5. （５）剛体板と該剛体板の表面に複数個の管状連結孔を
   有する介在構造体と、更に該介在構造体の表面に多孔質
   金属材とを積層してなる多孔質構造体を製造するに際し
   、 エクスパンドメタル上に金属繊維層を配設し、その後加
   圧して両者を圧着して多孔質金属材を作製し、前記介在
   構造体と前記多孔質金属材とを接着することを特徴とす
   る多孔質構造体の製造方法。
6. （６）前記エクスパンドメタルがＡｌ系エクスパンドメ
   タルであり、前記金属繊維層がＡｌ系金属繊維よりなる
   特許請求の範囲第５項に記載の多孔質構造体の製造方法
   。
7. （７）前記Ａｌ系金属繊維が溶融Ａｌ系金属から紡糸法
   により製造されたものである特許請求の範囲第６項に記
   載の多孔質構造体の製造方法。
8. （８）前記介在構造体と前記多孔質金属材とを接着する
   工程が、両面接着テープにより接着するものである特許
   請求の範囲第５項ないし第７項のいずれかに記載の多孔
   質構造体の製造方法。
9. （９）前記介在構造体と前記多孔質金属材とを接着する
   工程が、接着シートにより接着するものである特許請求
   の範囲第５項ないし第７項のいずれかに記載の多孔質構
   造体の製造方法。
10. （１０）前記多孔質金属材を作製する工程が、前記エク
    スパンドメタル上に前記金属繊維層を配設し、その後加
    圧して両者を圧着した後加熱するものである特許請求の
    範囲第５項ないし第９項のいずれかに記載の多孔質構造
    体の製造方法。
11. （１１）前記多孔質金属材を作製するに際し、前記加圧
    して両者を圧着する工程が突起を有するロールまたはプ
    レス圧延により行われるものである特許請求の範囲第５
    項ないし第１０項のいずれかに記載の多孔質構造体の製
    造方法。