JPS63107720A - 空気中の水分および炭酸ガスの分離除去方法 - Google Patents
空気中の水分および炭酸ガスの分離除去方法Info
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- JPS63107720A JPS63107720A JP61254347A JP25434786A JPS63107720A JP S63107720 A JPS63107720 A JP S63107720A JP 61254347 A JP61254347 A JP 61254347A JP 25434786 A JP25434786 A JP 25434786A JP S63107720 A JPS63107720 A JP S63107720A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は空気、特に空気分離装置用原料空気に不純物
として含まれる水分および炭酸ガスの分離除去方法に関
するものである。
として含まれる水分および炭酸ガスの分離除去方法に関
するものである。
高純度の窒素、酸素、アルゴンなどはあらゆる産業分野
で重宝されていて、これら製造設備の殆んどは深冷分離
方式に基づくものである。この深冷分離方式は低温蒸留
による分離であるから、原料空気に水分または炭酸ガス
が含まれていると、これらが冷却中に凍結し、熱交換器
のチューブなどを閉塞して重大事故を誘発するので、原
料空気を事前に精製しておくことが大切である。
で重宝されていて、これら製造設備の殆んどは深冷分離
方式に基づくものである。この深冷分離方式は低温蒸留
による分離であるから、原料空気に水分または炭酸ガス
が含まれていると、これらが冷却中に凍結し、熱交換器
のチューブなどを閉塞して重大事故を誘発するので、原
料空気を事前に精製しておくことが大切である。
従来このような原料空気から水分および炭酸ガスを分離
除去する方法として、冷時吸着させた不純成分を熱時脱
着させることによって分離を行なう方法すなわちサーマ
ルスイング法と、高圧下で選択的に吸着させた不純成分
を低圧下で脱着させて分離を行なう方法すなわちプレッ
シャースイング（ＰＳＡ： Ｐｒｅｓｓｅｒ Ｓｗｉ
ｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ）法とを例示することが
できる。ここで前者のサーフルスイング法は、吸着剤と
その容器（充填塔）とを吸着時には低温に保ち、脱着時
には加熱して昇温させる方法であるから所要熱量が大き
いのみならず熱伝導の非常に劣る吸着剤を加熱したり冷
却したりする操作のために長時間を要し、電力等のエネ
ルギーの消費量がきわめて大きく、装置も大型化するな
どの欠点を有している。一方後者のＰＳＡ法は前者のよ
うに吸着と脱着とに温度差を与える方法ではないので、
経済性が高くまた精製度も良い。しかし現在の深冷分離
による酸素、窒素の製造工程には、鈴木謙一部・北用浩
共著「圧力スイングサイクルシステム」（株）講談社、
昭和５８年５月１日発行、第８７頁本文第３〜７行目に
記載されているとおり、空気中の水分と二酸化炭素とは
合成ゼオライトによって極限（湿度露点温度−７０℃、
二酸化炭素０．５〜１．０ ｐｐｍ ）にまで吸着され
、数時間（６〜８時間）の吸着工程の後に加熱によって
吸着剤が再生されるシステムが完成されていて、深冷分
離による酸素窒素の製造工程にはすべてこのシステムが
設置されているとされている。
除去する方法として、冷時吸着させた不純成分を熱時脱
着させることによって分離を行なう方法すなわちサーマ
ルスイング法と、高圧下で選択的に吸着させた不純成分
を低圧下で脱着させて分離を行なう方法すなわちプレッ
シャースイング（ＰＳＡ： Ｐｒｅｓｓｅｒ Ｓｗｉ
ｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ）法とを例示することが
できる。ここで前者のサーフルスイング法は、吸着剤と
その容器（充填塔）とを吸着時には低温に保ち、脱着時
には加熱して昇温させる方法であるから所要熱量が大き
いのみならず熱伝導の非常に劣る吸着剤を加熱したり冷
却したりする操作のために長時間を要し、電力等のエネ
ルギーの消費量がきわめて大きく、装置も大型化するな
どの欠点を有している。一方後者のＰＳＡ法は前者のよ
うに吸着と脱着とに温度差を与える方法ではないので、
経済性が高くまた精製度も良い。しかし現在の深冷分離
による酸素、窒素の製造工程には、鈴木謙一部・北用浩
共著「圧力スイングサイクルシステム」（株）講談社、
昭和５８年５月１日発行、第８７頁本文第３〜７行目に
記載されているとおり、空気中の水分と二酸化炭素とは
合成ゼオライトによって極限（湿度露点温度−７０℃、
二酸化炭素０．５〜１．０ ｐｐｍ ）にまで吸着され
、数時間（６〜８時間）の吸着工程の後に加熱によって
吸着剤が再生されるシステムが完成されていて、深冷分
離による酸素窒素の製造工程にはすべてこのシステムが
設置されているとされている。
また、前記刊行物第８８〜９２頁の第５．１ ｒ再生ガ
ス量と精製度の関係」の項につぎのような記載がある。
ス量と精製度の関係」の項につぎのような記載がある。
すなわち、ＰＳＡ法においてシリカゲルを用いて２０
ｐｐｍの精製度を得ようとするならば、６０襲近くの再
生ガスが必要であること、合成ゼオライトによる炭酸ガ
ス（３００ｐｐｍ ）の除去実験例（表５．１）におい
ては再生ガス消費率が９〜３５．８襲、出口の炭酸ガス
最小濃度５〜１０ ｐｐｍであったこと、およびゼオラ
イト系吸着剤を用いて３００ｐｐｍの空気中炭酸ガスの
除去をＰＳＡ法で行なったところ再生ガス量３０％のと
きに出口の炭酸ガス濃度は５０〜１１００ｐｐが限界と
なり、炭酸ガスを１０ ｐｐｍ以下に減少させるには４
０〜５０％の再生ガスが必要であったという記載であっ
て、これら記載から明らかなようにＰＳＡ法において残
留炭酸ガス濃度を極限（１０ｐｐｍ以下または５ ｐｐ
ｍさらには特に２ ｐｐｍ以下）にすることは吸着能の
大きいシリカゲルでも、またゼオライト系吸着剤であっ
ても容易ではないのである。
ｐｐｍの精製度を得ようとするならば、６０襲近くの再
生ガスが必要であること、合成ゼオライトによる炭酸ガ
ス（３００ｐｐｍ ）の除去実験例（表５．１）におい
ては再生ガス消費率が９〜３５．８襲、出口の炭酸ガス
最小濃度５〜１０ ｐｐｍであったこと、およびゼオラ
イト系吸着剤を用いて３００ｐｐｍの空気中炭酸ガスの
除去をＰＳＡ法で行なったところ再生ガス量３０％のと
きに出口の炭酸ガス濃度は５０〜１１００ｐｐが限界と
なり、炭酸ガスを１０ ｐｐｍ以下に減少させるには４
０〜５０％の再生ガスが必要であったという記載であっ
て、これら記載から明らかなようにＰＳＡ法において残
留炭酸ガス濃度を極限（１０ｐｐｍ以下または５ ｐｐ
ｍさらには特に２ ｐｐｍ以下）にすることは吸着能の
大きいシリカゲルでも、またゼオライト系吸着剤であっ
ても容易ではないのである。
このように従来の技術においては空気中の水分および炭
酸ガスを極限とされるＺ ｐｐｍもしくはそれ以下にす
ることは容易でないという問題点があった。
酸ガスを極限とされるＺ ｐｐｍもしくはそれ以下にす
ることは容易でないという問題点があった。
上記の問題点を解決するために、この発明は少なくとも
２基が併設され活性アルミナを充填層とする塔の一端か
ら原料空気を送入し、原料空気中の水分および炭酸ガス
を常温高圧下において活性アルミナに吸着させる吸着工
程と、この塔の他の一端から排出する精製空気中に吸着
除去されない水分および炭酸ガスが混在し始める直前に
原料空気の塔内への送入を停止して塔内圧を大気圧にま
で降下し、その後精製空気の一部もしくは深冷分離装置
の副生ガス（オフ・ガス）によって吸着シている水分お
よび炭酸ガスを脱着させ活性アルミナを活性化させる脱
着再生工程とを併設されている他の塔と交互に繰り返し
行なって空気中の水分および炭酸ガスを分離除去する手
段を採用するものである。以下その詳細を述べる。
２基が併設され活性アルミナを充填層とする塔の一端か
ら原料空気を送入し、原料空気中の水分および炭酸ガス
を常温高圧下において活性アルミナに吸着させる吸着工
程と、この塔の他の一端から排出する精製空気中に吸着
除去されない水分および炭酸ガスが混在し始める直前に
原料空気の塔内への送入を停止して塔内圧を大気圧にま
で降下し、その後精製空気の一部もしくは深冷分離装置
の副生ガス（オフ・ガス）によって吸着シている水分お
よび炭酸ガスを脱着させ活性アルミナを活性化させる脱
着再生工程とを併設されている他の塔と交互に繰り返し
行なって空気中の水分および炭酸ガスを分離除去する手
段を採用するものである。以下その詳細を述べる。
まず、この発明に詔いて充填塔を少なくとも２基併設す
る理由は、一つの塔で吸着操作中に別の塔で脱着再生操
作を円滑に実施するためであり、従来から吸着剤によっ
て不純物を分離精製する際に広く利用されている方式の
ものと特に変るものではない。
る理由は、一つの塔で吸着操作中に別の塔で脱着再生操
作を円滑に実施するためであり、従来から吸着剤によっ
て不純物を分離精製する際に広く利用されている方式の
ものと特に変るものではない。
つぎに、この発明における活性アルミナは水分を始めと
する各種物質の吸着剤または各種反応用の触媒として従
来から既に広く利用され数多くのものが市販されている
。そして吸着剤として市販される活性アルミナの性状は
、たとえば社団法人化学工学協会編「改訂凹版化学工学
便覧」丸善株式会社、昭和６０年１２月２・θ日第５刷
発行、第８５１〜８５２頁、または「工業大事典４」平
凡社、１９６０ （昭和３５）年３月３′θ日発行、第
１６頁などから明らかなように、充填密度４９０〜９２
０ｇ／ｌ、比表面積１５０〜３５０ ｍ”／ ｇ 、平
均孔径４０〜１２０久であり、吸着水分の脱離再生温度
１７０〜３２０℃であり、比表面積５５０〜７００ｍ／
ｇ１平均孔径１０〜４０λ、再生温度１５０〜１８０℃
のシリカゲルまたは平均孔径が３〜１０久とさらに小さ
い合成ゼオライトなどの吸着剤に比べて比表面積は小さ
く平均孔径は大きく、吸着能は劣りしかも再生温度は高
いことから現状では吸着剤としての王座はシリカゲル系
またはゼオライト系のものに奪われた形になっている。
する各種物質の吸着剤または各種反応用の触媒として従
来から既に広く利用され数多くのものが市販されている
。そして吸着剤として市販される活性アルミナの性状は
、たとえば社団法人化学工学協会編「改訂凹版化学工学
便覧」丸善株式会社、昭和６０年１２月２・θ日第５刷
発行、第８５１〜８５２頁、または「工業大事典４」平
凡社、１９６０ （昭和３５）年３月３′θ日発行、第
１６頁などから明らかなように、充填密度４９０〜９２
０ｇ／ｌ、比表面積１５０〜３５０ ｍ”／ ｇ 、平
均孔径４０〜１２０久であり、吸着水分の脱離再生温度
１７０〜３２０℃であり、比表面積５５０〜７００ｍ／
ｇ１平均孔径１０〜４０λ、再生温度１５０〜１８０℃
のシリカゲルまたは平均孔径が３〜１０久とさらに小さ
い合成ゼオライトなどの吸着剤に比べて比表面積は小さ
く平均孔径は大きく、吸着能は劣りしかも再生温度は高
いことから現状では吸着剤としての王座はシリカゲル系
またはゼオライト系のものに奪われた形になっている。
しかし、この発明においては、このような−見吸着能が
劣ると考えられている活性アルミナを吸着剤、しかも特
にＰＳＡ法の充填剤として使用するものであり、従来市
販されている通常の活性アルミナであってもこの発明に
何ら支障を来たすものではない。
劣ると考えられている活性アルミナを吸着剤、しかも特
にＰＳＡ法の充填剤として使用するものであり、従来市
販されている通常の活性アルミナであってもこの発明に
何ら支障を来たすものではない。
さらにこの発明において吸着工程における原料空気圧と
、脱着再生工程における気圧とは圧力差が大きいほど分
離効率に有利であり、圧力を特に限定するものではない
が、装置の建設費、維持管理費さらには保全の難易等を
勘案すれば通常の場合吸着工程を５〜１０ ｋｇ／ｃｍ
” （ゲージ圧）とじ脱着再生工程を常圧とするのが実
用的かつ経済的で好ましい。
、脱着再生工程における気圧とは圧力差が大きいほど分
離効率に有利であり、圧力を特に限定するものではない
が、装置の建設費、維持管理費さらには保全の難易等を
勘案すれば通常の場合吸着工程を５〜１０ ｋｇ／ｃｍ
” （ゲージ圧）とじ脱着再生工程を常圧とするのが実
用的かつ経済的で好ましい。
また、充填塔内における空気もしくはオフガス等の流れ
方向は吸着工程と脱着再生工程とでは逆であることが望
ましい。なぜならば吸着工程における原料空気中の不純
物は吸着層の原料空気送入口に近い方から逐次吸着され
、吸着層における不純物の濃度勾配は送入口側が高く排
出口側が低くなるのであるから脱着再生工程においては
不純物を含まない空気もしくはオフガスを吸着層の不純
物の濃度勾配の低い側から高い側へ、すなわち吸着工程
における空気の流れ方向きは逆方向に流さない限り、濃
度勾配の高い部分の吸着不純物によって吸着層が汚染さ
れその脱着再生のために不要な時間を費さねばならな（
なるからである。
方向は吸着工程と脱着再生工程とでは逆であることが望
ましい。なぜならば吸着工程における原料空気中の不純
物は吸着層の原料空気送入口に近い方から逐次吸着され
、吸着層における不純物の濃度勾配は送入口側が高く排
出口側が低くなるのであるから脱着再生工程においては
不純物を含まない空気もしくはオフガスを吸着層の不純
物の濃度勾配の低い側から高い側へ、すなわち吸着工程
における空気の流れ方向きは逆方向に流さない限り、濃
度勾配の高い部分の吸着不純物によって吸着層が汚染さ
れその脱着再生のために不要な時間を費さねばならな（
なるからである。
活性アルミナは、前記したとおり、シリカゲルまたはゼ
オライトなどと比較して吸着能は劣るが、平均孔径が大
きく脱着速度を高めるうえで効果的であり、吸着工程お
よび脱着再生工程を総括して評価すれば、活性アルミナ
はシリカゲルまたはゼオライトなどよりも好ましい作用
効果を発揮することになるものと判断される。
オライトなどと比較して吸着能は劣るが、平均孔径が大
きく脱着速度を高めるうえで効果的であり、吸着工程お
よび脱着再生工程を総括して評価すれば、活性アルミナ
はシリカゲルまたはゼオライトなどよりも好ましい作用
効果を発揮することになるものと判断される。
図に示すような２基の塔ＡおよびＢからなる分離除去装
置を用いた。すなわち原料空気は入口１からピストン弁
ＰＶ−１、塔Ａおよび逆止弁ＣＶ−１を順次通過し、不
純物が除去された精製空気は出口２から系外に排出され
る。このように塔Ａ内において原料空気の精製処理が行
なわれる間に、塔Ａから出た精製空気の一部がニードル
弁Ｎ■、逆止弁ＣＶ−４．塔Ｂ、ピストン弁ＰＶ−４お
よびサイレンサー３を順次通過して塔Ｂ内の吸着不純物
を排出させるための再生処理が行なわれ、一定時間経過
すれば入口１・から送入されていた原料空気は切替えら
れてピストン弁ＰＶ−２を経て塔Ｂ内で精製処理を受は
逆止弁ＣＶ−２を通過して出口２カニら系外に、そして
その精製処理を受けた空気の一部はニードル弁ＮＶ 、
逆止弁ＣＶ−３、塔Ａ、ピストン弁ＰＶ−３、サイレン
サー３を順次経て、塔Ａの再生処理が行なわれる。この
ような精製（吸着）処理と再生（脱着）処理とは装置の
規模の大小によって多少の相違はあっても通常２〜１０
分（多くは５分程度）の間隔で同時に切り替えられ、そ
の切り替えは操作盤４によって自動もしくは手動で行な
われる仕組みになっている。
置を用いた。すなわち原料空気は入口１からピストン弁
ＰＶ−１、塔Ａおよび逆止弁ＣＶ−１を順次通過し、不
純物が除去された精製空気は出口２から系外に排出され
る。このように塔Ａ内において原料空気の精製処理が行
なわれる間に、塔Ａから出た精製空気の一部がニードル
弁Ｎ■、逆止弁ＣＶ−４．塔Ｂ、ピストン弁ＰＶ−４お
よびサイレンサー３を順次通過して塔Ｂ内の吸着不純物
を排出させるための再生処理が行なわれ、一定時間経過
すれば入口１・から送入されていた原料空気は切替えら
れてピストン弁ＰＶ−２を経て塔Ｂ内で精製処理を受は
逆止弁ＣＶ−２を通過して出口２カニら系外に、そして
その精製処理を受けた空気の一部はニードル弁ＮＶ 、
逆止弁ＣＶ−３、塔Ａ、ピストン弁ＰＶ−３、サイレン
サー３を順次経て、塔Ａの再生処理が行なわれる。この
ような精製（吸着）処理と再生（脱着）処理とは装置の
規模の大小によって多少の相違はあっても通常２〜１０
分（多くは５分程度）の間隔で同時に切り替えられ、そ
の切り替えは操作盤４によって自動もしくは手動で行な
われる仕組みになっている。
そこでつぎの諸条件のもとにこのような仕組みの装置を
運転した。
運転した。
■ 塔（ＡおよびＢ）
内径６．７９ｃｍ、断面積３６．２１ｃｍ２、層高６０
ｃｍ 。
ｃｍ 。
■ 吸着剤（活性アルミナ）
球状（粒径２〜４ｍｍ）、見掛比重１．４３、真比重３
．１０ 、比表面積２７０ｍ２７ｇ、細孔容積０．３８
ｍ１／ｇ、化学組成（Ａｌ２Ｏ３９３，７％、Ｆｃ４０
３０．０３％、５ｉ０２０．０３％、ＮａｚＯＯ，２５
％、強熱減量６．０％）、充填容積２．１７３リツトル
、重量１．６３ｋｇ。
．１０ 、比表面積２７０ｍ２７ｇ、細孔容積０．３８
ｍ１／ｇ、化学組成（Ａｌ２Ｏ３９３，７％、Ｆｃ４０
３０．０３％、５ｉ０２０．０３％、ＮａｚＯＯ，２５
％、強熱減量６．０％）、充填容積２．１７３リツトル
、重量１．６３ｋｇ。
■ 原料空気
圧カフ ｋｇ／ｃｍ２（ゲージ圧）、温度１０℃、含有
炭酸ガス３２０ ｐｐｍ、水分飽和、■ 流量（１サイ
クル当りのＮ−リットル）入口流量８００、減圧排気１
７．３、パージ排気７１．５、出口流量７１１．２、塔
内線速度１．９６ ｍ７分、空間速度１４７３７時 ■ 切り替え時間 吸着１５分、再生１５分（内訳：減圧２分、掃気パージ
８分、昇圧５分） 以上の条件下で得られた装置出口の空気中に含まれる炭
酸ガスは０．２ ｐｐｍ未満であり、また水分は１気圧
下−７０℃の露点であった。
炭酸ガス３２０ ｐｐｍ、水分飽和、■ 流量（１サイ
クル当りのＮ−リットル）入口流量８００、減圧排気１
７．３、パージ排気７１．５、出口流量７１１．２、塔
内線速度１．９６ ｍ７分、空間速度１４７３７時 ■ 切り替え時間 吸着１５分、再生１５分（内訳：減圧２分、掃気パージ
８分、昇圧５分） 以上の条件下で得られた装置出口の空気中に含まれる炭
酸ガスは０．２ ｐｐｍ未満であり、また水分は１気圧
下−７０℃の露点であった。
前述したように、空気中に含まれる水分壜よび炭酸ガス
を同時に分離する方法として通常サーマルスイング法が
利用され、プレッシャースイング法（ＰＳＡ法）特に常
温下において昇圧および降圧の操作のみで吸着と脱着再
生とを行なう方法は吸着剤の特性からいってほぼ不可能
とされていたが、この発明はシリカゲルまたはゼオライ
トなどよりも吸着能が劣るとされている活性アルミナを
用いたＰＳＡ法によって、従来サーマルスイング法でさ
えも到達し得なかった炭酸ガス濃度２ ｐｐｍ以下とい
う純度にまで空気を精製することを可能にするもめであ
るから、省エネルギー的立場からも好ましく、この発明
の意義はきわめて大きいと言うことができる。
を同時に分離する方法として通常サーマルスイング法が
利用され、プレッシャースイング法（ＰＳＡ法）特に常
温下において昇圧および降圧の操作のみで吸着と脱着再
生とを行なう方法は吸着剤の特性からいってほぼ不可能
とされていたが、この発明はシリカゲルまたはゼオライ
トなどよりも吸着能が劣るとされている活性アルミナを
用いたＰＳＡ法によって、従来サーマルスイング法でさ
えも到達し得なかった炭酸ガス濃度２ ｐｐｍ以下とい
う純度にまで空気を精製することを可能にするもめであ
るから、省エネルギー的立場からも好ましく、この発明
の意義はきわめて大きいと言うことができる。
図は分離除去装置の一例を示すための系統図である。
１・・・入口、２・・・出口、３・・・サイレンサー、
４・・・操作盤、Ａ、Ｂ・・・塔、ＣＶ−１，２，３，
４・・・逆止弁、ＦＩＡ・・・電装型流量計、ＮＶ・・
・ニードル弁、ＰＶ−１，２，３，４・・・ピストン弁
、実線・・・パイプライン、破線・・・計空用配管
４・・・操作盤、Ａ、Ｂ・・・塔、ＣＶ−１，２，３，
４・・・逆止弁、ＦＩＡ・・・電装型流量計、ＮＶ・・
・ニードル弁、ＰＶ−１，２，３，４・・・ピストン弁
、実線・・・パイプライン、破線・・・計空用配管
Claims (1)
- 少なくとも２基が併設され活性アルミナを充填層とする
塔の一端から原料空気を送入し、原料空気中の水分およ
び炭酸ガスを常温高圧下において活性アルミナに吸着さ
せる吸着工程と、この塔の他の一端から排出する精製空
気中に吸着除去されない水分および炭酸ガスが混在し始
める直前に原料空気の塔内への送入を停止して塔内圧を
大気圧にまで降下し、その後精製空気の一部もしくは深
冷分離装置の副生ガス（オフ・ガス）によつて吸着して
いる水分および炭酸ガスを脱着させ活性アルミナを活性
化させる脱着再生工程とを併設されている他の塔と交互
に繰り返し行なうことを特徴とする空気中の水分および
炭酸ガスの分離除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61254347A JPS63107720A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | 空気中の水分および炭酸ガスの分離除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61254347A JPS63107720A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | 空気中の水分および炭酸ガスの分離除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63107720A true JPS63107720A (ja) | 1988-05-12 |
Family
ID=17263729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61254347A Pending JPS63107720A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | 空気中の水分および炭酸ガスの分離除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63107720A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5656064A (en) * | 1995-10-04 | 1997-08-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Base treated alumina in pressure swing adsorption |
| US5656065A (en) * | 1995-10-04 | 1997-08-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multibed pressure swing adsorption apparatus and method for the operation thereof |
| US5840099A (en) * | 1997-09-16 | 1998-11-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the removal of water, CO2, ethane and C3 + hydrocarbons from a gas stream |
| US5846295A (en) * | 1997-03-07 | 1998-12-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Temperature swing adsorption |
| CN105276925A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-01-27 | 中煤科工集团重庆研究院有限公司 | 含氧煤层气低温净化方法及其装置 |
| WO2022046863A1 (en) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | Water Harvesting Inc. | Atmospheric water and carbon dioxide harvesting for farming |
| US11536010B2 (en) | 2021-01-19 | 2022-12-27 | Water Harvesting, Inc. | Atmospheric water harvester with climate-adjustable adsorbant properties |
| US11559762B1 (en) | 2021-04-27 | 2023-01-24 | Water Harvesting, Inc. | Heat pump-based water harvesting systems, and methods of using thereof |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5895181A (ja) * | 1981-11-30 | 1983-06-06 | 株式会社日立製作所 | 空気分離装置の前処理方法 |
-
1986
- 1986-10-23 JP JP61254347A patent/JPS63107720A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5895181A (ja) * | 1981-11-30 | 1983-06-06 | 株式会社日立製作所 | 空気分離装置の前処理方法 |
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| US5917136A (en) * | 1995-10-04 | 1999-06-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Carbon dioxide pressure swing adsorption process using modified alumina adsorbents |
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| CN105276925A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-01-27 | 中煤科工集团重庆研究院有限公司 | 含氧煤层气低温净化方法及其装置 |
| WO2022046863A1 (en) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | Water Harvesting Inc. | Atmospheric water and carbon dioxide harvesting for farming |
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| US11781295B2 (en) | 2021-01-19 | 2023-10-10 | Water Harvesting, Inc. | Atmospheric water harvester with climate-adjustable adsorbant properties |
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