JPS63105925A - 高周波磁気特性及び加工性の優れた高珪素鉄板の製造方法 - Google Patents
高周波磁気特性及び加工性の優れた高珪素鉄板の製造方法Info
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- JPS63105925A JPS63105925A JP12389987A JP12389987A JPS63105925A JP S63105925 A JPS63105925 A JP S63105925A JP 12389987 A JP12389987 A JP 12389987A JP 12389987 A JP12389987 A JP 12389987A JP S63105925 A JPS63105925 A JP S63105925A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高周波磁気特性及び加工性の優れた高珪素鉄板
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
珪素鉄板は優れた軟磁気特性を有するため。
従来から電力用の磁心や回転機用の材料として大量に使
用されて来たが、近年省エネルギー、省資源の観点から
変圧器１回転機などの電気機器の効率化、小型化が強く
要請され。
用されて来たが、近年省エネルギー、省資源の観点から
変圧器１回転機などの電気機器の効率化、小型化が強く
要請され。
これに伴いその鉄心用材料である珪素鉄板にも、より優
れた軟磁気特程及び鉄損特性が要求されるようになって
きた。加えて、電子機器類の作動高速化に伴って高周波
での使用が増加する傾向があり、このため高周波におけ
る磁気特性の確保も重要なポイントとなりつつある。こ
の珪素鉄板の軟磁気特性はｓｉの添加量とともに向上し
、特に５．５ ｗｔ％付近で最高の透磁率を示し、さら
に固有電気抵抗も高いことから、鉄損も小さくなること
が知られている。
れた軟磁気特程及び鉄損特性が要求されるようになって
きた。加えて、電子機器類の作動高速化に伴って高周波
での使用が増加する傾向があり、このため高周波におけ
る磁気特性の確保も重要なポイントとなりつつある。こ
の珪素鉄板の軟磁気特性はｓｉの添加量とともに向上し
、特に５．５ ｗｔ％付近で最高の透磁率を示し、さら
に固有電気抵抗も高いことから、鉄損も小さくなること
が知られている。
珪素鉄板は８１含有量が４．０ｗｔ％をこえると加工性
が急激に劣化し、このため従来では圧延法による工業的
規模での製造は困難とされていた。このようななかで本
発明者等は、圧延法によるＳ１含有量が４．Ｏｖｔ％を
超える高珪素鉄板の製造法について検討を進めてきた。
が急激に劣化し、このため従来では圧延法による工業的
規模での製造は困難とされていた。このようななかで本
発明者等は、圧延法によるＳ１含有量が４．Ｏｖｔ％を
超える高珪素鉄板の製造法について検討を進めてきた。
そしてその結果、圧延条件等を選択することにより圧延
による高珪素鉄板の製造が可能であることが判ってきた
。
による高珪素鉄板の製造が可能であることが判ってきた
。
しかし、珪素鉄板は加工性において次のような問題を有
している。すなわち、圧延により得られた珪素鉄板は、
優れた磁気特性を得るために焼鈍して再結晶を起させる
ことが必要とされるが、珪素鉄板の場合、このような再
結晶焼鈍を施すと加工成形性が著しく劣化し、その打抜
き１曲げ等の加工が著しく困難となる。
している。すなわち、圧延により得られた珪素鉄板は、
優れた磁気特性を得るために焼鈍して再結晶を起させる
ことが必要とされるが、珪素鉄板の場合、このような再
結晶焼鈍を施すと加工成形性が著しく劣化し、その打抜
き１曲げ等の加工が著しく困難となる。
珪素鉄板が有する優れた磁気特性を得るためにはある最
適の大きさの再結晶組織を形成することが必要であり、
このため実用性を考慮した焼鈍条件の設定は必要不可欠
と考えられる。そこで本発明者等はこのような観点から
磁気特性、特に高周波磁気特性に優れ、しかも加工成形
性にも優れたＳｉ：４ｗｔ％以上の高珪素鉄板の製造方
法について検討を重ねたものであり、この結果、焼鈍を
従来Ｓｔ： ４ｗｔ％未満の珪素鉄板で行われている温
度よりも低目の温度域で行うことにより、加工成形性を
劣化させることなく、優れた高周波磁気特性が得られる
ことを見い出した。
適の大きさの再結晶組織を形成することが必要であり、
このため実用性を考慮した焼鈍条件の設定は必要不可欠
と考えられる。そこで本発明者等はこのような観点から
磁気特性、特に高周波磁気特性に優れ、しかも加工成形
性にも優れたＳｉ：４ｗｔ％以上の高珪素鉄板の製造方
法について検討を重ねたものであり、この結果、焼鈍を
従来Ｓｔ： ４ｗｔ％未満の珪素鉄板で行われている温
度よりも低目の温度域で行うことにより、加工成形性を
劣化させることなく、優れた高周波磁気特性が得られる
ことを見い出した。
従来製造されているＳｉ ： ４ ｗｔ ％未満の珪素
鉄板の磁気特性は低周波域におけるものであり、このよ
うな磁気特性の向上を図るべく１２００℃前後での高温
焼鈍を行うのが常識とされていた。しかし、優れた高周
波磁気特性が得られる４ ｗｔ％以上の高珪素鉄板では
、上記４ ｗｔ％未満珪素鉄板におけるような考え方が
そのまま妥当せず、加工成形性が劣化しないような比較
的低温域（６００〜１０００℃）で行っても優れた高周
波磁気特性が得られることが判った。すなわち本発明は
、 ｓｔを４〜７ｗｔ％含有した合金を溶製し、熱間圧
延後、温間または冷間で圧延し、しかる後６００〜１０
００℃の温度で焼鈍するようにしたことをその基本的特
徴とする。
鉄板の磁気特性は低周波域におけるものであり、このよ
うな磁気特性の向上を図るべく１２００℃前後での高温
焼鈍を行うのが常識とされていた。しかし、優れた高周
波磁気特性が得られる４ ｗｔ％以上の高珪素鉄板では
、上記４ ｗｔ％未満珪素鉄板におけるような考え方が
そのまま妥当せず、加工成形性が劣化しないような比較
的低温域（６００〜１０００℃）で行っても優れた高周
波磁気特性が得られることが判った。すなわち本発明は
、 ｓｔを４〜７ｗｔ％含有した合金を溶製し、熱間圧
延後、温間または冷間で圧延し、しかる後６００〜１０
００℃の温度で焼鈍するようにしたことをその基本的特
徴とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明ではＳｌを４〜７ ｗｔ％含有した合金を溶製す
る。前述したようにＳｔは固有電気抵抗を高めて渦電流
損を減らし、鉄損を低下させるのに有効な元素であり、
本発明ではｓｉ：４ｗｔ％以上の鉄合金をその対象とす
る。一方、ｓｔが７ ｗｔ％を超えると、磁歪の上昇。
る。前述したようにＳｔは固有電気抵抗を高めて渦電流
損を減らし、鉄損を低下させるのに有効な元素であり、
本発明ではｓｉ：４ｗｔ％以上の鉄合金をその対象とす
る。一方、ｓｔが７ ｗｔ％を超えると、磁歪の上昇。
飽和磁束密度や最大透磁率の低下など磁気特性が却って
悪化し、また加工性も悪くなる。
悪化し、また加工性も悪くなる。
溶製された合金は、熱間圧延された後、温間または冷間
で圧延され１次いで６００〜１０００℃で焼鈍処理され
る。
で圧延され１次いで６００〜１０００℃で焼鈍処理され
る。
上記熱間圧延において、熱間圧延後の板厚方向粒界間隔
を。
を。
λ６ ＝ １．９０−０．２６ Ｘ Ｓｔ （ｗｔ％）
で与えられるＪｏ（＋ｍ）以下とすることにより。
で与えられるＪｏ（＋ｍ）以下とすることにより。
焼鈍後、特に優れた磁気特性が得られる。本発明者等が
、熱間圧延後の板厚方向平均粒界間隔と焼鈍後の磁気特
性の関係を調べたところ、板厚方向平均粒界間隔を上記
λ０（ｍｍ）以下とした時に、優れた磁気特性が得られ
ることが判った。この理由は、熱間圧延後の板厚方向平
均粒界間隔をλ０以下とすることにより。
、熱間圧延後の板厚方向平均粒界間隔と焼鈍後の磁気特
性の関係を調べたところ、板厚方向平均粒界間隔を上記
λ０（ｍｍ）以下とした時に、優れた磁気特性が得られ
ることが判った。この理由は、熱間圧延後の板厚方向平
均粒界間隔をλ０以下とすることにより。
磁気特性にとって好ましいＱｏｏ）面が焼鈍後多く形成
されることによるものと推定される。
されることによるものと推定される。
上記温度域での焼鈍では、焼鈍後の加工性を焼鈍前と較
べてほとんど劣化させることなく再結晶組織を得ること
ができる。焼鈍温度が１０００℃を超えると加工性が著
しく劣化し、また６００℃未満では再結晶組織が得られ
ない。
べてほとんど劣化させることなく再結晶組織を得ること
ができる。焼鈍温度が１０００℃を超えると加工性が著
しく劣化し、また６００℃未満では再結晶組織が得られ
ない。
一方、近年要求されつつある高周波での用途を目的とし
た高周波磁気特性は再結晶粒の粒度と相関があり、ある
最適な粒径で鉄損が最低となるが、焼鈍温度８００〜１
２００℃では。
た高周波磁気特性は再結晶粒の粒度と相関があり、ある
最適な粒径で鉄損が最低となるが、焼鈍温度８００〜１
２００℃では。
はとんど鉄損値が一定となり優れた特性を示すことが判
った。第１図は焼鈍温度と高周波磁気特性及び加工成形
性（打抜き性）との関係を示すものである。なお同図に
おいて、高周波磁気特性は、１２００℃焼鈍材の鉄損の
逆数ｌ／Ｗを１とした時の各焼鈍温度での１／Ｗ。
った。第１図は焼鈍温度と高周波磁気特性及び加工成形
性（打抜き性）との関係を示すものである。なお同図に
おいて、高周波磁気特性は、１２００℃焼鈍材の鉄損の
逆数ｌ／Ｗを１とした時の各焼鈍温度での１／Ｗ。
また打抜き性はサンプル１００個を打抜いた時、実際に
打抜けた個数を示している。同図によれば、高周波磁気
特性は６００〜１２００℃でほぼ一定で優れた値が得ら
れており、また加工性については１０００℃以下では大
きな劣化はみられない。
打抜けた個数を示している。同図によれば、高周波磁気
特性は６００〜１２００℃でほぼ一定で優れた値が得ら
れており、また加工性については１０００℃以下では大
きな劣化はみられない。
焼鈍時間については特に限定はないが、３０秒〜３００
分程度が望ましい。なお、短時間焼鈍でも長時間焼鈍と
ほぼ同じ良好な特性が得られ、このため短時間焼鈍のほ
うが効率的且つ経済的であると言える。また、焼鈍雰囲
気についても特に限定はないが、真空中値たは水素若し
くは不活性ガス或いはこれらの混合ガス雰囲気中で行う
ことが好ましい。
分程度が望ましい。なお、短時間焼鈍でも長時間焼鈍と
ほぼ同じ良好な特性が得られ、このため短時間焼鈍のほ
うが効率的且つ経済的であると言える。また、焼鈍雰囲
気についても特に限定はないが、真空中値たは水素若し
くは不活性ガス或いはこれらの混合ガス雰囲気中で行う
ことが好ましい。
実施例 （１１
Ｓｉ ： ６．５ ｗｔ％を含有する鉄合金を熱間圧延
し、２■（板厚方向平均粒界間隔λ：ｏ、２■）の板厚
とした後酸洗し、板温３００℃の状態で０．１ ｗｔｍ
の板厚まで圧延した。その後、ｇＸｌｏ ｔｏｒｒの
真空中にて５００℃から１３００℃の範囲で１分間焼鈍
し、得られたサンプルについて打抜き性及び鉄損を調べ
た。なお、上記打抜き試験では、クリアランスを板厚の
１０％以下とし、また鉄損特性の測定では、試料は内径
１０ｍ、外径２０■のリングに打抜いた後焼鈍し、５枚
重ねて測定した。ここで、打抜いた後焼鈍したのは、高
温焼鈍（１３００℃付近）後では脆くなり、鉄損測定用
のリングサンプルが打ち抜けないためである。
し、２■（板厚方向平均粒界間隔λ：ｏ、２■）の板厚
とした後酸洗し、板温３００℃の状態で０．１ ｗｔｍ
の板厚まで圧延した。その後、ｇＸｌｏ ｔｏｒｒの
真空中にて５００℃から１３００℃の範囲で１分間焼鈍
し、得られたサンプルについて打抜き性及び鉄損を調べ
た。なお、上記打抜き試験では、クリアランスを板厚の
１０％以下とし、また鉄損特性の測定では、試料は内径
１０ｍ、外径２０■のリングに打抜いた後焼鈍し、５枚
重ねて測定した。ここで、打抜いた後焼鈍したのは、高
温焼鈍（１３００℃付近）後では脆くなり、鉄損測定用
のリングサンプルが打ち抜けないためである。
第１表は各焼鈍温度における打ち抜き結果を、また第２
図は同じく鉄損特性を示したもので、本発明が規定する
焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性、鉄損特性と
もに良好な結果が得られていることが判る。
図は同じく鉄損特性を示したもので、本発明が規定する
焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性、鉄損特性と
もに良好な結果が得られていることが判る。
第 １ 表
＊ 打抜き性：サンプル１００細巾
打抜けた個数
実施例 （ｎ）
ＳＬ ： ６．５ｗｔ％を含有する鉄合金を熱間圧延し
、２ ｍ （λ：０．１９ｍ）の板厚とした後。
、２ ｍ （λ：０．１９ｍ）の板厚とした後。
板温３００℃の状態で０．１ｍの板厚まで圧延した。そ
の後、水素雰囲気中にて５００℃から１３００℃の範囲
で１分間焼鈍し、得られたサンプルについて打抜き性及
び鉄損を詞べた。なお、上記打抜き試験では、クリアラ
ンスを板厚の１０％以下とし、また鉄損特性の測定では
、試料は内径１０ｍ、外径２０■のリングに打抜いた後
焼鈍し、５枚重ねて測定した。ここで、打抜いた後焼鈍
したのは、高温焼鈍（ｘａｏｏ℃付近）後では脆くなり
、鉄損測定用のリングサンプルが打ち抜けないこめであ
る。
の後、水素雰囲気中にて５００℃から１３００℃の範囲
で１分間焼鈍し、得られたサンプルについて打抜き性及
び鉄損を詞べた。なお、上記打抜き試験では、クリアラ
ンスを板厚の１０％以下とし、また鉄損特性の測定では
、試料は内径１０ｍ、外径２０■のリングに打抜いた後
焼鈍し、５枚重ねて測定した。ここで、打抜いた後焼鈍
したのは、高温焼鈍（ｘａｏｏ℃付近）後では脆くなり
、鉄損測定用のリングサンプルが打ち抜けないこめであ
る。
第２表は各焼鈍温度における打ち抜き結果を、また第３
図は同じく鉄損特性を示したもので１本発明が規定する
焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性、鉄損特性と
もに良好な結果が得られていることが判る。
図は同じく鉄損特性を示したもので１本発明が規定する
焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性、鉄損特性と
もに良好な結果が得られていることが判る。
第２表
＊打抜き性：サンプル１００個中
打抜けた個数
実施例 （１１１）
Ｓｔ ： ６．５ｗｔ％を含有する鉄合金を熱間圧延し
、２咽（λ： ０．２１ ｔｍ ）の板厚とした後。
、２咽（λ： ０．２１ ｔｍ ）の板厚とした後。
室温にて０．１■の板厚まで圧延した。その後、水素雰
囲気中にて５００℃から１３００℃の範囲で５時間焼鈍
した後、得られたサンプルについて打抜き性及び鉄損を
調べた。
囲気中にて５００℃から１３００℃の範囲で５時間焼鈍
した後、得られたサンプルについて打抜き性及び鉄損を
調べた。
なお、上記打抜き試験では、クリアランスを板厚の１０
％以下とし、韮た鉄損特性の測定では、試料は内径１０
１１１１％外径２〇−のリングに打抜いた後焼鈍し、５
枚重ねて測定した。ここで、打抜いた後焼鈍したのは、
高温焼ｖｄ（１３００℃付近）後では脆くなり、鉄損測
定用のリングサンプルが打ち抜けないためである。
％以下とし、韮た鉄損特性の測定では、試料は内径１０
１１１１％外径２〇−のリングに打抜いた後焼鈍し、５
枚重ねて測定した。ここで、打抜いた後焼鈍したのは、
高温焼ｖｄ（１３００℃付近）後では脆くなり、鉄損測
定用のリングサンプルが打ち抜けないためである。
第３表は各焼鈍温度に阻ける打ち抜き結果を、また第４
図は同じく鉄損特性を示したもので１本発明が規定する
焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性、鉄損特性と
もに良好な結果が得られていることが判る。
図は同じく鉄損特性を示したもので１本発明が規定する
焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性、鉄損特性と
もに良好な結果が得られていることが判る。
＊打抜き住：サンプル１００＠中
打抜けた個数
実施例 （財）
第４表に示す成分組成からなる鉄合金Ａ、Ｂ、Ｃを熱間
圧延し、２ｔｍの板厚（λ：０．２０ＩｌｌｌＩ）とし
た後、板温Ｚｏｏ℃の状態で０．１−の板厚菫で圧延し
た。その後、窒素７５％。
圧延し、２ｔｍの板厚（λ：０．２０ＩｌｌｌＩ）とし
た後、板温Ｚｏｏ℃の状態で０．１−の板厚菫で圧延し
た。その後、窒素７５％。
水素２５％の混合ガス雰囲気中で５０♂〜１３００℃の
範囲で１時間焼鈍し、得られたサンプルについて打抜き
性及び鉄損を調べた。なお、上記打ち抜き試験では、ク
リアランスを板厚の１０％以下とし、また鉄損特性の測
定では、サンプルは、内径１０−１外径２０＋ｗ＋のリ
ングに打ち抜いた後焼鈍し。
範囲で１時間焼鈍し、得られたサンプルについて打抜き
性及び鉄損を調べた。なお、上記打ち抜き試験では、ク
リアランスを板厚の１０％以下とし、また鉄損特性の測
定では、サンプルは、内径１０−１外径２０＋ｗ＋のリ
ングに打ち抜いた後焼鈍し。
５枚重ねて測定した。ここで、打ち抜いた後、焼鈍した
のは、材料が高温焼＠（１３００℃付近）後では脆くな
り、鉄損測定用のリングサンプルが打ち抜けないためで
ある。
のは、材料が高温焼＠（１３００℃付近）後では脆くな
り、鉄損測定用のリングサンプルが打ち抜けないためで
ある。
第５表は、各試料の各焼鈍温度における打ち抜き結果を
、また第５図は同じく鉄損を示したもので１本発明が規
定する焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性及び鉄
損特性ともに良好な結果が得られていることが判る。ち
なみに試料Ａ、Ｂ、Ｃについて各特性を比較すると、鉄
、珪素を除く成分元素含有量が少ないほど優れた特性が
得られている。
、また第５図は同じく鉄損を示したもので１本発明が規
定する焼鈍温度で焼鈍することにより、打抜き性及び鉄
損特性ともに良好な結果が得られていることが判る。ち
なみに試料Ａ、Ｂ、Ｃについて各特性を比較すると、鉄
、珪素を除く成分元素含有量が少ないほど優れた特性が
得られている。
第４表
第 ５ 表
＊打抜き性：サンプル１００個中。
打抜けた個数
〔発明の効果〕
以上述べた本発明によれば、優れた高周波磁気特性と加
工成形性を有する高珪素鉄板を製造することができ、し
かも焼鈍温度域が比較的低く、短時間焼鈍が可能である
ため、鉄板の製造を低コストで且つ生産性良く行うこと
ができる。
工成形性を有する高珪素鉄板を製造することができ、し
かも焼鈍温度域が比較的低く、短時間焼鈍が可能である
ため、鉄板の製造を低コストで且つ生産性良く行うこと
ができる。
第１図は焼鈍温度と高周波磁気特性及び加工成形性との
関係を示すものである。第２図は実施例（１）における
焼鈍温度と鉄損値との関係を示すものである。第３図は
実施例（ｎ）における焼鈍温度と鉄損値との関係を示す
ものである。第４図は実施例口における焼鈍温度と鉄損
値との関係を示すものである。第５図は実施例□□□に
おける焼鈍温度と鉄損値との関係を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 高 １） 芳 −同
二 宮 弘 意向
吉 野 雅 彦代理人弁理士
吉 原 省 玉量 同 苫米地
正 敏 第 １ 図 丈克鈍ｉ昂度 （・Ｃ） 第 ２ 図 焼金屯温度 （・Ｃ） 第４図 比鈍温屑（’Ｃ）
関係を示すものである。第２図は実施例（１）における
焼鈍温度と鉄損値との関係を示すものである。第３図は
実施例（ｎ）における焼鈍温度と鉄損値との関係を示す
ものである。第４図は実施例口における焼鈍温度と鉄損
値との関係を示すものである。第５図は実施例□□□に
おける焼鈍温度と鉄損値との関係を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 高 １） 芳 −同
二 宮 弘 意向
吉 野 雅 彦代理人弁理士
吉 原 省 玉量 同 苫米地
正 敏 第 １ 図 丈克鈍ｉ昂度 （・Ｃ） 第 ２ 図 焼金屯温度 （・Ｃ） 第４図 比鈍温屑（’Ｃ）
Claims (2)
- （１）Ｓｉを４〜７ｗｔ％ 含有した合金を溶製し、熱
間圧延後、温間または冷間で圧延 し、しかる後６００〜１０００℃の温度で焼鈍すること
を特徴とする高周波磁気特性 及び加工性の優れた高珪素鉄板の製造方 法。 - （２）熱間圧延を行つて圧延後の板厚方向平均粒界間隔
を。 λ＿０＝１．９０−０．２６×Ｓｉ（ｗｔ％）の式で与
えられるλ＿０（ｍｍ）以下とした後、温間または冷間
で圧延し、しかる後６００ 〜１０００℃の温度で焼鈍することを特徴 とする特許請求の範囲（１）記載の高周波磁気特性及び
加工性の優れた高珪素鉄板の 製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61-117505 | 1986-05-23 | ||
| JP11750586 | 1986-05-23 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105925A true JPS63105925A (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=14713412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12389987A Pending JPS63105925A (ja) | 1986-05-23 | 1987-05-22 | 高周波磁気特性及び加工性の優れた高珪素鉄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63105925A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04337050A (ja) * | 1991-05-10 | 1992-11-25 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた高抗張力磁性材料およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60238421A (ja) * | 1984-05-10 | 1985-11-27 | Kawasaki Steel Corp | 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS62103321A (ja) * | 1985-06-14 | 1987-05-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 軟磁気特性の優れた無方向性珪素鉄板の製造方法 |
-
1987
- 1987-05-22 JP JP12389987A patent/JPS63105925A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60238421A (ja) * | 1984-05-10 | 1985-11-27 | Kawasaki Steel Corp | 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS62103321A (ja) * | 1985-06-14 | 1987-05-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 軟磁気特性の優れた無方向性珪素鉄板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04337050A (ja) * | 1991-05-10 | 1992-11-25 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた高抗張力磁性材料およびその製造方法 |
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