JPS63103205A - 光学式ピツクアツプ用対物レンズ - Google Patents
光学式ピツクアツプ用対物レンズInfo
- Publication number
- JPS63103205A JPS63103205A JP61250020A JP25002086A JPS63103205A JP S63103205 A JPS63103205 A JP S63103205A JP 61250020 A JP61250020 A JP 61250020A JP 25002086 A JP25002086 A JP 25002086A JP S63103205 A JPS63103205 A JP S63103205A
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- JP
- Japan
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- lens
- aspherical
- axis
- radius
- molding
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- Pending
Links
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- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract description 14
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B3/00—Simple or compound lenses
- G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
- G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明はコンパクトディスクプレーヤなどの光学式ピッ
クアップにおいて検知ビームを収束させて光ディスクに
照射する対物レンズに係り、特にガラスモールドによっ
て量産が可能であり、しかも収差がきわめて少ない対物
レンズに関する。
クアップにおいて検知ビームを収束させて光ディスクに
照射する対物レンズに係り、特にガラスモールドによっ
て量産が可能であり、しかも収差がきわめて少ない対物
レンズに関する。
コンパクトディスクプレーヤなどに用いられる光学式ピ
ックアップには、レーザビームを光ディスクの記録面に
集光させる対物レンズが備えられている。この種の対物
レンズでは、光ディスクの記録面に高い密度にて記録さ
れた非常に小さな信号を再生しなければならず、少なく
ともＩｇｍの分解能が必要とされ、光ディスクの記録面
に微小なビームスポットを高精度にて集光させなければ
ならない。また、情報の正確な再生のためには対物レン
ズの球面収差に適切な補正を与えなければならないなど
種々の条件が必要である。
ックアップには、レーザビームを光ディスクの記録面に
集光させる対物レンズが備えられている。この種の対物
レンズでは、光ディスクの記録面に高い密度にて記録さ
れた非常に小さな信号を再生しなければならず、少なく
ともＩｇｍの分解能が必要とされ、光ディスクの記録面
に微小なビームスポットを高精度にて集光させなければ
ならない。また、情報の正確な再生のためには対物レン
ズの球面収差に適切な補正を与えなければならないなど
種々の条件が必要である。
従来、上記のような高精度なレンズ系を構成するには、
研磨レンズを複数Ｍ１み合わせなければならなかった。
研磨レンズを複数Ｍ１み合わせなければならなかった。
複数のレンズを使用する場合には、レンズの枚数性だけ
鏡筒の部分の重量が嵩み、鏡筒を補正動作させる際の負
荷が犬きくなる。また、複数のレンズを使用する場合に
は、レンズ系全体の焦点距離の関係から作動距離を十分
長くとるのに限界がある。
鏡筒の部分の重量が嵩み、鏡筒を補正動作させる際の負
荷が犬きくなる。また、複数のレンズを使用する場合に
は、レンズ系全体の焦点距離の関係から作動距離を十分
長くとるのに限界がある。
最近では、両面が非球面のレンズをプレス成型し、対物
レンズとして中休のレンズを使用することが考えられて
いる。しかしながら、従来のプレスレンズは、例えば特
開昭５７−２０１２１０号や特開昭５７−７８５１２号
の各公報に開示されているように、プラスチック材＃１
による成形を前提としたものが主であった。このプラス
チ・ンク材宰゛１によるプレスレンズでは、プラスチッ
ク材才］のノ１（末的な問題である耐久性、熱や薬品な
どによる耐環境性の面において劣っている。
レンズとして中休のレンズを使用することが考えられて
いる。しかしながら、従来のプレスレンズは、例えば特
開昭５７−２０１２１０号や特開昭５７−７８５１２号
の各公報に開示されているように、プラスチック材＃１
による成形を前提としたものが主であった。このプラス
チ・ンク材宰゛１によるプレスレンズでは、プラスチッ
ク材才］のノ１（末的な問題である耐久性、熱や薬品な
どによる耐環境性の面において劣っている。
これに対し、ガラスモールドレンズは、プラスチック材
料に比べて耐久性や耐環境性において数段優れているこ
とは事実である。しかしながら、ガラス材料の場合には
プラスチック材料に比べて加工温度がはるかに高いため
、非球面の転写性が悪い問題がある。また高温にて加工
するため金型寿命がプラスチックプレスに比べて短くな
る。従来は両面が非球面のレンズを想定しているのが主
であるため、金型のコストが高くなり、ガラスモールド
のように金型が短寿命となる加工工程ではレンズの加工
コストそのものに大きな影響を与える結果となる。さら
に、これはプラスチックとガラスの両材料による成形レ
ンズ一般にいえることであるが、非球面レンズでは、設
計上は収差がほとんど無いレンズを構成できるにもかか
わらず、実際に成形してみると、加工精度が低下し、波
面収差などが生じるものになりやすい。特にガラスモー
ルドレンズの場合にはこの傾向が顕著である。これはレ
ンズの成形の際、両面の軸ずれや面の倒れやさらに中心
肉厚のばらつきなど、レンズにおける重要な要素におい
て、Ｍ容される成形上の公差がきわめて狭い範囲である
ことに原因しており、実際の加工ではこの公差の範囲か
ら逸脱する状態で加工されてしまうからである。
料に比べて耐久性や耐環境性において数段優れているこ
とは事実である。しかしながら、ガラス材料の場合には
プラスチック材料に比べて加工温度がはるかに高いため
、非球面の転写性が悪い問題がある。また高温にて加工
するため金型寿命がプラスチックプレスに比べて短くな
る。従来は両面が非球面のレンズを想定しているのが主
であるため、金型のコストが高くなり、ガラスモールド
のように金型が短寿命となる加工工程ではレンズの加工
コストそのものに大きな影響を与える結果となる。さら
に、これはプラスチックとガラスの両材料による成形レ
ンズ一般にいえることであるが、非球面レンズでは、設
計上は収差がほとんど無いレンズを構成できるにもかか
わらず、実際に成形してみると、加工精度が低下し、波
面収差などが生じるものになりやすい。特にガラスモー
ルドレンズの場合にはこの傾向が顕著である。これはレ
ンズの成形の際、両面の軸ずれや面の倒れやさらに中心
肉厚のばらつきなど、レンズにおける重要な要素におい
て、Ｍ容される成形上の公差がきわめて狭い範囲である
ことに原因しており、実際の加工ではこの公差の範囲か
ら逸脱する状態で加工されてしまうからである。
本発明は、両面の軸ずれや面の倒れやさらに中心肉厚な
どにおいて許容ｙれる成形上の公差が材料の屈折率によ
って大きく影響されることに着目し、この屈折率に一定
の条ヂ１．をゲ−えることによって成形時の公差の範囲
を可能な限り広げることができるようにし、さらに片面
だけを非球面とすることによって金型のコストダウンを
実現し、しかも非球面の内接法の半１￥を可能な限り大
きくして金型による転写性を向上させ、これらの改善に
よって量産可能で１つ低コストにてガラスモールドでき
る対物レンズを提供できるようにしたものである。
どにおいて許容ｙれる成形上の公差が材料の屈折率によ
って大きく影響されることに着目し、この屈折率に一定
の条ヂ１．をゲ−えることによって成形時の公差の範囲
を可能な限り広げることができるようにし、さらに片面
だけを非球面とすることによって金型のコストダウンを
実現し、しかも非球面の内接法の半１￥を可能な限り大
きくして金型による転写性を向上させ、これらの改善に
よって量産可能で１つ低コストにてガラスモールドでき
る対物レンズを提供できるようにしたものである。
〔問題点を解決するための共体的な手段〕本発明による
光学式ピックアップ用対物レンズは、平行光が入射する
第一面が非球面で、光ディスクに対向する第二面が球面
であり、第一面の非球面形状は、光軸をＸ軸とし、レン
ズの半径方向をｙ軸とし、且つ非球面の頂点を原点とす
る直交座標系の子午面において、 ｘ＝（ｙ２／ｒｔ ） ／（１＋−＋１ ｙ２／ｒ
１２））＋ｄｙ４−１−６７６ ＋ｆｙ８＋ｇ”１ＩＯ
（ただし、ｒ、は非球面の頂点での基準内接球の曲率半
径、ｋは円錐定数、ｄ、ｅ、ｆ、ｇは（れぞれ４次、６
次、８次、１０次の展開係数である。） の式で表される軸対称の非球面形状であり且つ、以下の
■〜■の条件を満足するものである。
光学式ピックアップ用対物レンズは、平行光が入射する
第一面が非球面で、光ディスクに対向する第二面が球面
であり、第一面の非球面形状は、光軸をＸ軸とし、レン
ズの半径方向をｙ軸とし、且つ非球面の頂点を原点とす
る直交座標系の子午面において、 ｘ＝（ｙ２／ｒｔ ） ／（１＋−＋１ ｙ２／ｒ
１２））＋ｄｙ４−１−６７６ ＋ｆｙ８＋ｇ”１ＩＯ
（ただし、ｒ、は非球面の頂点での基準内接球の曲率半
径、ｋは円錐定数、ｄ、ｅ、ｆ、ｇは（れぞれ４次、６
次、８次、１０次の展開係数である。） の式で表される軸対称の非球面形状であり且つ、以下の
■〜■の条件を満足するものである。
■０．３４＜ （Ｎ／２）−（（Ｎ ２−１）／ Ｎ２
）（ｒｔ ／ Ｆ）＜０．３８（ただし、Ｎは入射光の
波長におけるレンズ媒質の屈折率、Ｆは焦点距離である
。） （２） （＋、］Ｘ Ｎ） −２．５５＜ ｋ ＜ （
０，５Ｘ Ｎ） −１．３５■Ｎ≧１．７ この対物レンズにおける非球面の方程式のうち、第一項
は円錐定数（＃：心率）をｋとする二次曲面の方程式で
あり、第二項〜第］ｉ′項は球面収差の補正項である。
）（ｒｔ ／ Ｆ）＜０．３８（ただし、Ｎは入射光の
波長におけるレンズ媒質の屈折率、Ｆは焦点距離である
。） （２） （＋、］Ｘ Ｎ） −２．５５＜ ｋ ＜ （
０，５Ｘ Ｎ） −１．３５■Ｎ≧１．７ この対物レンズにおける非球面の方程式のうち、第一項
は円錐定数（＃：心率）をｋとする二次曲面の方程式で
あり、第二項〜第］ｉ′項は球面収差の補正項である。
前記式■は正弦条件の補正の範囲を適正にするための条
件である０片面が非球面のレンズでは、第一面である非
球面の頂点における内接球の曲率半径ｒｌ、第二面であ
る球面の曲率土−１￥ｒ２．中心の肉厚りならびに屈折
率Ｎによって正弦条件が決まってしまい、非球面では中
に球面収差の補正が行なわれるだけである。■式は第一
面の内接球の半径ｒ１と屈折率Ｎならびに焦点圧＃Ｆと
によって正弦条件の補正の範囲を定めたものである。■
が下限をこえると正弦条件が補正不足になり、上限をこ
えると正弦条件が補正過剰となる。
件である０片面が非球面のレンズでは、第一面である非
球面の頂点における内接球の曲率半径ｒｌ、第二面であ
る球面の曲率土−１￥ｒ２．中心の肉厚りならびに屈折
率Ｎによって正弦条件が決まってしまい、非球面では中
に球面収差の補正が行なわれるだけである。■式は第一
面の内接球の半径ｒ１と屈折率Ｎならびに焦点圧＃Ｆと
によって正弦条件の補正の範囲を定めたものである。■
が下限をこえると正弦条件が補正不足になり、上限をこ
えると正弦条件が補正過剰となる。
また、レンズでは、第一面の半径ｒ１．第二面の曲率半
径ｒ２．中心の肉厚りならびに屈折率Ｎが決まると、発
生する球面収差が明らかになる。
径ｒ２．中心の肉厚りならびに屈折率Ｎが決まると、発
生する球面収差が明らかになる。
同時にこの球面収差を補正するために片面をどのような
非球面にすべきかも明らかになる。この球面収差を補正
できるような理想的な非球面は無限の展開項を有する式
で表わされる。ところが実際のレンズにおいては、前述
の非球面方程式のように、１０次までの有限の展開項を
有するものとして表わすため、理想的な非球面による場
合のような完全な球面補正は不可能である。そこで、■
式では非球面方程式の第一項の二次曲面の方程式におい
て円錐定数ｋに一定の条件を与え、高次の展開項による
球面収差の補正の負担を軽くできるようにしたものであ
る。■式において、円錐定数ｋが小さすぎても大きすぎ
ても有限の展開項による補正が不十分になり、球面収差
の補正が不完全になる。
非球面にすべきかも明らかになる。この球面収差を補正
できるような理想的な非球面は無限の展開項を有する式
で表わされる。ところが実際のレンズにおいては、前述
の非球面方程式のように、１０次までの有限の展開項を
有するものとして表わすため、理想的な非球面による場
合のような完全な球面補正は不可能である。そこで、■
式では非球面方程式の第一項の二次曲面の方程式におい
て円錐定数ｋに一定の条件を与え、高次の展開項による
球面収差の補正の負担を軽くできるようにしたものであ
る。■式において、円錐定数ｋが小さすぎても大きすぎ
ても有限の展開項による補正が不十分になり、球面収差
の補正が不完全になる。
次に、■式はレンズ媒質の屈折率Ｎに一定の条件を与え
ることによって、レンズを金型によって成形する際の二
面の軸ずれならびに面の倒れの公差を広げることができ
るようにしたものである。
ることによって、レンズを金型によって成形する際の二
面の軸ずれならびに面の倒れの公差を広げることができ
るようにしたものである。
さらには屈折率Ｎに条件を与えることによって、光軸に
対して一定角度傾いて入射する光束に対する許容量を広
げることができるようにしたものである。第４図はレン
ズの二面の相／７の軸ずれと波面収差と屈折率Ｎとの関
係を線図によって示したものである。この線図は、光学
式ピックアップ用の対物レンズとして適当とされる開口
数がＮＡ−〇、４５および焦点距離がＦ ＝ ４．４５
となるレンズを屈折率Ｎ ＝ １．５〜１．９の素材を
想定して計算し、その各レンズの二面の軸ずれと波面収
差との関係をシミュレーション結果として示したもので
ある。
対して一定角度傾いて入射する光束に対する許容量を広
げることができるようにしたものである。第４図はレン
ズの二面の相／７の軸ずれと波面収差と屈折率Ｎとの関
係を線図によって示したものである。この線図は、光学
式ピックアップ用の対物レンズとして適当とされる開口
数がＮＡ−〇、４５および焦点距離がＦ ＝ ４．４５
となるレンズを屈折率Ｎ ＝ １．５〜１．９の素材を
想定して計算し、その各レンズの二面の軸ずれと波面収
差との関係をシミュレーション結果として示したもので
ある。
この線図によれば、対物レンズとしての使用が０Ｔ能と
される波面収差が０．０７人（ただし入は波長であり０
．７８ｇｍである）以下となり、しかも二面の軸ずれを
ある程度大きい０．０４ｇｍ稈度以１：訂容するために
は、屈折率がＮ ＝ １．７以−１−必要であることが
分かる。
される波面収差が０．０７人（ただし入は波長であり０
．７８ｇｍである）以下となり、しかも二面の軸ずれを
ある程度大きい０．０４ｇｍ稈度以１：訂容するために
は、屈折率がＮ ＝ １．７以−１−必要であることが
分かる。
また第５図はレンズの第一面に対する第二面の倒れ角度
と波面収差との関係を示している。この線図も第４図の
線図と同様にして求めたシミュレーション結果を示して
いる。この線図においても、屈折率がＮ ＝ １．７以
上であれば、二面相ｍの倒れがあったとしても、波面収
差を少なく抑えることができることが分かる。
と波面収差との関係を示している。この線図も第４図の
線図と同様にして求めたシミュレーション結果を示して
いる。この線図においても、屈折率がＮ ＝ １．７以
上であれば、二面相ｍの倒れがあったとしても、波面収
差を少なく抑えることができることが分かる。
次に、第６図は、レンズに対して平行光束が光軸に対し
て傾いて入射した場合の屈折率Ｎと波面収差との関係を
示したシミュレーション結果である。この線図では、平
行光束の傾斜角度を、光学式ピックアップにおいて組立
て精度などによる公差として想定される１度とした。こ
の線図においても、屈折率がＮ ＝ １．７以上になれ
ば、レンズの中心肉厚にかかわらず波面収差が少なくな
ることが分かる。
て傾いて入射した場合の屈折率Ｎと波面収差との関係を
示したシミュレーション結果である。この線図では、平
行光束の傾斜角度を、光学式ピックアップにおいて組立
て精度などによる公差として想定される１度とした。こ
の線図においても、屈折率がＮ ＝ １．７以上になれ
ば、レンズの中心肉厚にかかわらず波面収差が少なくな
ることが分かる。
このように■式において屈折率をＮ ＝ １．７以上に
することにより、レンズの二面の互いの軸ずれと面の倒
れの許容量を犬きくでき、また１度の傾斜光束に対して
も影響を少なくすることが可能になる。
することにより、レンズの二面の互いの軸ずれと面の倒
れの許容量を犬きくでき、また１度の傾斜光束に対して
も影響を少なくすることが可能になる。
次に実施例を示す。
以下において、ｒｌは第一面の非球面の内接球の曲率半
径、ｒ２は第二面の球面の曲率半径、Ｄはレンズの中心
の肉厚寸法、Ｆは焦点距離、ＷＤは作動距離である（以
」−は全て単位がｌｌ１１）。またＮは波長０．７８
ｐ、 ｍに対する屈折率である。
径、ｒ２は第二面の球面の曲率半径、Ｄはレンズの中心
の肉厚寸法、Ｆは焦点距離、ＷＤは作動距離である（以
」−は全て単位がｌｌ１１）。またＮは波長０．７８
ｐ、 ｍに対する屈折率である。
（実施例１〉
ｒ ｌ＝３．５９ ｒ２ ＝２５．１７Ｄ ：
２．２ ｋ ＝ −０，４３３ｄ ＝ −１．
４Ｘ １０’ 、 ｅ ＝ −７，３Ｘ １０’ｆ ＝
−７，５Ｘ １０−７ ｇ ＝ ＯＦ ＝ ４．４
５ Ｎ ＝ １．９ ＷＤ ＝、２．３８
８■式： ０．３Ｂ？ ■式： −０，４Ｅｉ ＜ ｋ ＜−０，４〈実施例２
） ｒ １ ＝ ３．１３５ ｒ ２ ＝ ２８．０
５Ｄ ＝ ２．８ ｋ ＝ −０，４２Ｅｌｄ
＝ −４，３Ｘ １０′１ｅ ＝ −８，７Ｘ ｔｏ
−６ｆ ＝ −８，８Ｘ １０−７ ｇ ＝ ０Ｆ＝
４．４５ Ｎ＝１．９ ＷＤ＝２．１７Ｂ
■式： ０．３５８ ■式： −０，４８＜ ｋ＜−０，４ 〈実施例３） ｒｌ ＝３．７２ ｒ２ ＝３５．０Ｄ
＝ ２．１１ ｋ ＝ −０，４５
３ｄ ＝ −１．５Ｘ １０’ ｅ ＝ −８，Ｏ
Ｘ １０’ｆ ＝ −１．ＯＸ １０唱 ｇ＝ＱＦ＝
４．４４ Ｎ；１．！３ ＷＤ＝
２．０３０■式： ０．３４５ ■式： −０，４８＜ ｋ ＜−０，４〈実施例４） ｒｌ ＝３．７５ ｒ２＝３０．０Ｄ ＝ ２．
３ ｋ ＝ −０，４５８８ｄ ＝ −Ｌ４Ｘ
１（１６ｅ ＝ −３，ＩＸ １０（’ｆ ＝ −９
，３Ｘ １０−７ ｇ ＝ ０Ｆ＝４．５８
Ｎ＝１．９ ＷＤ＝２．４８０■式： ０．３５
９ ■式： −０，４８＜ ｋ＜−０，４ 〈実施例５） ｒｌ ＝３．４２ ｒ２ ＝８４．３８Ｄ ＝
２．０ ｋ ＝ −０，４８８５ｄ ＝
−５，９９Ｘ １０’ ｅ ＝ −１．５７Ｘ １
０’ｆ ＝ −１．２８Ｘ １０” ｇ ＝ −１
．５Ｘ １０（’Ｆ＝４．４５ Ｎ＝
１．８ ＷＤ＝２．５１θ■式： ０．３８９ ■式： −０，５７＜ ｋ＜−０，４５（実施例６〉 ｒｌ ＝３．４８ ｒ２ ＝１０７．３９Ｄ
＝ ２．４ ｋ ＝ −０，４９８ｄ ＝
−５，９Ｘ １０’ ｅ ＝ −ＩＪＩＸ １０′
５ｆ ＝−１．３３ＸＩＯ唱 ｇ ＝ −１．２Ｘ １
０（ＩＦ ＝ ４．４５ Ｎ ＝ １．８
ＷＤ ＝ ２．３１２■式、 Ｑ、３５９ ■式： −０，５７＜ ｋ ＜−０，４５〈実施例７） ｒｌ ＝３．５８ ｒ２ ＝■Ｄ ＝ ２．８
ｋ ＝ −０，５３１ｄ ＝ −４，ＯＸ
１０’ ｅ ＝−１．３８Ｘ １０Ｊ５ｆ＝−１
．５１Ｘｌ０−６ ｇ＝０ −Ｆ ＝ ４．
４５ Ｎ ＝ １．８ Ｗ
Ｄ ＝ ２．１２０■式： ０．３４７ ■式： −０，５７＜ ｋ ＜−０，４５〈実施例８） ｒｌ ＝３．２４ ｒ２ ＝−８０，２２Ｄ
＝ ２．０ ｋ ＝ −０，５８５ｄ ＝
−３，７Ｘ １０’５ ｅ ＝ −３，ＯＸ １０
’ｆ ＝ −１．８５Ｘ １０唱 ｇ ＝ −７，０Ｘ
１０（ＩＦ ＝ ４．４５ Ｎ ＝ １．
７ ＷＤ ＝ ２．５４５■式： ０．３７４ ■式： −０，８８＜ ｋ ＜ −０，５〈実施例９） ｒｌ ＝３．３２ ｒ２ ＝−３５，４３Ｄ
＝ ２．４ ｋ ＝ −０，Ｅ１０９ｄ ＝
−３，８Ｘ １０′５ｅ ＝ −３，０４Ｘ １０″
５ｆ ＝ −２．２５Ｘ １０−６ ｇ ＝ −８，
ＯＸ １０（ＩＦ ＝ ４．４５ Ｎ ＝
１．７ ＷＤ ＝ ２．３５１■式： ０．３８２ ■式： −０，８８＜ ｋ ＜−０，５〈実施例１０〉 ｒ １＝３．４１ ｒ２ ＝−２３，８３Ｄ
＝ ２．８ ｋ ＝ −０１３３６５ｄ ＝
−３，８Ｘ １０’ ｅ ＝ −３，４４Ｘ １
０’ｆ ＝ −２．４Ｘ １０唱 ｇ ＝ −７，ｏ
ｘ １Ｏ−８Ｆ＝４．４５ Ｎ＝１．７
ＷＤ＝２．１７１■式： ０．３４９ ■式： −０，８８＜ ｋ ＜−０，５第２図は実施例
３における縦収差と正弦条件の補正量を示したものであ
り、第３図はこのときの横収差を示したものである。
２．２ ｋ ＝ −０，４３３ｄ ＝ −１．
４Ｘ １０’ 、 ｅ ＝ −７，３Ｘ １０’ｆ ＝
−７，５Ｘ １０−７ ｇ ＝ ＯＦ ＝ ４．４
５ Ｎ ＝ １．９ ＷＤ ＝、２．３８
８■式： ０．３Ｂ？ ■式： −０，４Ｅｉ ＜ ｋ ＜−０，４〈実施例２
） ｒ １ ＝ ３．１３５ ｒ ２ ＝ ２８．０
５Ｄ ＝ ２．８ ｋ ＝ −０，４２Ｅｌｄ
＝ −４，３Ｘ １０′１ｅ ＝ −８，７Ｘ ｔｏ
−６ｆ ＝ −８，８Ｘ １０−７ ｇ ＝ ０Ｆ＝
４．４５ Ｎ＝１．９ ＷＤ＝２．１７Ｂ
■式： ０．３５８ ■式： −０，４８＜ ｋ＜−０，４ 〈実施例３） ｒｌ ＝３．７２ ｒ２ ＝３５．０Ｄ
＝ ２．１１ ｋ ＝ −０，４５
３ｄ ＝ −１．５Ｘ １０’ ｅ ＝ −８，Ｏ
Ｘ １０’ｆ ＝ −１．ＯＸ １０唱 ｇ＝ＱＦ＝
４．４４ Ｎ；１．！３ ＷＤ＝
２．０３０■式： ０．３４５ ■式： −０，４８＜ ｋ ＜−０，４〈実施例４） ｒｌ ＝３．７５ ｒ２＝３０．０Ｄ ＝ ２．
３ ｋ ＝ −０，４５８８ｄ ＝ −Ｌ４Ｘ
１（１６ｅ ＝ −３，ＩＸ １０（’ｆ ＝ −９
，３Ｘ １０−７ ｇ ＝ ０Ｆ＝４．５８
Ｎ＝１．９ ＷＤ＝２．４８０■式： ０．３５
９ ■式： −０，４８＜ ｋ＜−０，４ 〈実施例５） ｒｌ ＝３．４２ ｒ２ ＝８４．３８Ｄ ＝
２．０ ｋ ＝ −０，４８８５ｄ ＝
−５，９９Ｘ １０’ ｅ ＝ −１．５７Ｘ １
０’ｆ ＝ −１．２８Ｘ １０” ｇ ＝ −１
．５Ｘ １０（’Ｆ＝４．４５ Ｎ＝
１．８ ＷＤ＝２．５１θ■式： ０．３８９ ■式： −０，５７＜ ｋ＜−０，４５（実施例６〉 ｒｌ ＝３．４８ ｒ２ ＝１０７．３９Ｄ
＝ ２．４ ｋ ＝ −０，４９８ｄ ＝
−５，９Ｘ １０’ ｅ ＝ −ＩＪＩＸ １０′
５ｆ ＝−１．３３ＸＩＯ唱 ｇ ＝ −１．２Ｘ １
０（ＩＦ ＝ ４．４５ Ｎ ＝ １．８
ＷＤ ＝ ２．３１２■式、 Ｑ、３５９ ■式： −０，５７＜ ｋ ＜−０，４５〈実施例７） ｒｌ ＝３．５８ ｒ２ ＝■Ｄ ＝ ２．８
ｋ ＝ −０，５３１ｄ ＝ −４，ＯＸ
１０’ ｅ ＝−１．３８Ｘ １０Ｊ５ｆ＝−１
．５１Ｘｌ０−６ ｇ＝０ −Ｆ ＝ ４．
４５ Ｎ ＝ １．８ Ｗ
Ｄ ＝ ２．１２０■式： ０．３４７ ■式： −０，５７＜ ｋ ＜−０，４５〈実施例８） ｒｌ ＝３．２４ ｒ２ ＝−８０，２２Ｄ
＝ ２．０ ｋ ＝ −０，５８５ｄ ＝
−３，７Ｘ １０’５ ｅ ＝ −３，ＯＸ １０
’ｆ ＝ −１．８５Ｘ １０唱 ｇ ＝ −７，０Ｘ
１０（ＩＦ ＝ ４．４５ Ｎ ＝ １．
７ ＷＤ ＝ ２．５４５■式： ０．３７４ ■式： −０，８８＜ ｋ ＜ −０，５〈実施例９） ｒｌ ＝３．３２ ｒ２ ＝−３５，４３Ｄ
＝ ２．４ ｋ ＝ −０，Ｅ１０９ｄ ＝
−３，８Ｘ １０′５ｅ ＝ −３，０４Ｘ １０″
５ｆ ＝ −２．２５Ｘ １０−６ ｇ ＝ −８，
ＯＸ １０（ＩＦ ＝ ４．４５ Ｎ ＝
１．７ ＷＤ ＝ ２．３５１■式： ０．３８２ ■式： −０，８８＜ ｋ ＜−０，５〈実施例１０〉 ｒ １＝３．４１ ｒ２ ＝−２３，８３Ｄ
＝ ２．８ ｋ ＝ −０１３３６５ｄ ＝
−３，８Ｘ １０’ ｅ ＝ −３，４４Ｘ １
０’ｆ ＝ −２．４Ｘ １０唱 ｇ ＝ −７，ｏ
ｘ １Ｏ−８Ｆ＝４．４５ Ｎ＝１．７
ＷＤ＝２．１７１■式： ０．３４９ ■式： −０，８８＜ ｋ ＜−０，５第２図は実施例
３における縦収差と正弦条件の補正量を示したものであ
り、第３図はこのときの横収差を示したものである。
以上のように本発明によれば以下に列記する効果を奏す
るようになる。
るようになる。
（１）レンズ媒質の屈折率に条件を与えることによって
、レンズの二面相互の軸ずれや面の倒れの公差を大きく
できるので、ガラスモールドによつて成形する場合の成
形誤差の許容量が大きくなり、実用可能な対物レンズを
量産できるようになる。
、レンズの二面相互の軸ずれや面の倒れの公差を大きく
できるので、ガラスモールドによつて成形する場合の成
形誤差の許容量が大きくなり、実用可能な対物レンズを
量産できるようになる。
（２）各実施例に示すように、非球面の内接法の曲率半
径ｒｌを大きくできるので、金型による非球面の転写性
が良くなり、ガラスモールドに適した製造工程を得るこ
とができる。
径ｒｌを大きくできるので、金型による非球面の転写性
が良くなり、ガラスモールドに適した製造工程を得るこ
とができる。
（３）片面が非球面であるため、金型のコストを下げる
ことができるようになる。よって高温による成形が必要
で金型の寿命に限界があるガラスモールドレンズにおい
ても、レンズのコストをトータルとして下げることがで
きる。
ことができるようになる。よって高温による成形が必要
で金型の寿命に限界があるガラスモールドレンズにおい
ても、レンズのコストをトータルとして下げることがで
きる。
第１図は本発明による光学式ピックアップ用対物レンズ
ならびに光ディスクを示す正面図、第２図は本発明の実
施例における縦収差と正弦条件の補正量を示した線図、
第３図はこのときの横収差を示した線図、第４図〜第６
図は０式の条件を求めるためのシミュレーション結果を
示す線図である。 第１図 区 Ｅ ε 区 ・鱒
ならびに光ディスクを示す正面図、第２図は本発明の実
施例における縦収差と正弦条件の補正量を示した線図、
第３図はこのときの横収差を示した線図、第４図〜第６
図は０式の条件を求めるためのシミュレーション結果を
示す線図である。 第１図 区 Ｅ ε 区 ・鱒
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 平行光が入射する第一面が非球面で、光ディスクに対向
する第二面が球面であり、第一面の非球面形状は、光軸
をｘ軸とし、レンズの半径方向をｙ軸とし、且つ非球面
の頂点を原点とする直交座標系の子午面において、 ｘ＝（ｙ＾２／ｒ＿１）／｛１＋√［１−（ｋ＋１）（
ｙ＾２／ｒ＿１＾２）］｝＋ｄｙ＾４＋ｅｙ＾６＋ｆｙ
＾８＋ｇｙ＾１＾０ （ただし、ｒ＿１は非球面の頂点での基準内接球の曲率
半径、ｋは円錐定数、ｄ、ｅ、ｆ、ｇはそれぞれ４次、
６次、８次、１０次の展開係数である。） の式で表される軸対称の非球面形状であり且つ、以下の
（１）〜（３）の条件を満足する光学式ピックアップ用
対物レンズ。 （１）０．３４＜（Ｎ／２）−｛（Ｎ＾２−１）／Ｎ＾
２）（ｒ＿１／Ｆ）＜０．３８ （ただし、Ｎは入射光の波長におけるレンズ媒質の屈折
率、Ｆは焦点距離である。） （２）（１．１×Ｎ）−２．５５＜ｋ＜（０．５×Ｎ）
−１．３５ （３）Ｎ≧１．７
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61250020A JPS63103205A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 光学式ピツクアツプ用対物レンズ |
| US07/090,223 US4820029A (en) | 1986-10-20 | 1987-08-27 | Objective lens for optical pickup |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61250020A JPS63103205A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 光学式ピツクアツプ用対物レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63103205A true JPS63103205A (ja) | 1988-05-07 |
Family
ID=17201650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61250020A Pending JPS63103205A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 光学式ピツクアツプ用対物レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4820029A (ja) |
| JP (1) | JPS63103205A (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01293326A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-27 | Pioneer Electron Corp | ファイバー型光波長変換装置 |
| JPH01293311A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-27 | Alps Electric Co Ltd | 光メモリ用コリメートレンズ |
| US5283694A (en) * | 1992-09-21 | 1994-02-01 | Frady Richard A | Line projector lens |
| JPH07140381A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-06-02 | Sony Corp | コマ収差補正方法 |
| JPH0954247A (ja) * | 1995-08-10 | 1997-02-25 | Fuji Photo Optical Co Ltd | 光記録媒体読取用レンズ |
| JPH0954246A (ja) * | 1995-08-10 | 1997-02-25 | Fuji Photo Optical Co Ltd | 光記録媒体読取用レンズ |
| US5843183A (en) * | 1997-05-13 | 1998-12-01 | Bokros; Jack C. | Trileaflet heart valve |
| KR100765741B1 (ko) * | 2001-07-26 | 2007-10-15 | 삼성전자주식회사 | 일 매의 렌즈로 된 고개구수의 대물렌즈 및 이를 채용한광픽업장치 |
| JP2006079671A (ja) * | 2004-09-07 | 2006-03-23 | Konica Minolta Opto Inc | 光ピックアップ装置用の対物レンズ、光ピックアップ装置及び光情報記録再生装置 |
| ES2337970B1 (es) * | 2007-09-26 | 2011-05-27 | Indizen Optical Technologies, S.L. | Lentes oftalmicas monofocales con superficies esfericas y/o asfericascombinadas. |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5926714A (ja) * | 1982-08-05 | 1984-02-13 | Olympus Optical Co Ltd | 光デイスク用レンズ |
| JPS6188213A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Canon Inc | 結像光学系 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP61250020A patent/JPS63103205A/ja active Pending
-
1987
- 1987-08-27 US US07/090,223 patent/US4820029A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4820029A (en) | 1989-04-11 |
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