JPS63103008A - 高Al↓2O↓3鉱石を用いた高炉操業法 - Google Patents
高Al↓2O↓3鉱石を用いた高炉操業法Info
- Publication number
- JPS63103008A JPS63103008A JP24922186A JP24922186A JPS63103008A JP S63103008 A JPS63103008 A JP S63103008A JP 24922186 A JP24922186 A JP 24922186A JP 24922186 A JP24922186 A JP 24922186A JP S63103008 A JPS63103008 A JP S63103008A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ore
- blast furnace
- sieve
- furnace
- tuyere
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 6
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 239000012256 powdered iron Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000035936 sexual power Effects 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は高炉操業法に係るもので、詳しくは高Al2O
3粉粒塊状鉄鉱石を篩分分級し、これを分別して高炉用
原料とし、銑鉄を製造する方法に関するものである。
3粉粒塊状鉄鉱石を篩分分級し、これを分別して高炉用
原料とし、銑鉄を製造する方法に関するものである。
(従来の技術)
現在、製鉄業における銑鉄製造方法としては。
高炉法によるものが主流である。その原料としては、そ
のまま高炉に装入できる塊状鉄鉱石及び何らかの方法で
塊成化した後、高炉に装入する粉粒塊状鉄鉱石の2者に
大別される。このうち後者(粉粒塊状鉄鉱石)は7〜8
割方を占めている。
のまま高炉に装入できる塊状鉄鉱石及び何らかの方法で
塊成化した後、高炉に装入する粉粒塊状鉄鉱石の2者に
大別される。このうち後者(粉粒塊状鉄鉱石)は7〜8
割方を占めている。
従って銑鉄の製造のためには粉粒塊状鉄鉱石の塊成化が
不可欠であり、粉粒塊状鉄鉱石を能率的に高品質で低コ
ストで塊成化することが、銑鉄製造の使命を制するとい
っても過言ではない。
不可欠であり、粉粒塊状鉄鉱石を能率的に高品質で低コ
ストで塊成化することが、銑鉄製造の使命を制するとい
っても過言ではない。
しかるに従来の粉粒塊状鉄鉱石の塊成化方法としては焼
結法によるものが一般的であった。即ち、粉粒塊状鉄鉱
石に石灰石等の副原料及び燃料として粉コークスを混入
して水を添加して造粒し、これを焼成化する方法による
ものである0また粉粒塊状鉄鉱石の内、所定の粒度範囲
にある粉状鉄鉱石を高炉羽口部から炉床内に吹き込み銑
中のSiを制御する技術が知られている〇一方、昨今の
原料事情から日本に輸入される粉粒状鉄鉱石としては、
その粒度が小さく、また成分としてはAl 203含有
量が高いものが増加傾向となってきておりこの様な粉状
鉄鉱石を用いて焼結鉱を製造トた場合、粒度が小さいこ
とに起因する生産能率の低1下及びA、120a含有量
が高いことに起因する焼結鉱品質、特に還元粉化率(R
DI)、常温強度の悪化、歩留の低下が顕著となシ、粉
コークス原単位や、電力原単位等、粉状鉄鉱石の塊成化
コストの上昇のみならず、高炉の操業変動、燃料比上昇
を引き起こす結果となる。
結法によるものが一般的であった。即ち、粉粒塊状鉄鉱
石に石灰石等の副原料及び燃料として粉コークスを混入
して水を添加して造粒し、これを焼成化する方法による
ものである0また粉粒塊状鉄鉱石の内、所定の粒度範囲
にある粉状鉄鉱石を高炉羽口部から炉床内に吹き込み銑
中のSiを制御する技術が知られている〇一方、昨今の
原料事情から日本に輸入される粉粒状鉄鉱石としては、
その粒度が小さく、また成分としてはAl 203含有
量が高いものが増加傾向となってきておりこの様な粉状
鉄鉱石を用いて焼結鉱を製造トた場合、粒度が小さいこ
とに起因する生産能率の低1下及びA、120a含有量
が高いことに起因する焼結鉱品質、特に還元粉化率(R
DI)、常温強度の悪化、歩留の低下が顕著となシ、粉
コークス原単位や、電力原単位等、粉状鉄鉱石の塊成化
コストの上昇のみならず、高炉の操業変動、燃料比上昇
を引き起こす結果となる。
このような問題を解決する為の従来技術として特開昭6
0−138020号に示されるように、粉状鉄鉱石のう
ち%Al2O3含有量の高いものを2〜4mmの篩分は
機で分級し、その篩下については事前にディスク型ペレ
タイザー等の造粒機に送92〜5mmのサイズまでに造
粒し、これを他原料と共に混合造粒し、焼結機に供給す
る方法が提案されている。
0−138020号に示されるように、粉状鉄鉱石のう
ち%Al2O3含有量の高いものを2〜4mmの篩分は
機で分級し、その篩下については事前にディスク型ペレ
タイザー等の造粒機に送92〜5mmのサイズまでに造
粒し、これを他原料と共に混合造粒し、焼結機に供給す
る方法が提案されている。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、特開昭60−188020号の方法はA
l2O3が高いことに起因して、生産能率の向上、焼結
鉱品質の改善効果は必ずしも十分であるとは言えず、現
在および今後の原料事情に充分対応できるものではない
。
l2O3が高いことに起因して、生産能率の向上、焼結
鉱品質の改善効果は必ずしも十分であるとは言えず、現
在および今後の原料事情に充分対応できるものではない
。
(問題点を解決する為の手段および作用)本発明の特徴
は、前記問題点を解決する為に。
は、前記問題点を解決する為に。
高炉用原料として用いる鉄鉱石のうち、Al2O3含有
量の高い粉粒塊状鉱石を篩分は機で1〜8mmに分級し
、その篩上を焼結鉱用原料とし他の原料と共に塊成化処
理して高炉に装入し、篩下を高炉羽口から直接炉内に吹
き込むことを特徴とする高炉操業法である。
量の高い粉粒塊状鉱石を篩分は機で1〜8mmに分級し
、その篩上を焼結鉱用原料とし他の原料と共に塊成化処
理して高炉に装入し、篩下を高炉羽口から直接炉内に吹
き込むことを特徴とする高炉操業法である。
すなわち、本発明は相対的にAl2O3含有量の高い粉
粒塊状鉄鉱石について、粒度別にAl2O3含有量を評
価したところ粉状部分にAl2O3が偏在することが判
明したのでこれを分別して高炉に供給せんとするもので
ある。
粒塊状鉄鉱石について、粒度別にAl2O3含有量を評
価したところ粉状部分にAl2O3が偏在することが判
明したのでこれを分別して高炉に供給せんとするもので
ある。
本発明の作用を順を追って説明すると、まず、本発明者
らは、焼結鉱製造の生産性と、その品質について研究を
重ねた結果、これらに悪影響を及ぼすものが、 Alz
O3含有量の高い赤鉄鉱、褐鉄鉱系粉鉱石であシ、その
中でも特にAl2O3成分の偏在している微粉部分が著
しい悪影響を及ぼすことが明らかになった。
らは、焼結鉱製造の生産性と、その品質について研究を
重ねた結果、これらに悪影響を及ぼすものが、 Alz
O3含有量の高い赤鉄鉱、褐鉄鉱系粉鉱石であシ、その
中でも特にAl2O3成分の偏在している微粉部分が著
しい悪影響を及ぼすことが明らかになった。
これを実験例を用いて説明する。第2図は、表1に掲げ
る平均組成を持つ豪州産粉鉱石A、 B、 C及びイン
ド産粉鉱石りについて粒度別に成分分析を行った結果で
あるが微粒になる程Al2O3の含有量が高くなってい
る。
る平均組成を持つ豪州産粉鉱石A、 B、 C及びイン
ド産粉鉱石りについて粒度別に成分分析を行った結果で
あるが微粒になる程Al2O3の含有量が高くなってい
る。
表 1
A1203分は焼結過程において、融液生成開始温度を
高め、焼結反応の進行に悪影響を与えると考えられるの
で、これを焼結原料から除外すれば焼結鉱の品質、生産
性は改善される。第3図にその実験結果を示す。
高め、焼結反応の進行に悪影響を与えると考えられるの
で、これを焼結原料から除外すれば焼結鉱の品質、生産
性は改善される。第3図にその実験結果を示す。
即ち、基準条件Iは、Al2O3含有量の高い、赤鉄鉱
系、褐鉄鉱系粉鉱石を全原料に対して45%含んだ条件
であシ、一方実験条件Bl、 821 B3. B4.
B5はAl2O3含有量の高い粉鉱石をそれぞれ1 m
m、 2mm。
系、褐鉄鉱系粉鉱石を全原料に対して45%含んだ条件
であシ、一方実験条件Bl、 821 B3. B4.
B5はAl2O3含有量の高い粉鉱石をそれぞれ1 m
m、 2mm。
8 mm、 4mm、 5mm で分級し、それぞれ篩
上のみを他の粉鉱石、副原料と共に粉コークスを添加し
て焼成した条件である。基準条件Iに対し微粉部を除去
したBl〜B5条件では生産能率が向上し、焼結鉱強度
が向上し、還元粉化指数が低下した。
上のみを他の粉鉱石、副原料と共に粉コークスを添加し
て焼成した条件である。基準条件Iに対し微粉部を除去
したBl〜B5条件では生産能率が向上し、焼結鉱強度
が向上し、還元粉化指数が低下した。
B1からB5に行くにしたがって除去されるA1203
分の高い鉱石が増すために生産能率品質の改善効果が増
加していくが実際に改善効果の大きいのは3mm分級ま
でである。
分の高い鉱石が増すために生産能率品質の改善効果が増
加していくが実際に改善効果の大きいのは3mm分級ま
でである。
一方、微粉鉱石を直接羽口から吹き込む側からみると次
の作用がある。高炉操業に於いて炉頂から装入されるA
l2O3が増加するに伴ないスラグ流動性が悪化し、軟
化融着帯以下の炉下部域に於ける通気悪化の原因となる
。この発明によシ炉頂から装入されるA120a量の低
減が可能となり、軟化融着帯〜滴下帯域に於けるスラグ
流動性の改善が可能となり、炉内で最も通気抵抗の大き
い炉下部通気性の改善が可能となる。また、粉鉱石を直
接羽口から吹き込むことによシ銑中81の低減効果およ
び微粉鉱石吹き込み時の羽口前での反応が吸熱反応であ
ることを利用し、吹き込み量の調整を行うことによ、す
、高炉々熱制御、すなわち銑中Siの制御が可能となる
。そして1〜3 mm以下の粉状り鉱石は前記した様に
Al2O3の割合が高いが、高炉々頂装入原料とするこ
となく、羽口部から炉内に直接供給して直ちに溶解させ
るので、高Al2O3成分に起因するシャフト部での炉
況への影響は解へされる。
の作用がある。高炉操業に於いて炉頂から装入されるA
l2O3が増加するに伴ないスラグ流動性が悪化し、軟
化融着帯以下の炉下部域に於ける通気悪化の原因となる
。この発明によシ炉頂から装入されるA120a量の低
減が可能となり、軟化融着帯〜滴下帯域に於けるスラグ
流動性の改善が可能となり、炉内で最も通気抵抗の大き
い炉下部通気性の改善が可能となる。また、粉鉱石を直
接羽口から吹き込むことによシ銑中81の低減効果およ
び微粉鉱石吹き込み時の羽口前での反応が吸熱反応であ
ることを利用し、吹き込み量の調整を行うことによ、す
、高炉々熱制御、すなわち銑中Siの制御が可能となる
。そして1〜3 mm以下の粉状り鉱石は前記した様に
Al2O3の割合が高いが、高炉々頂装入原料とするこ
となく、羽口部から炉内に直接供給して直ちに溶解させ
るので、高Al2O3成分に起因するシャフト部での炉
況への影響は解へされる。
(実施例)
第1図は、本発明の設備フローを示したものである。篩
2で焼結鉱微粉原料1を1〜3 mmに分級し、その篩
上を焼結鉱製造装置3へ、篩下を高炉羽口吹き込み装置
4へ供給し、共に高炉5に装入して銑鉄を製造した。
2で焼結鉱微粉原料1を1〜3 mmに分級し、その篩
上を焼結鉱製造装置3へ、篩下を高炉羽口吹き込み装置
4へ供給し、共に高炉5に装入して銑鉄を製造した。
炉容積4000m3の高炉に於いて本発明を実施した結
果を従来法との比較で表2および第4図に示すO 本発明により焼結鉱品質、生産性の改善および高炉操業
の改善、また吹き込み量の調査による炉熱制御が可能と
なった〇 表 2 ×1)荷下シ指数:棚およびスリップ回数を下記(1)
式で整理したもの。
果を従来法との比較で表2および第4図に示すO 本発明により焼結鉱品質、生産性の改善および高炉操業
の改善、また吹き込み量の調査による炉熱制御が可能と
なった〇 表 2 ×1)荷下シ指数:棚およびスリップ回数を下記(1)
式で整理したもの。
荷下シ指数=3×(棚回数)+(スリップ回数)・・・
・・・(1)(発明の効果) 以上の如く本発明によれば、昨今及び今後の粉状鉄鉱石
の微粉化および高Al2O3化に対して、焼結鉱の品質
改善、処理コストを低減すると共に、高炉操業改善が可
能となシ、銑鉄をより効率的に安定して製造することが
可能となる。
・・・(1)(発明の効果) 以上の如く本発明によれば、昨今及び今後の粉状鉄鉱石
の微粉化および高Al2O3化に対して、焼結鉱の品質
改善、処理コストを低減すると共に、高炉操業改善が可
能となシ、銑鉄をより効率的に安定して製造することが
可能となる。
第1図、第4図は実施例図で、第1図は粉粒塊状鉱石を
処理し、銑鉄を製造するフロー図。第4図は羽口からの
粉鉱石吹込み量と銑中(Si :lの関係図、第2図、
第3図は実験図で、第2図は鉄鉱石における粒径毎のA
l2O3含有量分布図、第3図は本発明による焼結鉱の
品質、生産率の結果図である0 1・・・粉鉄鉱石 2・・・篩 3・・・焼結機 4・・・羽口吹込み装置5・
・・高炉 出 願 人 新日本製鐵株式会社 代理人弁理士 小 更 清 −′1〜.S°)第1図 節2図 社JtC−フ 第3図
処理し、銑鉄を製造するフロー図。第4図は羽口からの
粉鉱石吹込み量と銑中(Si :lの関係図、第2図、
第3図は実験図で、第2図は鉄鉱石における粒径毎のA
l2O3含有量分布図、第3図は本発明による焼結鉱の
品質、生産率の結果図である0 1・・・粉鉄鉱石 2・・・篩 3・・・焼結機 4・・・羽口吹込み装置5・
・・高炉 出 願 人 新日本製鐵株式会社 代理人弁理士 小 更 清 −′1〜.S°)第1図 節2図 社JtC−フ 第3図
Claims (1)
- 高炉用原料として用いる鉄鉱石のうちAl_2O_3含
有量の高い粉粒塊状鉄鉱石を篩分け機で1〜3mmに分
級し、その篩上を焼結鉱用原料とし、他の原料と共に塊
成化処理して高炉に装入し、その篩下を高炉羽口から直
接炉内に吹き込むことを特徴とする高Al_2O_3鉱
石を用いた高炉操業法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24922186A JPS63103008A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 高Al↓2O↓3鉱石を用いた高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24922186A JPS63103008A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 高Al↓2O↓3鉱石を用いた高炉操業法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63103008A true JPS63103008A (ja) | 1988-05-07 |
Family
ID=17189717
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24922186A Pending JPS63103008A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 高Al↓2O↓3鉱石を用いた高炉操業法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63103008A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001059510A (ja) * | 1999-07-20 | 2001-03-06 | Emhart Inc | コーティングされたファスナーインサートおよびこれを製造するための方法 |
JP2012107288A (ja) * | 2010-11-17 | 2012-06-07 | Nippon Steel Corp | 非焼成含炭塊成鉱を用いる高炉操業方法 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24922186A patent/JPS63103008A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001059510A (ja) * | 1999-07-20 | 2001-03-06 | Emhart Inc | コーティングされたファスナーインサートおよびこれを製造するための方法 |
JP2012107288A (ja) * | 2010-11-17 | 2012-06-07 | Nippon Steel Corp | 非焼成含炭塊成鉱を用いる高炉操業方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4348152B2 (ja) | フェロニッケルおよびフェロニッケル精錬原料の製造方法 | |
CN105063347B (zh) | 一种利用废弃镁钙砖生产球团矿的方法 | |
CN109295316A (zh) | 含钒钢渣中钒的回收工艺 | |
US20050211020A1 (en) | Ferronickel and process for producing raw material for ferronickel smelting | |
CN110791645B (zh) | 一种钒钛碱性球团矿生产方法 | |
JP6236163B2 (ja) | マンガン含有合金鉄の生産方法 | |
CN111100983B (zh) | 一种烧结燃料分级分加的低碳环保高效烧结方法 | |
JPH10147806A (ja) | 製鉄ダストからの高品位還元鉄の製造方法 | |
JPS63103008A (ja) | 高Al↓2O↓3鉱石を用いた高炉操業法 | |
US3645717A (en) | Process of producing sponge iron pellets | |
US3428445A (en) | Iron ore reduction | |
US3469970A (en) | Pelletization of a sponge iron produced by direct reduction | |
US4443250A (en) | Process of producing sponge iron by a direct reduction of iron oxide-containing materials | |
JP2000045007A (ja) | 金属鉄の製法および装置 | |
JPH06220513A (ja) | 粉鉄鉱石の循環流動層式予備還元炉 | |
KR102463040B1 (ko) | 석탄 투입 방법 및 니켈 광석 분체를 이용한 니켈 선철 제조 방법 | |
JPS6333526A (ja) | 高炉用原料の事前処理方法 | |
JP2011179090A (ja) | 粒鉄製造方法 | |
CN114622049B (zh) | 一种高效利用烧结返矿降低HIsmelt工艺能耗的炼铁工艺 | |
CN113293251B (zh) | 一种微波强化钢渣粒钢高附加值回收利用方法 | |
CN110129556B (zh) | 一种钒钛铁矿粉清洁高效利用的方法 | |
US6863710B1 (en) | Sinter mix enhancer | |
JPS605025A (ja) | 三酸化アンチモンの製造方法 | |
JPH06220549A (ja) | 焼結原料の予備処理方法 | |
JPH08253801A (ja) | 還元鉱石の高炉使用方法 |