JPS6297694A - 水処理方法および装置 - Google Patents
水処理方法および装置Info
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- JPS6297694A JPS6297694A JP60237726A JP23772685A JPS6297694A JP S6297694 A JPS6297694 A JP S6297694A JP 60237726 A JP60237726 A JP 60237726A JP 23772685 A JP23772685 A JP 23772685A JP S6297694 A JPS6297694 A JP S6297694A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、河川水や湖沼水等に含まれるアンモニア性窒
素を原水に部分浸漬した回転円板体に付着する生物膜に
より除去処理する水処理方法および装置に関するもので
ある。
素を原水に部分浸漬した回転円板体に付着する生物膜に
より除去処理する水処理方法および装置に関するもので
ある。
（従来の技術）
河川水や湖沼水等に含まれる比較的低濃度のアンモニア
性窒素は、生物処理法により除去できることは公知であ
る。生物処理法のうち生物膜法、とくに回転円板法や浸
漬濾床法は、維持管理が容易なこと、浄化効率が高いこ
と、処理装置としての信頼性を有していることなどから
、低濃度のアンモニア性窒素を含む水を大量に処理する
場合には極めて有効な方法であり、上水の前処理や農業
用水の水質改善にすでに採用されている。
性窒素は、生物処理法により除去できることは公知であ
る。生物処理法のうち生物膜法、とくに回転円板法や浸
漬濾床法は、維持管理が容易なこと、浄化効率が高いこ
と、処理装置としての信頼性を有していることなどから
、低濃度のアンモニア性窒素を含む水を大量に処理する
場合には極めて有効な方法であり、上水の前処理や農業
用水の水質改善にすでに採用されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、河川表流水のアンモニア性窒素濃度は冬
期に高くなるケースが多く、また冬期は水温の低下によ
り生物膜の活性が低下するため、従来の回転円板装置で
は冬期におけるアンモニア性窒素除去能が、水温の高い
春期、夏期、秋期に比べ著しく低下するという欠点があ
った。したがって従来の浄化施設の設計に当たっては、
冬期における処理効率を基準にする場合が多く、そのた
め処理装置の設置台数が多くなる結果、設備費や建設費
が高くなるという問題点があった。
期に高くなるケースが多く、また冬期は水温の低下によ
り生物膜の活性が低下するため、従来の回転円板装置で
は冬期におけるアンモニア性窒素除去能が、水温の高い
春期、夏期、秋期に比べ著しく低下するという欠点があ
った。したがって従来の浄化施設の設計に当たっては、
冬期における処理効率を基準にする場合が多く、そのた
め処理装置の設置台数が多くなる結果、設備費や建設費
が高くなるという問題点があった。
（問題点を解決するための手段）
上述の問題点を解決するため本発明の水処理方法は、河
川水や湖沼水等に含まれるアンモニア性窒素を原水に部
分浸漬した回転円板体に付着する生物膜により除去処理
する水処理方法において、液量面積比を１６１ ／ｒｓ
”以上とし、円板体周速度を２５１分以上で運転するこ
とを特徴とするものである。
川水や湖沼水等に含まれるアンモニア性窒素を原水に部
分浸漬した回転円板体に付着する生物膜により除去処理
する水処理方法において、液量面積比を１６１ ／ｒｓ
”以上とし、円板体周速度を２５１分以上で運転するこ
とを特徴とするものである。
また本発明装置は、河川水や湖沼水等に含まれるアンモ
ニア性窒素を原水に部分浸漬した回転円板体に付着する
生物膜により除去処理する水処理装置において、円板体
水槽の軸方向内法をＥとし、軸直角方向内法をＡとし、
回転円板体の全表面積をＳとした時に円板体水槽深さＬ
〔ｍ〕をＬ１２．０１６ Ｓ ／Ａ ｘ Ｅの関係と
し、円板体の周速度を２５ｍ／分以上に設定したことを
特徴とする水処理装置である。
ニア性窒素を原水に部分浸漬した回転円板体に付着する
生物膜により除去処理する水処理装置において、円板体
水槽の軸方向内法をＥとし、軸直角方向内法をＡとし、
回転円板体の全表面積をＳとした時に円板体水槽深さＬ
〔ｍ〕をＬ１２．０１６ Ｓ ／Ａ ｘ Ｅの関係と
し、円板体の周速度を２５ｍ／分以上に設定したことを
特徴とする水処理装置である。
（作 用）
本発明は上述の通りであるから、これによれば、従来と
同等の水量負荷）ＩＬにおいても、円板槽内の滞留時間
を長く保持できるとともに、円板の回転速度を従来より
高速で運転するようにしたから、水温の低下する冬期に
おけるアンモニア性窒素除去能を著しく向上せしめるこ
とができる。
同等の水量負荷）ＩＬにおいても、円板槽内の滞留時間
を長く保持できるとともに、円板の回転速度を従来より
高速で運転するようにしたから、水温の低下する冬期に
おけるアンモニア性窒素除去能を著しく向上せしめるこ
とができる。
（実施例）
以下、図面について説明する。第１図および第２図にお
いて、１は円板体水槽、２は回転円板体、２ａは円板、
３は回転円板体２の軸、４は被処理水である。
いて、１は円板体水槽、２は回転円板体、２ａは円板、
３は回転円板体２の軸、４は被処理水である。
回転円板体２を使用する水処理方法の原理は、１本の中
心軸３に多数の円板２ａを１５〜２０ｍｍ間隔で積層し
た円板群の下部約４０χを被処理水４に浸漬した部分浸
漬状態でゆっくり回転させて、各円板２ａの表面に付着
した生物膜と被処理水４とを接触させることにより、被
処理水４中のアンモニア性窒素や有機物を除去するもの
である。
心軸３に多数の円板２ａを１５〜２０ｍｍ間隔で積層し
た円板群の下部約４０χを被処理水４に浸漬した部分浸
漬状態でゆっくり回転させて、各円板２ａの表面に付着
した生物膜と被処理水４とを接触させることにより、被
処理水４中のアンモニア性窒素や有機物を除去するもの
である。
好気性処理に用いる従来の回転円板装置は第２図に示す
ように、円板浸漬率が約４０χ、液量面積比（Ｇ値）が
５〜ＩＯＡ／ｍ２、円板外周下端部と円板水槽底部との
距離を０．１０（Ｄは円板２ａの直径）以下とし、円板
周速度Ｖｐを１２〜１８ｍ／分程度で運転するのが一般
的であった。
ように、円板浸漬率が約４０χ、液量面積比（Ｇ値）が
５〜ＩＯＡ／ｍ２、円板外周下端部と円板水槽底部との
距離を０．１０（Ｄは円板２ａの直径）以下とし、円板
周速度Ｖｐを１２〜１８ｍ／分程度で運転するのが一般
的であった。
しかし河川水のようなアンモニア性窒素濃度の低い原水
を大量に処理する場合には、水量負荷ＨＬを高くとった
方が良い。その点従来の回転円板装置では円板水槽的滞
留時間が極端に短かいため、これが水温の低下する冬期
においてアンモニア性窒素除去能が著しく低下する大き
な原因であった。
を大量に処理する場合には、水量負荷ＨＬを高くとった
方が良い。その点従来の回転円板装置では円板水槽的滞
留時間が極端に短かいため、これが水温の低下する冬期
においてアンモニア性窒素除去能が著しく低下する大き
な原因であった。
本発明はこのような問題点を解決するためになされたも
のである。すなわち、従来と同等の水量負荷条件におい
ても、円板体水槽１内の被処理水４の滞留時間を長くす
るとともに、円板２ａの周速度を従来より高くすること
により、水温の低下する冬期におけるアンモニア性窒素
除去能を著しく向上させるようにしたものである。
のである。すなわち、従来と同等の水量負荷条件におい
ても、円板体水槽１内の被処理水４の滞留時間を長くす
るとともに、円板２ａの周速度を従来より高くすること
により、水温の低下する冬期におけるアンモニア性窒素
除去能を著しく向上させるようにしたものである。
以下、第１図について本発明の詳細な説明する。
具体的には先ず回転円板体２を部分浸漬した状態で、例
えば水量負荷ＨＬ ＝ ４００ ｊ２ ／ｍ”で運転し
た場合に、およそ６０分以上の被処理水４の槽内滞留時
間が確保できるように、すなわち液量面積比（Ｇ値）を
１６１ ／ｍ”以上として処理するもので、その際、１
６１ ／ｍ”以上の液量面積比を得る手段として、第１
図に示すように、軸３方向の水槽の内寸法Ｅをおおよそ
Ｃ＋０．２［） （Ｃ：円板体を構成する長さくｍ）、
Ｄ＝円板直径（（ロ））、軸３と直角方向の内寸法Ａを
建設省告示第１２９２号の凍原浄化槽構造基準で示され
ているように、水槽１と回転円板体２との間隔を０．１
０づつ隔てたおおよそ１．２Ｄとし、水槽１の水深１．
（ｍｌをＬ１２．０１６ ｘＳ／Ａ×Ｅ （Ｓ ：円板
全表面積（ｍ２） ）とすることにより従来よりも水槽
１の深さを大きくすることにより最も好ましい円板体水
槽１を得るものである。
えば水量負荷ＨＬ ＝ ４００ ｊ２ ／ｍ”で運転し
た場合に、およそ６０分以上の被処理水４の槽内滞留時
間が確保できるように、すなわち液量面積比（Ｇ値）を
１６１ ／ｍ”以上として処理するもので、その際、１
６１ ／ｍ”以上の液量面積比を得る手段として、第１
図に示すように、軸３方向の水槽の内寸法Ｅをおおよそ
Ｃ＋０．２［） （Ｃ：円板体を構成する長さくｍ）、
Ｄ＝円板直径（（ロ））、軸３と直角方向の内寸法Ａを
建設省告示第１２９２号の凍原浄化槽構造基準で示され
ているように、水槽１と回転円板体２との間隔を０．１
０づつ隔てたおおよそ１．２Ｄとし、水槽１の水深１．
（ｍｌをＬ１２．０１６ ｘＳ／Ａ×Ｅ （Ｓ ：円板
全表面積（ｍ２） ）とすることにより従来よりも水槽
１の深さを大きくすることにより最も好ましい円板体水
槽１を得るものである。
すなわち本発明は水槽１の容量を大きくするのに、水深
を深くしたものである。このようにすることによって水
槽１の幅又は長さ方向の寸法Ａ、Ｅを大きくした場合に
生ずる水槽の平面積が大きくなって設備の設置スペース
が全体的に大きくなる弊害を回避することができる。ま
た既設の沈殿池を流用して改造する場合にも、あまり沈
殿池の改造工事を行うことなしに、これを本発明を適用
する円板体水槽１に流用できるという効果を生じさせる
ことができる。
を深くしたものである。このようにすることによって水
槽１の幅又は長さ方向の寸法Ａ、Ｅを大きくした場合に
生ずる水槽の平面積が大きくなって設備の設置スペース
が全体的に大きくなる弊害を回避することができる。ま
た既設の沈殿池を流用して改造する場合にも、あまり沈
殿池の改造工事を行うことなしに、これを本発明を適用
する円板体水槽１に流用できるという効果を生じさせる
ことができる。
さらに本発明のもう一つの特徴は、このような構造をも
つ回転円板装置を、従来の円板周速度であるＶｐを１２
〜１８ｍ／分より高速の２５ｍＺ分以上で運転すること
である。これは、回転円板体を使用する水処理方法で硝
化を行う場合、硝化を円滑に進行させるためには、円板
体に付着する生物膜と被処理水中のアンモニア性窒素と
の接触頻度をいかに高めるかが重要であり、そのために
は円板体２を高速で運転することが有力な手段となるか
らである。
つ回転円板装置を、従来の円板周速度であるＶｐを１２
〜１８ｍ／分より高速の２５ｍＺ分以上で運転すること
である。これは、回転円板体を使用する水処理方法で硝
化を行う場合、硝化を円滑に進行させるためには、円板
体に付着する生物膜と被処理水中のアンモニア性窒素と
の接触頻度をいかに高めるかが重要であり、そのために
は円板体２を高速で運転することが有力な手段となるか
らである。
本発明は以上のように構成したため本発明によれば、冬
期におけるアンモニア性窒素除去能を従来のものより著
しく高めることができる。以下に本発明の詳細な説明す
る。
期におけるアンモニア性窒素除去能を従来のものより著
しく高めることができる。以下に本発明の詳細な説明す
る。
（実験例１）
本実験は円板の周速度Ｖｐがアンモニア性窒素の除去に
及ぼす影響を調べるため、河川水を供試原水にして、従
来の構造の回転円板装置を使って、円板の周速度を６．
３〜３６ｍ／分の範囲で変化させて、周速度とアンモニ
ア性窒素除去率の関係を調べたものである。その結果を
第３図に示す。
及ぼす影響を調べるため、河川水を供試原水にして、従
来の構造の回転円板装置を使って、円板の周速度を６．
３〜３６ｍ／分の範囲で変化させて、周速度とアンモニ
ア性窒素除去率の関係を調べたものである。その結果を
第３図に示す。
この図から明らかなように、アンモニア性窒素除去率に
対する周速度の影響は顕著であり、周速度が大きいほど
アンモニア性窒素除去率は高くなる。硝化を行う場合、
円板体水槽内のｏｏｇ度があるレベル以下に低下すると
硝化阻害の原因になるが、本実験における水槽内のＤｏ
＞７４度はいずれも７ｍｇ／ ｐ以上存在することを確
認しており、硝化の阻害要因にはなっていない。したが
って第３図に示す周速度の違いによるアンモニア性窒素
除去率の差異は、円板体に付着した生物膜と被処理水中
のアンモニア性窒素除去率との接触頻度及び生物膜に生
息する硝化菌とアンモニア性窒素の多少に起因するとこ
ろが大きいことを示すものであり、円板を高速で運転す
ることにより、基質と生物膜及び硝化菌との接触頻度を
高めれば、硝化をより円滑に進行させることが可能なこ
とが明らかとなった・ また第３図で示すように、周速度が２５ｍ／分以上では
アンモニア性窒素除去率に対する周速度増加の影響がさ
ほど大きくならず、周速度が２５ｍ／分以下では周速度
の低下に伴いアンモニア性窒素除去率が急激に低下する
ことがわかる。
対する周速度の影響は顕著であり、周速度が大きいほど
アンモニア性窒素除去率は高くなる。硝化を行う場合、
円板体水槽内のｏｏｇ度があるレベル以下に低下すると
硝化阻害の原因になるが、本実験における水槽内のＤｏ
＞７４度はいずれも７ｍｇ／ ｐ以上存在することを確
認しており、硝化の阻害要因にはなっていない。したが
って第３図に示す周速度の違いによるアンモニア性窒素
除去率の差異は、円板体に付着した生物膜と被処理水中
のアンモニア性窒素除去率との接触頻度及び生物膜に生
息する硝化菌とアンモニア性窒素の多少に起因するとこ
ろが大きいことを示すものであり、円板を高速で運転す
ることにより、基質と生物膜及び硝化菌との接触頻度を
高めれば、硝化をより円滑に進行させることが可能なこ
とが明らかとなった・ また第３図で示すように、周速度が２５ｍ／分以上では
アンモニア性窒素除去率に対する周速度増加の影響がさ
ほど大きくならず、周速度が２５ｍ／分以下では周速度
の低下に伴いアンモニア性窒素除去率が急激に低下する
ことがわかる。
以上のことから、アンモニア性窒素の除去に対する円板
周速度の影響は極めて大きく、河川水のように比較的低
濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水の硝化を極力円
滑に進行させるためには、円板の周速度を２５ｍ７分以
上で運転するのが極めて効果的な手段であることが明ら
かとなった。
周速度の影響は極めて大きく、河川水のように比較的低
濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水の硝化を極力円
滑に進行させるためには、円板の周速度を２５ｍ７分以
上で運転するのが極めて効果的な手段であることが明ら
かとなった。
（実験例２）
本実験では、河川水を供試原水にして、従来の構造の回
転円板装置と、本発明による構造とした回転円板装置を
用いて、その構造差に起因して生ずるアンモニア性窒素
除去能の差異を比較し、本発明の構造とすることにより
、冬期におけるアンモニア性窒素除去能を従来のものよ
り著しく向上せしめることが可能なことを確認した。
転円板装置と、本発明による構造とした回転円板装置を
用いて、その構造差に起因して生ずるアンモニア性窒素
除去能の差異を比較し、本発明の構造とすることにより
、冬期におけるアンモニア性窒素除去能を従来のものよ
り著しく向上せしめることが可能なことを確認した。
すなわち第４図はＧ値（液量面積比）とアンモニア性窒
素除去率の関係を示すもので、本実験はＧ＝１０４！／
ｍ”（従来のもの） 、Ｇ＝１６ｊ！／ｍ２（本発明の
もの） 、Ｇ＝２５ｊ！／ｍ”の３段階でＧ値の影響を
調べたものである。この図から明らかなように、Ｇ値が
大きいほどアンモニア性窒素の除去率が向上するが、Ｇ
値が１６１２ ／ｍ”以上では、アンモニア性窒素の除
去率に対するＧ値の影響がさほど大きくならず、Ｇ値が
１６１ ／ｍ”以下ではＧ値の低下に伴いアンモニア性
窒素除去率が急激に低下する傾向がみられ、とくに水量
負荷４００１ ／ｍ”・日のときに顕著である。
素除去率の関係を示すもので、本実験はＧ＝１０４！／
ｍ”（従来のもの） 、Ｇ＝１６ｊ！／ｍ２（本発明の
もの） 、Ｇ＝２５ｊ！／ｍ”の３段階でＧ値の影響を
調べたものである。この図から明らかなように、Ｇ値が
大きいほどアンモニア性窒素の除去率が向上するが、Ｇ
値が１６１２ ／ｍ”以上では、アンモニア性窒素の除
去率に対するＧ値の影響がさほど大きくならず、Ｇ値が
１６１ ／ｍ”以下ではＧ値の低下に伴いアンモニア性
窒素除去率が急激に低下する傾向がみられ、とくに水量
負荷４００１ ／ｍ”・日のときに顕著である。
このように、Ｇ値の違いによりアンモニア性窒素の除去
率に差が生ずるのは、言い換えれば円板体水槽内での滞
留時間の違いがアンモニア性窒素の除去に影響を及ぼし
ているかにほかならない。
率に差が生ずるのは、言い換えれば円板体水槽内での滞
留時間の違いがアンモニア性窒素の除去に影響を及ぼし
ているかにほかならない。
そこで滞留時間の影響を明らかにするために、滞留時間
とアンモニア性窒素除去率の関係を表わしたのが第５図
である。この図から明らかなように、滞留時間の増加に
伴いアンモニア性窒素の除去率が向上し、特に水量負荷
４００ ｊ２７ｍ”・日においては、滞留時間が４０分
の場合と６０分の場合とではアンモニア性窒素の除去率
に大きな差異が生じ、４０分から６０分にすることによ
り、従来型よりも２０％以上も除去率が向上する結果が
得られている。
とアンモニア性窒素除去率の関係を表わしたのが第５図
である。この図から明らかなように、滞留時間の増加に
伴いアンモニア性窒素の除去率が向上し、特に水量負荷
４００ ｊ２７ｍ”・日においては、滞留時間が４０分
の場合と６０分の場合とではアンモニア性窒素の除去率
に大きな差異が生じ、４０分から６０分にすることによ
り、従来型よりも２０％以上も除去率が向上する結果が
得られている。
以上のことから、水温の低い冬期におけるアンモニア性
窒素除去能を高めるためには、回転円板体の周速度を２
５ｍ７分以上とし、かつ例えば水量負荷４００β／ ｍ
２・日で運転した場合に、およそ６０分以上の滞留時
間が必要であり、そのためには回転円板装置の具備すべ
き条件として、１６１７ｍ”以上のＧ値を有する構造に
することが必要であることがわかる。なおこの場合、滞
留時間を長くとるためにＧ値をむやみに大きくすると、
水槽内に死水部が生じたり、偏流が生じたりするため、
逆に処理機能が低下する原因にもなりかねないので、Ｇ
値をむやみに大きくすることは得策ではない。
窒素除去能を高めるためには、回転円板体の周速度を２
５ｍ７分以上とし、かつ例えば水量負荷４００β／ ｍ
２・日で運転した場合に、およそ６０分以上の滞留時
間が必要であり、そのためには回転円板装置の具備すべ
き条件として、１６１７ｍ”以上のＧ値を有する構造に
することが必要であることがわかる。なおこの場合、滞
留時間を長くとるためにＧ値をむやみに大きくすると、
水槽内に死水部が生じたり、偏流が生じたりするため、
逆に処理機能が低下する原因にもなりかねないので、Ｇ
値をむやみに大きくすることは得策ではない。
第６図は従来のものと本発明によるものとのアンモニア
性窒素除去能を、水量負荷に対するアンモニア性窒素除
去率の関係で比較したものであるが、例えば水量負荷４
００１７ｍ”・日におけるアンモニア性窒素除去率は、
本発明型のものでは６４χに達しているのに対して、従
来型では４０χにすぎない。そのため従来型のもので本
発明型と同等の除去率を得ようとしたなら、水量負荷を
２３０１７ｍ”・日程度に軽減しなければならないこと
がこの第６図かられかる。
性窒素除去能を、水量負荷に対するアンモニア性窒素除
去率の関係で比較したものであるが、例えば水量負荷４
００１７ｍ”・日におけるアンモニア性窒素除去率は、
本発明型のものでは６４χに達しているのに対して、従
来型では４０χにすぎない。そのため従来型のもので本
発明型と同等の除去率を得ようとしたなら、水量負荷を
２３０１７ｍ”・日程度に軽減しなければならないこと
がこの第６図かられかる。
したがって、等しい円板表面積を有する回転円板装置で
も、本発明型は従来型より約１．７倍も高い処理能力を
もつことになる。
も、本発明型は従来型より約１．７倍も高い処理能力を
もつことになる。
ただし以上の実験は、本発明型と従来型のどちらも円板
周速度を２５ｍ／分の高速で運転したときのアンモニア
性窒素除去能の比較であるから、もし従来型のケースの
円板周速度をこれまで一般的に用いられてきた１２〜１
８ｍ／分で運転した場合は、本実験で得られた従来型の
成績よりもかなり低下することは実験例１からも明らか
であり、本発明型との差がさらに拡大することは必至で
ある。
周速度を２５ｍ／分の高速で運転したときのアンモニア
性窒素除去能の比較であるから、もし従来型のケースの
円板周速度をこれまで一般的に用いられてきた１２〜１
８ｍ／分で運転した場合は、本実験で得られた従来型の
成績よりもかなり低下することは実験例１からも明らか
であり、本発明型との差がさらに拡大することは必至で
ある。
以上の実験例から明らかなように、河川水のように比較
的低濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水の硝化を回
転円板体を使用した水処理方法で行う場合、本発明によ
れば水温の低下する冬期におけるアンモニア性窒素の除
去を極めて効果的に行うことができ、従来のものより処
理能力を著しく向上せしめることが可能となり、その結
果本発明は生物処理施設の敷地面積の縮少化や建設費、
設備費などの低減に極めて有効であることがわかる。
的低濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水の硝化を回
転円板体を使用した水処理方法で行う場合、本発明によ
れば水温の低下する冬期におけるアンモニア性窒素の除
去を極めて効果的に行うことができ、従来のものより処
理能力を著しく向上せしめることが可能となり、その結
果本発明は生物処理施設の敷地面積の縮少化や建設費、
設備費などの低減に極めて有効であることがわかる。
（発明の効果）
本発明は上述の通りであるから、河川水などに含、まれ
るアンモニア性窒素を回転円板体を使用する水処理方法
で除去する場合に本発明によれば、水温の低下する冬期
におけるアンモニア性窒素除去能を、従来に比べて飛躍
的に向上させることができる。そのため、生物処理施設
を従来法で計画する場合に比べて、施設の敷地面積の縮
小化が可能なほか、設備費や建設費も低減して省力化が
図れるというすぐれた効果が得られる。
るアンモニア性窒素を回転円板体を使用する水処理方法
で除去する場合に本発明によれば、水温の低下する冬期
におけるアンモニア性窒素除去能を、従来に比べて飛躍
的に向上させることができる。そのため、生物処理施設
を従来法で計画する場合に比べて、施設の敷地面積の縮
小化が可能なほか、設備費や建設費も低減して省力化が
図れるというすぐれた効果が得られる。
また本発明によれば、浄水場などの既設の沈殿池をあま
り改造することなしに本発明を適用する円板体水槽に流
用できるため、近年河川水を原水とする上水道施設で問
題となっているアンモニア性窒素除去対策として安価に
改造工事ができるという効果も得られる。
り改造することなしに本発明を適用する円板体水槽に流
用できるため、近年河川水を原水とする上水道施設で問
題となっているアンモニア性窒素除去対策として安価に
改造工事ができるという効果も得られる。
第１図（８１は本発明を適用した回転円板装置の一部を
断面で示す正面図、 同図（ｂ）はその側面図、 第２図（ａｌは従来の回転円板装置の一部を断面で示す
正面図、 同図（ｂ）はその側面図、 第３図〜第６図は各種の実験結果を示す特性図である。 １・・・円板体水槽 ２・・・回転円板体２ａ・
・・円板 ３・・・軸４・・・被処理水 Ａ・・・円板体水槽１の軸直角方向内法ト Ｘ 特 許 出 願 人 株式会社 電業社機械製作所
ヘト 第３図 円板のｆｌｉ度Ｎ）ｐ（魯〕 第４図
断面で示す正面図、 同図（ｂ）はその側面図、 第２図（ａｌは従来の回転円板装置の一部を断面で示す
正面図、 同図（ｂ）はその側面図、 第３図〜第６図は各種の実験結果を示す特性図である。 １・・・円板体水槽 ２・・・回転円板体２ａ・
・・円板 ３・・・軸４・・・被処理水 Ａ・・・円板体水槽１の軸直角方向内法ト Ｘ 特 許 出 願 人 株式会社 電業社機械製作所
ヘト 第３図 円板のｆｌｉ度Ｎ）ｐ（魯〕 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、河川水や湖沼水等に含まれるアンモニア性窒素を原
水に部分浸漬した回転円板体に付着する生物膜により除
去処理する水処理方法において、液量面積比を１６ｌ／
ｍ＾２以上とし、円板体周速度を２５ｍ／分以上で運転
することを特徴とする水処理方法。 ２、河川水や湖沼水等に含まれるアンモニア性窒素を原
水に部分浸漬した回転円板体に付着する生物膜により除
去処理する水処理装置において、円板体水槽の軸方向内
法をＥとし、軸直角方向内法をＡとし、回転円板体の全
表面積をＳとした時に円板体水槽深さＬ〔ｍ〕をＬ≧０
．０１６Ｓ／Ａ×Ｅの関係とし、円板体の周速度を２５
ｍ／分以上に設定したことを特徴とする水処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60237726A JPS6297694A (ja) | 1985-10-25 | 1985-10-25 | 水処理方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60237726A JPS6297694A (ja) | 1985-10-25 | 1985-10-25 | 水処理方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6297694A true JPS6297694A (ja) | 1987-05-07 |
| JPH0122836B2 JPH0122836B2 (ja) | 1989-04-27 |
Family
ID=17019578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60237726A Granted JPS6297694A (ja) | 1985-10-25 | 1985-10-25 | 水処理方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6297694A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5419831A (en) * | 1990-06-11 | 1995-05-30 | Aquaria, Inc. | Rotating biological aquarium filter system |
| US5423978A (en) * | 1990-06-11 | 1995-06-13 | Aquaria Inc. | Rotating biologic aquarium filter system |
| US5779885A (en) * | 1990-06-11 | 1998-07-14 | Aquaria, Inc. | Rotating biological filter system |
| US5868926A (en) * | 1990-06-11 | 1999-02-09 | Aquaria, Inc. | Rotating biological filter system |
| US6245236B1 (en) | 1999-05-26 | 2001-06-12 | Cercona Of America Inc. | Reciprocating biological filter |
| JP2012075347A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Daikin Industries Ltd | 水質制御装置、それを用いた植物栽培システム、及び植物栽培方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5539264A (en) * | 1978-09-13 | 1980-03-19 | Niigata Eng Co Ltd | Rotary disk type nitrogen removing apparatus |
| JPS5717798U (ja) * | 1980-07-03 | 1982-01-29 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5412982A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-31 | Fuji Seal Ind Co Ltd | Device for fitting cap seal |
-
1985
- 1985-10-25 JP JP60237726A patent/JPS6297694A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5539264A (en) * | 1978-09-13 | 1980-03-19 | Niigata Eng Co Ltd | Rotary disk type nitrogen removing apparatus |
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| JP2012075347A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Daikin Industries Ltd | 水質制御装置、それを用いた植物栽培システム、及び植物栽培方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0122836B2 (ja) | 1989-04-27 |
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